CN112322940B - 一种高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金及其制备方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金材料，包括以下组分按原子百分比组成，Ni 25～45％，Cr 5～25％，Fe 5～25％，Co 5～20％，Ti 0.1～3.50％，Al 0.1～3.50％，Cu 0.01～4.50％，Si 0.1～3.50％；且Ni、Cr、Fe、Co的原子百分含量之和≥85％；Ti、Al、Cu的原子百分含量之和≤15％；各组分原子百分之和为100％。其制备方法是按设计的合金成分配取各组分，在真空或惰性气体保护条件下熔炼、保温后浇注，得合金铸坯；铸坯经热轧、均匀化、冷轧、退火处理后，得富Ni多组分合金块体材料。本发明制备的富Ni多组分合金具有面心立方结构为基体的组织特征，表现出较高的强度与塑性，同时具有优异的抗腐蚀性能。该类富Ni多组分合金可应用于在腐蚀环境中服役的结构部件中，解决了现有大量多组分合金强度较低和耐蚀性不佳等问题。

Description

一种高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金及其制备方法

技术领域

本发明涉及一种高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金材料及其制备方法，属于金属材料技术领域。

背景技术

耐腐蚀结构材料广泛应用于石油、化工、国防等诸多工业部门的关键装备中。这些关键工程装备材料不仅需具备优越的抗腐蚀性能，同时也需具有良好的力学性能，例如较好的强度与塑性搭配等。现代工业发展对这些工程结构材料的性能要求越来越高，不仅要求相应结构材料的耐腐蚀性能更加优越，而且强度与塑性也需更高，从而提高能源利用效率和确保工程部件在更严苛服役环境下的安全性等。

目前，耐腐蚀工程结构部件所用材料主要为不同类型的不锈钢，例如304和316不锈钢等，它们在较弱的腐蚀性环境下能有效地抗全面腐蚀、点蚀和应力腐蚀开裂等，而且塑性也较好(拉伸延伸率可大于30％)。但传统不锈钢的强度较低，屈服强度一般在200MPa以下，抗拉强度一般在550MPa以下；而且在较强的腐蚀环境下也较易发生局部腐蚀，在较高应力下有应力腐蚀开裂的风险。

作为新型的合金系列，高熵合金(High-entropy alloys)和多组分合金(Multi-component alloys)近年来被广泛研究，这些类型的合金中至少有四个或五个组元的原子分数超过5％。这种合金元素多且其浓度高的特点常常使得合金具备优良的综合性能。例如，等原子比的Co₂₀Cr₂₀Fe₂₀Mn₂₀Ni₂₀高熵合金具有优越的断裂韧性、较好塑性等；其在液氮温度下的断裂韧性值比不锈钢要优越，几乎是之前发现的所有结构材料中最高的。然而，Co₂₀Cr₂₀Fe₂₀Mn₂₀Ni₂₀等多种塑性较好的高熵合金(或多组分合金)对应的抗腐蚀性能不佳，其在硫酸溶液中的抗腐蚀性能相比304不锈钢差很多。而且，其室温屈服强度较低，一般在350MPa以下[引用材料学报：F.Otto,A.

,Ch.Somsen,H.Bei,G.Eggeler,E.P.George,Acta Materialia 61(2013)5743-5755]。因此，寻求具有更优耐腐蚀性能、更高强度和塑性的金属结构材料依然是极端条件下服役的工程装备中需要解决的关键材料技术之一。

发明内容

本发明的目的在于克服现有技术之不足，提供一种耐腐蚀且强度较高的富Ni多组分合金材料及制备方法，解决现有大量多组分合金耐蚀性不佳、强度不足的技术问题。

本发明一种高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金材料，包括以下组分按原子百分比组成，

且Ni、Cr、Fe、Co的原子百分含量之和≥85％；Ti、Al、Cu的原子百分含量之和≤15％；各组分原子百分之和为100％。

本发明一种高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金材料，包括以下组分按原子百分比组成，

且Ni、Cr、Fe、Co的原子百分含量之和≥85％；Ti、Al、Cu的原子百分含量之和≤15％；各组分原子百分之和为100％。

本发明一种高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金材料，包括以下组分按原子百分比组成，

且Ni、Cr、Fe、Co的原子百分含量之和≥85％；Ti、Al、Cu的原子百分含量之和≤15％；各组分原子百分之和为100％。

本发明一种高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金材料的制备方法，包括以下步骤：

按设计的合金成分配取各组分，在真空或惰性气体保护条件下熔炼，维持炉内真空度为1～0.0001帕或维持炉内惰性气体压力为0.000001～5兆帕；熔炼温度为1400～2300℃，保温0.01～1小时后浇注，得合金铸坯；铸坯经热轧、均匀化、冷轧、退火处理后，得富Ni多组分合金块体材料。

本发明一种高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金材料的制备方法，合金各组分原料采用纯元素或中间合金的块体或颗粒。

本发明一种高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金材料的制备方法，合金各组分原料采用中间合金块或颗粒时纯度均≥99.0％(原子分数)。避免因原料纯度较低而导致的夹杂物等。

本发明一种高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金材料的制备方法，铸坯的热轧采用多道次热轧，热轧温度为750℃～1200℃，单次轧下量≤30％，总轧下量为30％～80％。热轧过程可有效地消除熔炼铸造过程中合金产生的缺陷(如微孔、微裂纹等)。

本发明一种高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金材料的制备方法，热轧后合金板的均匀化处理过程中，均匀化温度为1000℃～1350℃，处理时间为30～600min。均匀化处理可进一步促进合金中元素的均匀分布，从而得到成分均匀的面心立方等轴晶组织。

本发明一种高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金材料的制备方法，高温均匀化后的合金块体进行多道次室温冷轧，单道次轧下量≤30％，总轧下量为30％-95％。

本发明一种高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金材料的制备方法，冷轧后合金板材的退火温度为650～1150℃，退火时间为15～250min。

本发明一种高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金材料的制备方法，制备的富Ni多组分合金材料，屈服强度在460MPa～1200MPa，抗拉强度在750MPa-1300MPa，断后延伸率在20％-60％；合金在0.1mol/L H₂SO₄中的钝化电流密度在4.1×10^-6至7.6×10^-6A/cm²之间，腐蚀电位在-0.08至-0.20V_SCE之间。

而根据[H.Luo,Z.Li,A.Mingers,D.Raabe,Corrosion Science(腐蚀科学)134(2018)131–139]的记载：等原子比CoCrFeMnNi合金在0.1mol/L H₂SO₄中的腐蚀电位约为-0.28V_SCE，钝化电流密度约为9×10^-5A/cm²[引用：H.Luo,Z.Li,A.Mingers,D.Raabe,Corrosion Science(腐蚀科学)134(2018)131–139]。可见，本发明高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金材料的腐蚀电流密度要比等原子比CoCrFeMnNi合金小一个数量级，而且腐蚀电位也更高，表现出优越的抗电化学腐蚀性能。此外，浸没腐蚀的对比实验结果发现，等原子比CoCrFeMnNi合金在0.1M H₂SO₄中浸没31天后表面显示出严重的腐蚀形貌(见附图11)。而本发明高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金材料在同等条件浸没31天后完全没有被腐蚀的迹象(见附图11)，表明其具有远高于等原子比CoCrFeMnNi合金的抗化学浸没腐蚀能力。

在本发明提供的富Ni多组分合金材料中，在组分匹配方面，具有以下特点：首先，由于Ni是非常有效的面心立方结构稳定化元素，较高含量的Ni对于保证合金的面心立方结构具有重要作用，且对合金的抗腐蚀性能有利；同时还少量引入Ti、Al、Cu、Si微合金化元素，一方面，由于Ti、Al、Cu、Si均是活性较高的元素，在腐蚀环境中会与Cr、Ni一起优先在材料表面富集并促进形成致密稳定的钝化膜，提高合金耐腐蚀性能(见附图10、11、12)。另一方面，利用Ti、Al、Si的原子半径与Fe、Ni、Cr、Co的原子半径相差较大的特性，通过控制微合金化元素的含量，既在面心立方结构基体中产生较大的晶格畸变以阻碍位错运动，有效提高合金中的固溶强化效应，进一步提高合金的强度(见附图3、6)；又不会导致合金面心立方结构的改变，对合金的塑性不会有明显的消极作用。通过上述技术措施，既实现合金抗腐蚀性能的提升，又提高了合金的强度。

另外，Co和Fe的存在也可一定程度上有利于提高合金中面心立方结构基体的稳定性，使得合金在不同加工状态(如铸造、热轧、均匀化等)下都能保持面心立方结构特征。面心立方结构金属具有较多的滑移方向和滑移系统，因此具有比体心立方和密排六方结构金属更优的塑性。为后续的冷、热塑性变形，提供了良好的基体组织。

其次，本发明富Ni多组分合金材料中较高的Cr含量有助于合金在腐蚀环境中形成致密且稳定的钝化膜，从而提高合金的耐腐蚀性能。匹配活性较高的Ti、Al、Cu、Si元素，在腐蚀环境中与Cr、Ni一起优先在材料表面富集并有效促进形成致密稳定的钝化膜，进一步提高合金的耐腐蚀性能。较高含量的Fe、Co和Cr还能提高合金中的固溶强化效应，有助于提高强度。

第四，本发明富Ni多组分合金材料中同时还少量引入Ti、Al、Cu、Si元素，其综合作用简述于下：1)Ti、Al、Cu、Si均是活性较高的元素，在腐蚀环境中会优先到达材料表面，促进形成致密稳定的钝化膜，进一步提高合金的耐腐蚀性能；2)Ti、Al、Si的原子半径(分别为0.145nm、0.143nm和0.117nm)与Fe、Ni、Cr、Co的原子半径(分别为0.124nm、0.125nm、0.125nm和0.125nm)相差较大，可在面心立方结构基体中导致较大的晶格畸变以阻碍位错运动，有效提高合金中的固溶强化效应，进一步提高合金的强度；3)少量Ti、Al、Cu、Si的引入不会导致合金面心立方结构的改变，对合金的塑性不会有明显的消极作用。

第五、合金铸坯通过热轧，可有效地消除熔炼铸造时合金中产生的缺陷(如微孔、微裂纹等)，提升合金的综合性能；随后进行均匀化处理，可进一步促进合金中各组元均匀分布，以形成成分均匀的面心立方等轴晶组织，进一步确保合金具有良好的塑性。虽然均匀化处理状态下合金的晶粒尺寸增大，但通过后续的冷轧和退火，可有效实现晶粒细化，特别是，退火处理工艺参数对该类富Fe多组分合金的力学性能有显著影响，本发明通过调整退火处理工艺参数，可控制合金的再结晶状态和晶粒尺寸等，从而调整力学性能；在确保合金良好塑性的前提下，提高合金的强度。

本发明提供的富Ni多组分合金材料具有面心立方固溶体结构为基体的组织特征，保证了良好的加工硬化能力和塑性；其多组分合金元素的存在使得合金中固溶强化效应显著，保证了较高的屈服强度；同时该类合金具有优越的抗腐蚀性能；其优异的综合性能使其可应用于在腐蚀环境中服役的重要结构部件中。

附图说明

附图1是本发明实施例1提供的高强韧耐腐蚀富Ni多组分合金材料的XRD图谱。

附图2是本发明实施例1提供的高强韧耐腐蚀富Ni多组分合金材料的扫描电镜图谱。

附图3是本发明实施例1提供的高强韧耐腐蚀富Ni多组分合金材料的拉伸曲线。

附图4是本发明实施例2提供的高强韧耐腐蚀富Ni多组分合金材料的XRD图谱。

附图5是本发明实施例2提供的高强韧耐腐蚀富Ni多组分合金材料的扫描电镜图谱。

附图6是本发明实施例2提供的高强韧耐腐蚀富Ni多组分合金材料在0.1mol/LH₂SO₄中的电化学极化曲线。

附图7是本发明实施例2提供的高强韧耐腐蚀富Ni多组分合金材料的拉伸曲线。

附图8是本发明实施例3过程中合金均匀化处理后微观组织的扫描电镜图谱。

附图9是本发明实施例3制备的耐腐蚀高强韧富Fe多组分合金材料的扫描电镜图谱。

附图10是本发明实施例3制备的高强韧耐腐蚀富Ni多组分合金材料在0.1mol/LH₂SO₄中的电化学极化曲线。

附图11是本发明实施例3制备的耐腐蚀高强韧的富Fe多组分合金材料在在0.1MH₂SO₄中腐蚀31天后的SEM图。

附图12是对比例制的等原子比CoCrFeMnNi合金在0.1M H₂SO₄中腐蚀31天后的SEM图。

附图中：

附图1表明：实施例1所得富Ni多组分合金具有面心立方(FCC)固溶体结构。

附图2表明实施例1所得富Ni多组分合金中包含大量未再结晶组织，再结晶分数小于20％；未再结晶组织中晶粒非常细小(<500nm)并含有大量纳米孪晶和位错，可提高合金的屈服强度。

从附图3可知：实施例1所得富Ni多组分合金的屈服强度约为1100MPa，抗拉强度约为1190MPa，断后延伸率约为20％。

附图4表明该实施例所得富Ni多组分合金也主要表现为面心立方(FCC)固溶体结构。

附图5表明实施例2所得面心立方(FCC)固溶体结构富Ni多组分合金的再结晶分数达到95％以上，再结晶晶粒中含有较多退火孪晶，排除孪晶后测量的平均晶粒尺寸约为8μm。

从附图6可知，实施例2所得富Ni多组分合金在0.1mol/L H₂SO₄中具有明显的钝化现象，钝化电流密度约为7.5×10^-6A/cm²，腐蚀电位约为-0.11V_SCE，表现出优异的耐腐蚀性能。

从附图7可知：实施例2所得富Ni多组分合金的屈服强度约为460MPa，抗拉强度约为770MPa，断后延伸率约为53％。

从附图8可知：实施例3制备的合金均匀化处理后，合金的面心立方等轴晶组织中晶粒尺寸非常大(排除孪晶后测量的平均晶粒尺寸可超过150μm)，因此需进行冷轧和退火处理以实现晶粒细化。

附图9说明实施例3所得面心立方(FCC)固溶体结构富Ni多组分合金呈现出完全再结晶组织，含有较多退火孪晶，排除孪晶后测量的平均晶粒尺寸约为9μm，相比于图8中均匀化处理后的组织，晶粒得到了显著的细化。

从附图10可见：实施例3所得富Ni多组分合金在0.1mol/L H₂SO₄中表现出明显的钝化现象，钝化电流密度约为5.0×10^-6A/cm²，腐蚀电位约为-0.12V_SCE，耐腐蚀性能优异。

对比附图11、附图12：实施例3制备的富Ni多组分合金材料在0.1M H₂SO₄中浸没31天后没有被腐蚀的迹象，而对比例提供的原子比CoCrFeMnNi合金在0.1M H₂SO₄中浸没31天后浸没31天后表面显示出严重的腐蚀形貌，表明实施例3制备的富Ni多组分合金材料具有远高于等原子比CoCrFeMnNi合金的抗化学浸没腐蚀能力。

具体实施方式

本发明提供了化学成分为Ni_x1Cr_x2Fe_x3Co_x4Ti_y1Al_y2Cu_y3Si_y4的高强韧耐腐蚀富Ni多组分合金材料及其制备方法，其中，x₁为25～45，x₂为5～25，x₃为5～25，x₄为5～20，x₁+x₂+x₃+x₄大于或等于85，y₁为0.1～3.50，y₂为0.1～3.50，y₃为0.01～4.50，y₄为0.1～3.50，y₁+y₂+y₃+y₄小于或等于15。

本发明提供的该类高强韧耐腐蚀富Ni多组分合金材料的制备方法，步骤如下：

按照上述化学式中各组分的计量比进行配料(原料使用纯元素或中间合金的块体或颗粒)，然后在真空或惰性气体保护条件下进行熔炼。为了保证合金锭中成分的均匀性，一般需重复熔炼2～4次。

得到高质量的合金锭后，将合金进行热轧处理。热轧过程中，热轧温度为750℃～1200℃，单次轧下量小于或等于30％，总轧下量为30％～80％。

将热轧后的合金块体在高温下进行均匀化处理。均匀化处理在真空或惰性气体保护条件下进行，均匀化温度为1000℃～1350℃，处理时间为30min以上。

将高温均匀化后的合金块体进行多道次室温冷轧。冷轧时，单道次轧下量小于或等于30％，总轧下量大于或等于30％。

将冷轧后的合金板材进行退火处理。退火在真空或惰性气体保护条件下进行，退火温度大于或等于650℃，退火时间大于15min。然后可获得富Ni多组分合金块体材料。

下面结合具体实施例对本发明予以进一步说明。

实施例1

按照化学式Ni₃₅Cr₂₀Fe₂₀Co₂₀Ti₁Al_2.5Cu₁Si_0.5(原子百分数)进行配料，原料使用各纯元素对应的块体，然后在真空条件下进行熔炼，反复熔炼3次。熔炼时真空度约为0.01帕，熔炼温度约为1700℃，保温10min。

得到熔炼的合金锭后，将合金进行多道次热轧处理。热轧温度为950℃，单次轧下量为15％，总轧下量为60％。

将热轧后的合金块体进行高温均匀化处理，在氩气保护氛围下进行(氩气压力约为10Pa)，温度为1200℃，均匀化处理时间为3小时，然后水淬。

将高温均匀化后的合金块体进行多道次室温冷轧，单道次轧下量为15％，总轧下量为60％。

将冷轧后的合金板材进行退火处理，在氩气保护氛围下进行(氩气压力约为10Pa)，退火温度为700℃，退火时间为30min。得到富Ni多组分合金块体材料。由图1可见，所得富Ni多组分合金主要表现为面心立方(FCC)固溶体结构。由图2可见，该实施例所得富Ni多组分合金中包含大量未再结晶组织，再结晶分数小于20％；未再结晶组织中晶粒非常细小(<400nm)并含有大量纳米孪晶和位错，可提高合金的屈服强度。由图3可见，该实施例所得富Ni多组分合金的屈服强度约为1100MPa，抗拉强度约为1190MPa，断后延伸率约为20％。

实施例2

按照化学式Ni₃₅Cr₂₀Fe₂₀Co₂₀Ti₁Al_2.5Cu₁Si_0.5(原子百分数)进行配料，原料使用各元素对应的块体，然后在真空条件下进行熔炼，反复熔炼4次。熔炼时真空度约为0.01帕，熔炼温度约为1700℃，保温10min。将熔炼的合金锭进行热轧处理，热轧温度为1000℃，单道次轧下量为10％，总轧下量为50％。

将热轧后的合金块体进行高温均匀化处理，在氩气保护氛围下进行(氩气压力约为10Pa)，温度为1200℃，均匀化处理时间为2小时，然后水淬。将高温均匀化后的合金块体进行多道次室温冷轧，单道次轧下量为20％，总轧下量为60％。

将冷轧后的合金板材在氩气保护氛围下进行退火处理(氩气压力约为10Pa)，退火温度为800℃，退火时间为30min。得到富Ni多组分合金块体材料。由图4可见，该实施例所得富Ni多组分合金也主要表现为面心立方(FCC)固溶体结构。由图5可见，该实施例所得面心立方(FCC)固溶体结构富Ni多组分合金的再结晶分数达到95％以上，再结晶晶粒中含有较多退火孪晶，排除孪晶后测量的平均晶粒尺寸约为8μm。由图7可见，该实施例所得富Ni多组分合金的屈服强度约为460MPa，抗拉强度约为770MPa，断后延伸率约为53％。

从附图6可知，实施例2所得富Ni多组分合金在0.1mol/L H₂SO₄中具有明显的钝化现象，钝化电流密度约为7.5×10^-6A/cm²，腐蚀电位约为-0.11V_SCE，表现出优异的耐腐蚀性能。

实施例3

采用纯度为99.95％的纯元素颗粒(Ni、Cr、Fe、Co、Ti、Al、Cu、Si)作为原料制备富Ni合金Ni_35.2Cr_20.1Fe_19.8Co_19.9Ti₁Al_2.5Cu₁Si_0.5(原子百分数)，配好原料之后在真空条件下进行熔炼，反复熔炼3次。熔炼时真空度约为0.01帕，熔炼温度约为1800℃，保温20min。将熔炼的合金锭进行多道次热轧处理，热轧温度为1050，单次轧下量为25％，总轧下量为50％。

将热轧后的合金块体在氩气保护氛围下进行高温均匀化处理(氩气压力约为10Pa)，温度为1200℃，均匀化处理时间为3小时，然后水淬。由图8可见，均匀化处理后，合金的面心立方等轴晶组织中晶粒尺寸非常大(排除孪晶后测量的平均晶粒尺寸可超过150μm)，因此需进行冷轧和退火处理以实现晶粒细化。

将高温均匀化后的合金块体进行多道次室温轧制，单道次轧下量为10％，总轧下量为60％。将冷轧后的合金板材在氩气保护气氛中进行退火处理(氩气压力约为10Pa)，退火温度为900℃，退火时间为30min。得到富Ni多组分合金块体材料。由图9可见，该实施例所得面心立方(FCC)固溶体结构富Ni多组分合金呈现出完全再结晶组织，含有较多退火孪晶，排除孪晶后测量的平均晶粒尺寸约为9μm，相比于图8中均匀化处理后的组织，晶粒得到了显著的细化；由图10中电化学极化曲线可见，该实施例所得富Ni多组分合金在0.1mol/LH₂SO₄中表现出明显的钝化现象，钝化电流密度约为5.0×10^-6A/cm²，腐蚀电位约为-0.12V_SCE，耐腐蚀性能优异。从附图11可见：实施例3制备的富Ni多组分合金材料在0.1MH₂SO₄中浸没31天后没有被腐蚀的迹象。

对比例1

根据公开文献的记载[H.Luo,Z.Li,A.Mingers,D.Raabe,Corrosion Science 134(2018)131–139(腐蚀科学)]，等原子比CoCrFeMnNi合金(即Co₂₀Cr₂₀Fe₂₀Mn₂₀Ni₂₀高熵合金)在0.1mol/L H₂SO₄中的腐蚀电位约为-0.28V_SCE，钝化电流密度约为9×10^-5A/cm²。

发明人团队将等原子比CoCrFeMnNi合金在0.1M H₂SO₄中浸没31天后表面显示出严重的腐蚀形貌(见附图12)；

等原子比CoCrFeMnNi合金(即Co₂₀Cr₂₀Fe₂₀Mn₂₀Ni₂₀高熵合金)在室温下的屈服强度为350MPa以下[引用：F.Otto,A.

,Ch.Somsen,H.Bei,G.Eggeler,E.P.George,ActaMaterialia 61(2013)5743-5755；材料学报]。

比较实施例1、2与对比例1可知：本发明制备的合金较现有等原子比高熵合金的屈服强度至少提高了120MPa，最多提高了760MPa.

比较实施例3与对比例1可知：本发明耐腐蚀高强韧的富Ni多组分合金材料的腐蚀电流密度要比等原子比CoCrFeMnNi合金小一个数量级，而且腐蚀电位也更高，表现出优越的抗电化学腐蚀性能。此外，浸没腐蚀的对比实验结果发现，本发明耐腐蚀高强韧的富Ni多组分合金材料在同等条件浸没31天后完全没有被腐蚀的迹象，而对比例的在浸没31天后表面显示出严重的腐蚀形貌，表明本发明耐腐蚀高强韧的富Ni多组分合金材料具有远远高于等原子比CoCrFeMnNi合金的抗化学浸没腐蚀能力。

上述实施例仅用于说明本发明的技术特点，目的仅在于使从事相关材料技术的专业人士了解本发明的基本内容，并不能以此限制本发明的保护范围。所有根据本发明实质进行的等效变化或修饰，都应涵盖在本发明的保护范围之内。

Claims (2)

1.一种高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金材料，由以下组分按原子百分比组成，

Ni 34～38%，

Cr 16～24%，

Fe 15～24%，

Co 5～20%，

Ti 0.5～2.0%，

Al 0.5～3.0%，

Cu 0.5～3.0%，

Si 0.2～2.50%；

且Ni、Cr、Fe、Co的原子百分含量之和≥85%；Ti、Al、Cu的原子百分含量之和≤15%；各组分原子百分之和为100%；

所述富Ni多组分合金材料具有面心立方固溶体结构为基体的组织特征；

所述富Ni多组分合金材料通过下述工艺制备：

按设计的合金成分配取各组分，在真空或惰性气体保护条件下熔炼，熔炼温度为1400~2300℃，保温0.01~1小时后浇注，得合金铸坯；铸坯经热轧、均匀化、冷轧、退火处理后，得富Ni多组分合金块体材料；

铸坯的热轧采用多道次热轧，热轧温度为750℃～1200℃，单次轧下量≤30%，总轧下量为30%~80%；

热轧后合金板的均匀化处理过程中，均匀化温度为1000℃～1350℃，处理时间为30~600min；

高温均匀化后的合金块体进行多道次室温冷轧，单道次轧下量≤30%，总轧下量为30%-95%；

冷轧后合金板材的退火温度为650~1150℃，退火时间为15~250min；

制备的富Ni多组分合金材料，屈服强度在460MPa~1200MPa，抗拉强度在750MPa -1300MPa，断后延伸率在20%-60%；合金在0.1 mol/L H₂SO₄中的钝化电流密度在4.1×10^-6至7.6×10^-6 A/cm²之间，腐蚀电位在-0.08至-0.20 V_SCE之间。

2.根据权利要求1所述的一种高强韧耐腐蚀的富Ni多组分合金材料，其特征在于：熔炼时，维持炉内真空度为1~0.0001帕或维持炉内惰性气体压力为0.000001~5兆帕。

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