CN1122839A - 高稀土含量铁-铬-铝-稀土合金的制备工艺 - Google Patents

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孟广恩
李碚
吴双霞
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Abstract

一种高稀土含量铁-铬-铝-稀土合金的制备工艺，它包括冶炼、热加工开坯、冷加工热处理和焊接，属于电热合金技术。采用真空熔炼或非真空熔炼加电渣精炼，用Al2O3-Re2O3制作坩埚或坩埚涂层，用Re-Fe、Re-Al为合金化Re添加剂，精炼时加入Re/Ca去气剂和吹氩，可使合金的含氮量降至0.01～0.001％。电渣熔铸的自耗电极嵌入含Re-Ca包芯线，渣表面用惰性气体或还原性气体保护，可使合金锭中Re≥0.15％，稀土收率50～85％。合金锭经热加工锻造开坯，冷加工热处理制成丝材和带材，采用钎焊法焊接。本发明工艺适用于FeCrAl系合金的制备。

Description

高稀土含量铁-铬-铝-稀土合金的制备工艺
本发明涉及一种高稀土含量的铁-铬-铝-稀土(FeCrAIRE)合金的冶炼、锻造、热处理和焊接工艺，属于电热合金技术领域。
FeCrAI系合金具有熔点高，抗氧化性好、电阻率大、生产成本低等优点，主要用于制作高使用温度的电热、电阻元件。但这类合金有脆化倾向大、热强性低等缺点，因此元件的可靠性较差，难以用于高温结构件。
美国专利USP3298826、USP3591365和英国专利GB2019886A公开报导了一种含0.1～1.0％Y的FeCrAI合金，在一定程度上克服了FeCrAI合金脆性大，热强性低等缺点，但仍存在475℃脆性。且生产工艺技术复杂，还需一些专用设备，投资大、成本高。
本发明的目的在于提供一种在真空熔炼或非真空熔炼条件下，保证RE含量和严格控制氮含量，冶炼制取高稀土含量FeCrAIRE合金工艺，合金锭热加工开坯工艺，合金料冷加工热处理工艺以及保持焊区塑性的焊接方法。发明人采用本发明工艺方法制备的“无脆性铁-铬-铝-稀土合金”的化学成分配方及其合金产品的应用，已提交另一专利申请。
本发明的目的是通过以下技术方案来实现：
真空熔炼提高稀土收率和降低氮含量。
熔炼FeCrAI合金一般采用Al2O3或MgO坩埚。由于RE2O3的生成自由能高于Al2O3和MgO，所以熔炼FeCrAIRE合金时，RE会与坩埚发生强烈反应而严重烧损，故合金中残留的RE量很低。本发明采用含0.5～30％RE2O3，70～99.5％Al2O3的材料制作坩埚，或用含5～100％RE2O3，0～95％AI2O3的材料制作坩埚涂层。RE2O3系指混合RE，含几种单一RE的复合RE，或单一RE氧化物。RE2O3的作用在于提高坩埚材料的热力学稳定性，减轻它同熔池中RE的反应，提高RE添加剂的收率，同时，也大幅度延长坩埚寿命。RE2O3含量过低时作用不明显，过高则形成低熔点相，影响合金性能和坩埚寿命。坩埚中RE2O3的最佳含量为5～15％，涂层中RE2O3的最佳含量为70～95％。
本发明采用成分在共晶点附近的RE-Fe、RE-AI或RE-Fe-AI等含RE合金替代RE金属作为添加剂，其优点是：
a.共晶成分的添加剂熔点较低，能较快溶入熔池，减少RE烧损，提高RE收率。
b.RE-Fe合金比重较大，能沉入熔池，加快RE的熔化和溶解，减少RE的挥发和烧损，提高其均匀性。
c.合金添加剂比RE金属价格便宜，还可降低FeCrAIRE合金产品的生产成本。
采用上述措施，RE在合金熔炼过程中的收率大幅度提高，可从30％提高到90％以上。
为降低合金中的氮含量，除应严格控制原料的纯度外，还应在精炼期添加炉料量0.05～2.0％的去气剂。去气剂可用RE金属、金属Ca、含RE和/或Ca的合金及碳。添加去气剂后在高于5×10-3托的真空度下继续精炼。RE和Ca不仅是强烈的脱氧剂和脱硫剂，当熔池中氧、硫的浓度很低时，它们还有强烈的脱氮作用。按此工艺，合金的氮含量可＜0.01～0.001％。
FeCrAIY(Y＞0.1％)合金是在真空感应炉中熔炼。为适应大多数合金材料厂的生产条件，本发明提出用非真空熔炼加电渣精炼的双联冶炼工艺，生产RE≥0.10％，N＜0.01％的FeCrAIRE合金。
非真空熔炼可用加入炉料量0.05～2.0％的去气剂(去气剂组成同真空熔炼)和向坩埚或钢包的熔池吹氩，进行脱氮处理。按此工艺，合金锭的含氮量可＜0.01～0.003％。为保证RE收率所采用的技术方案同前真空熔炼。
在以往的非真空熔炼加电渣精炼双联冶炼工艺中，合金化RE是在非真空熔炼时添加剂的。RE加入量≈0.5％，熔铸的电极锭中RE含量≈0.15～0.3％。由于电渣精炼时RE烧损严重，精炼后RE残留量仅0.01～0.05％。以工艺不能满足“高稀土含量FeCrAIRE合金”对高稀土含量的要求，故本发明提出了在电渣精炼过程中加RE的工艺措施：
a.在自耗电极侧面或中心嵌入RE-Ca包芯线、线芯可为RE-Ca金属混合粉、RE-Ca合金粉、含RE和Ca的合金粉或含RE合金——含Ca合金的混合粉。 RE元素种类根据合金成分要求选择，RE量按电极重量的0.1～5.0％配入，RE/Ca比为1∶0～5。混合Ca的作用在于减少RE烧损和进一步脱氮。
b.电渣由0～50％RE2O3，0～50％AI2O3，0～30％CaO和30～70％CaF2组成。所用RE2O3种类同前。渣中加RE2O3的作用为提高渣的热力学稳定性，减轻RE同渣的反应。
c.精炼过程中渣表面用惰性气体或还原性气体保护，从而可降低渣中溶解的氧和氮浓度，减少RE烧损，防止熔池吸氮。
按此工艺，RE收率可≥30％，合金的RE含量可≥0.15％。
当RE含量≥0.1％，FeCrAIRE合金中将出现RE-Fe相，在铸态组织中，这种脆性相较粗大并沿基体晶界形成连续的网。因此，铸锭在自由锻造开坯时经常碎裂。国外生产FeCrAIY(Y≥0.1％)合金时，铸锭开坯一般用热挤压法，需要专门设备。本发明提出了几种产生双向应力的开坯方法：
a.用缺口钻子锻造开坯，钻子缺口角度取90～120°；
b.用甩子锻造开坯，甩孔可为方形、菱形、圆形或扁园形等形状，开口角度取≈120°；
c.热轧开坯，有热轧开坯条件的，这是最简单的方法。
利用上述方法开坯时，坯料无一开裂。开坯后，RE-Fe相被打碎，可继续进行热加工(自由锻或轧制)。
FeCrAIRE(RE≥0.1％)合金热加工时，加热温度必须低于RE-Fe化合物相的开始熔化温度。对于不同RE元素，RE-Fe化合物的熔点不同，最高加热温度应随之改变，一般为950～1250℃，详见表1。
高稀土含量FeCrAIRE(RE≥0.1％)合金塑性高，变形抗力低，无高温脆化和475℃脆性，热处理制度可为：
a.热处理温度为750～950℃，温度上限取决于RE-Fe化合物的熔点，它与稀土元素的种类有关，等于热加工最高加热温度(详见表1)，一般为950～1250℃。
热处理时间为0.25～10小时，取决于合金料的截面尺寸和处理温度，温度较高时，处理时间可缩短。一般处理温度取温度范围和高温区，这样的好处是：缩短处理时间，提高劳动生产率；炉温波动和炉膛温度不均匀时合金也能充分软化，可进一步提高塑性，降低变形抗力，改善冷加工性能，减少加工道次。
b.热处理保温结束全，可用水冷、空冷、堆冷或炉冷均可。其中堆冷既方便、又能充分消除热应力，还能使C、N充分析出，降低合金的变形抗力，提高合金的塑性。
电热、电阻合金在材料加工和元件制做过程中有时需进行焊接，修复损坏的元件也需要焊接。普通FeCrAI合金可以进行氩弧焊、气焊、电焊，但操作难度很大，且焊后缺欠严重：焊接熔化区形成铸态组织，热影响区晶粒急剧长大，整个焊区严重脆化；焊后冷却时脆化区在热应力作用下易形成裂纹；为减少热应力采用缓冷又要引起475℃脆性。
本发明所制备的高稀土含量FeCrAIRE合金最大的优点是脆性低，虽然可用上述的各种方法进行焊接，但由于焊接熔化区形成铸态组织变脆，这将使合金失去其低脆性特点。为保证抗脆化特性，本发明对高稀土FeCrAIRE合金用钎焊法进行焊接。钎焊工艺可采用氧---乙炔焰或电阻加热，钎焊料应具有在元件工作温度下的抗氧化性、最好具有面心立方结构、熔点应高于材料继续加工时的热处理温度或焊区工作温度。根据工作温度焊料可在Cu-(0～40％)Zn、Cu-(0～10％)AI、Cu(0～40％)Ni-(0-30％)Zn、Fe-(5～50％)Ni、Fe-(5～50％)Ni-(0～40％)Cr、Ni-(2～50％)Cr、Ni-(2～50％)Cr-(0-40％)Fe、Fe-(10～50％)Ni-(2～30％)Cr-(0～10％)AI等合金中选择(详见表2)。钎焊温度为800～1330℃。为改善抗氧化性、焊接性和调整熔点，钎焊合金中还可加入0～15％AI、0～10％Si和0～5％B等元素。
钎焊时合金基本不熔化、不形成铸态组织；由于高稀土FeCrAIRE合金无高温脆化倾向，焊区晶粒不长大；无475℃脆性，焊后可用缓冷消除热应力。因此，本发明制备的合金钎焊后不变脆，不产生裂纹，完全可以取代Ni-Cr系合金材料。
本发明与现有技术相比，其优点是：在真空熔炼或非真空熔炼条件下，均可制得稀土含量高(RE≥0.1％)、氮含量低(NO.01～0.001％)的FeCrAIRE合金，稀土回收率高达90％以上。该种合金无475℃脆性，高温脆化倾向低，热强性高，冷加工性和可焊性好。故合金锭热加工开坯不开裂，合金料冷加工热处理可进一步降低合金的变形抗力，提高合金塑性。钎焊后不变脆、不产生裂纹。本发明工艺可适用于FeCrAI系其它合金的制备。
实施例：
实例1，在10Kg真空感应炉中熔炼4炉FeCrAIY合金，所用坩埚材料和添加剂形式对稀土回收率的影响的试验结果列于表3。
实例2，在10kg真空感应炉中熔炼FeCrAIY合金，研究了加去气剂和不加去气剂对合金锭中氮含量的影响。工业纯铁和金属钙在真空下熔化后，在≈1600℃，1～5×10-3托的真空度下精炼10分钟，然后加入炉料量0.1～0.5％的Ce或Ca，精炼5分钟后加AI，再精炼5分钟，然后充氩加Fe-Y合金，在0.5～2分钟内浇铸。试验结果列于表4，Ce的脱氮效果很好，Ca次之。氮含量为0.001～0.003％。
实例3，用150kg真空感应炉熔炼Fe15Cr4AIY合金，坩埚用镁砂打结制成。工业纯铁和微碳铬——铁化清后，用铝——石灰扩散脱氧，分两次加入60％RE-20％AI-20％Ca合金500g脱氧、去氧，然后加AI，5分钟后出合金。氩气通过多孔砖吹入钢包继续去氮，5分钟后浇铸成待精炼的自耗电极。电渣精炼时，电极棒的侧面嵌入包芯线，线芯由50％Y＋50％Ca的金属混合粉组成，Y量按炉料量1％配入。精炼渣由10％Y2O3＋20％AI2O3＋10％CaO＋60％CaF2组成，精炼过程中向渣表面持续通氩保护。两支电渣锭的分析结果表明，Y含量分别为0.15％和0.22％，氮含量分别为0.0045％和0.0034％，成分合乎要求。
实例4，对16支真空熔炼的Fe2OCr4AI—(0.2-0.8)Y合金锭(锭重5～10kg)进行了自由开坯试验，锻造加热温度取1000～1250℃，结果列于表5。仅加热温度为1100℃和1150℃的10支锭中锻成4支，其余均严重碎裂。
对75支真空和非真空熔炼的Fe-(15～25)％Cr-(4-6)％AI-(0.15～1.4)％RE合金锭(锭重5～50kg )进行了甩锻开坯。合金中的RE为Y、Y＋(Gd、Dy)、Nd、Y＋Nd等，有些还有Mo、Nb、Ni、Ti、Zr等元素。加热温度为1100～1200℃，甩孔有偏园形和方形两种。结果列于表5，75支锭全部锻成，均无裂纹。
实例5，表6列出了Fe-15Cr-4AIY合金丝(φ5mm)和对比的FeCrAI合金丝的室温力学性能与热处理制度的关系。由表可见，随处理温度提高，含Y合金的塑性不变或略微升高，而无Y合金和普通FeCrAI合金由于高温脆化，塑性明显降低。缓慢冷却(炉冷)对含Y合金的塑性无明显影响，而无Y合金和对比合金的塑性几乎完全消失，显示出严重的475℃脆性。
实例6，对Fe-20Cr-5AI-0.3Y合金丝(φ5mm)进行了焊接试验，5支试样用氧---乙炔气焊，试验方法和结果列于表7。钎焊样无裂纹，保持较高的强度；气焊样则很脆，裂纹很多，无法进行拉伸试验。
表1 FeCrAlRE(RE≥0.1％)合金中RE-Fe化合物的熔点和合金热加工的最高加热温度
        RE    Ce     Pr     Nd     Sm     Gd     Dy     Y
 化    合    物   CeFe5   Pr2Fe17   Nd2Fe17   Sm2Fe17   Gd2Fe17   Dy2Fe17  Y2Fe17
 化合物熔点，℃   1060    1310     1210    1280    1335    1360   1356
 最高加热温度，℃   950    1200     1100    1150    1200    1250   1250
表2 高RE含量FeCrAlRE的钎焊工艺制度
 焊区工作温度℃*1     ≤300      ≤600     ≤800    ≤1000     ≤1250
 可  选  用  的钎  焊  合  金*2     Cu-Zn  Cu-AlCu-Ni-(Zn)  Fe-NiFe-Ni-Cr  Ni-CrNi-Cr-Fe    Fe-Ni-Cr-Al
 钎  焊  温 度，℃   800-1100  800-1100  900-1300  1100-1300     1280-1330
*1对于加工料为继续加工的热处理温度；*2可加入适量Al、Si、B等元素以改善抗氧化性、焊接性和调整熔点表3真空熔炼时，坩埚材料和添加剂形式对Y回收率的影响
  炉  号     基  本  成  分  坩 埚 材 料    添加剂 Y加入量，％ Y残留量，％   Y收率，％
   8529861138612686163     Fe-20Cr-4Al-0.3YFe-20Cr-4Al-0.6YFe-20Cr-4Al-1.0YFe-20Cr-4Al-1.0Y      MgOAl2O3Y2O3涂层Y2O3涂层      YYYFe-50％Y      0.30.61.01.0     0.030.1460.510.73      10245173
表4 真空熔炼时去气剂对FeCrAlY合金氮含量的影响
    炉 号     基    本    成    分    去  气  剂     氮含量，ppm
     019015021020016                         0    Y0    YFe15Cr4Al              0.04 Y0.21 Y0.41 Y        /0.5％Ca0.1％Ce0.1％Ce0.1％Ce         1157448109
     168163  Fe20Cr4Al              0.41 Y0.73 Y        //          4163
     025-1K-2H-3  Fe25Cr5Al              0.03 REFe22Cr6Al              0.05 REFe25Cr6Al              0.22 RE        ///          74158210
*1OCr25Al5；*2KantbalA1；*3HRE
    表5锻造开坯试验结果
锻造开坯方法                     自    由    锻     甩    锻
锻造加热温度，℃ 1000   1050    1100    1150    1200    1250    1100～1200
试  验  锭  数成  品  锭  数废  品  锭  数   1      1      5       5       3       10      0      1       3       0       01      1      4       2       3       1       75750
    表6 Fe-15Cr-4Al-Y合金和对比合金的塑性与热处理制度的关系
     炉号     Y(RE)含量％       800℃，1h，水冷     1200℃，1h，水冷    1200℃，1h，炉冷
     δ，％  φ，％  δ，％     ψ，％  δ，％   ψ，％
     017016019     0.190.410       342729    745678    303014      776254    33262     77632
   025-1K-2H-3    0.03RE0.05RE0.22RE       252321    786853    822      1723    20      10
*10Cr25Al5；*2KanthalA1；*3HRE表7 FeCrAlY合金焊接试验结果
 焊接方法     钎  焊  合  金  焊接温度，℃  焊接熔剂  试样数  裂纹情况  σb，MPa
 钎   焊       Cu-30％Zn     ≈1000    硼砂     3     无    ≈200
 钎   焊    Fe-30％Ni-3％Si-3％B     ≈1200    硼砂     2     无    ≈200
 气   焊             /     ≥1500     /     2    严重      /

Claims (9)

1.一种高稀土含量铁-铬-铝-稀土合金的冶炼工艺，其特征在于：
(1)真空熔炼采用(按重量％计)含0.5～30％RE2O3，70～99.5％Al2O3的材料做坩埚，或用含5～100％RE2O3，0～95％Al2O3的材料制作坩埚涂层，以RE-Fe、RE-AI或RE-Fe-AI合金作为合金化RE添加剂，加入炉料量(重量％)0.05～2.0％的去气剂，在高于5×10-3托的真空度下精炼；
(2)非真空熔炼和电渣精炼双联冶炼工艺：非真空熔炼时可用加入炉料量(重量％)0.05～2.0％的去气剂和向坩埚或钢包的熔池吹氩；非真空熔铸时在自耗电极侧面或中心嵌入RE-Ca包芯线，RE量按电极重量的0.1～5.0％配入，RE/Ca比为1∶0～5，电渣由0～50％RE2O3、0～50％Al2O3，0～30％CaO和30～70％CaF2组成，精炼过程渣表面需用惰性气体或还原性气体保护。
2.根据权利要求1所述的冶炼工艺，其特征在于所说的RE2O3系指混合RE、含几种单一RE的复合RE、或单一RE氧化物。
3.根据权利要求1所述的冶炼工艺，其特征在于坩埚材料中的RE2O3最佳含量为5～15％，涂层材料中的RE2O3最佳含量为70～95％。
4.根据权利要求1所述的冶炼工艺，其特征在于所说的去气剂为RE金属、金属Ca、含RE和/或Ca的合金及碳。
5.根据权利要求1所述的冶炼工艺，其特征在于所说的包芯线中的线芯为RE-Ca金属混合粉、RE-Ca合金粉、含RE和Ca的合金粉或含RE合金—含Ca合金的混合粉。
6.根据权利要求1-5所述的冶炼工艺制备的高稀土含量铁-铬-铝-稀土合金锭热加工的开坯工艺，其特征在于：
(1)缺口钻子锻造开坯，钻子缺口角度取90～120°；
(2)甩子锻造开坯，甩孔可为方形、菱形、圆形或扁圆形等形状，开口角度取≈120°；
(3)热轧开坯；
热加工加热温度上限低于RE-Fe化合物的开始熔化温度，可取950～1250℃。
7.由权利要求6所述的热加工开坯所得的合金料冷加工热处理工艺，其特征在于冷轧、冷拨、制备元件的热处理可在高温下进行，上限温度为950～1250℃，(由合金中RE元素种类而定)，处理时间为0.25～10小时(根据被加工料的截面尺寸和处理温度确定)，热处理后水冷、空冷、堆冷或炉冷均可。
8.由权利要求7冷加工热处理所得合金材料的焊接方法，其特征在于采用钎焊法，钎焊料应有足够的抗氧化性，最好具有面心立方结构，熔点应高于热处理温度或焊区工作温度，焊料中还可加入0～15％Al、0～10％Si和0～5％B等元素，钎焊温度为800～1330℃(取决于焊料的熔点)。
9.根据权利要求8所述的焊接方法，其特征在于所说的钎焊料为Cu-(0～40％)Zn、Cu-(0～10％)AI、Cu(0～40％)Ni-(0-30％)Zn、Fe-(5～50％)Ni、Fe-(5～50％)Ni-(0～40％)Cr、Ni-(2～50％)Cr、Ni-(2～50％)Cr-(0-40％)Fe、Fe-(10～50％)Ni-(2～30％Cr-(0～10％) AI等。
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Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7157395B2 (en) 2001-11-16 2007-01-02 Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. Crucible for melting rare earth element alloy and rare earth element alloy
CN101892436B (zh) * 2009-05-19 2011-11-23 朝阳力宝重工集团有限公司 一种Fe-Ni-Cr-Al系电热合金及其制造方法和用途
CN103451539A (zh) * 2013-01-10 2013-12-18 上海大学 节铬型含铝铁素体不锈钢及其制备方法
CN103938088A (zh) * 2013-01-22 2014-07-23 宝钢特钢有限公司 一种电阻合金Cr20AlY的板坯连铸方法
CN104637640A (zh) * 2013-11-07 2015-05-20 丹阳智盛合金有限公司 一种铁铬铝电阻丝的加工工艺
CN107012486A (zh) * 2017-03-27 2017-08-04 包头稀土研究院 大型稀土熔盐电解槽出金属装备
CN109680206A (zh) * 2019-03-08 2019-04-26 北京首钢吉泰安新材料有限公司 一种耐高温铁铬铝合金及其制备方法
CN111496417A (zh) * 2020-05-11 2020-08-07 中国航发北京航空材料研究院 Nb-Si基超高温结构材料的Ti-Ni-Nb-Zr钎焊料及钎焊连接工艺
CN113403449A (zh) * 2021-06-11 2021-09-17 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种宽钢带铁铬铝连铸板坯稀土合金化的生产方法

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7157395B2 (en) 2001-11-16 2007-01-02 Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. Crucible for melting rare earth element alloy and rare earth element alloy
CN100410611C (zh) * 2001-11-16 2008-08-13 信越化学工业株式会社 熔炼稀土合金的坩埚
CN101892436B (zh) * 2009-05-19 2011-11-23 朝阳力宝重工集团有限公司 一种Fe-Ni-Cr-Al系电热合金及其制造方法和用途
CN103451539A (zh) * 2013-01-10 2013-12-18 上海大学 节铬型含铝铁素体不锈钢及其制备方法
CN103938088A (zh) * 2013-01-22 2014-07-23 宝钢特钢有限公司 一种电阻合金Cr20AlY的板坯连铸方法
CN103938088B (zh) * 2013-01-22 2016-02-17 宝钢特钢有限公司 一种电阻合金Cr20AlY的板坯连铸方法
CN104637640A (zh) * 2013-11-07 2015-05-20 丹阳智盛合金有限公司 一种铁铬铝电阻丝的加工工艺
CN107012486A (zh) * 2017-03-27 2017-08-04 包头稀土研究院 大型稀土熔盐电解槽出金属装备
CN109680206A (zh) * 2019-03-08 2019-04-26 北京首钢吉泰安新材料有限公司 一种耐高温铁铬铝合金及其制备方法
CN111496417A (zh) * 2020-05-11 2020-08-07 中国航发北京航空材料研究院 Nb-Si基超高温结构材料的Ti-Ni-Nb-Zr钎焊料及钎焊连接工艺
CN113403449A (zh) * 2021-06-11 2021-09-17 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种宽钢带铁铬铝连铸板坯稀土合金化的生产方法

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