CN112275798B - 一种装甲钛合金中厚板的控温轧制方法 - Google Patents
一种装甲钛合金中厚板的控温轧制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN112275798B CN112275798B CN202011317368.2A CN202011317368A CN112275798B CN 112275798 B CN112275798 B CN 112275798B CN 202011317368 A CN202011317368 A CN 202011317368A CN 112275798 B CN112275798 B CN 112275798B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- temperature
- blank
- rolling
- heating
- stage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 129
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 37
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 34
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 71
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 49
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 17
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000002791 soaking Methods 0.000 claims description 16
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 7
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 6
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 claims description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910019582 Cr V Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 8
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 6
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000002902 bimodal effect Effects 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 description 3
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 238000011056 performance test Methods 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/30—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process
- B21B1/32—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work
- B21B1/34—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work by hot-rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/004—Heating the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D1/00—Straightening, restoring form or removing local distortions of sheet metal or specific articles made therefrom; Stretching sheet metal combined with rolling
- B21D1/02—Straightening, restoring form or removing local distortions of sheet metal or specific articles made therefrom; Stretching sheet metal combined with rolling by rollers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
Abstract
本发明提出了一种装甲钛合金中厚板的控温轧制方法，包括：采用三段式升温方式对坯料进行加热；而后对坯料进行横向宽展、大下压量的粗轧，并控制轧制的变形温度区间为880℃～920℃，多道次压下量区间为25％～30％，控制总变形量小于等于50％；换向待温，当温度降到预设温度时，进行纵向精轧，并控制轧制的变形温度区间为750℃～820℃，多道次压下量区间为10％～20％，控制总变形量大于等于60％，获得板坯；升温退火，将所述板坯升温并保持在820℃～850℃范围1h～2h，而后出炉；使所述板坯在辊式矫直机的辊道上进行往复式移动，以利用所述板坯的余温对所述板坯进行矫直，并在其温度小于等于300℃时移动至平台放置。本发明同时实现了制备板材的屈服强度、抗拉强度以及可塑性的提升。
Description
技术领域
本发明涉及金属材料制备领域，尤其涉及一种装甲钛合金中厚板的控温轧制方法。
背景技术
装甲钛合金板材在要求具有高屈服度、高抗拉强度的同时还要求具有高可塑性。现有技术中的钛合金板材的制备方法无法同时满足上述要求。
因此，如何同时实现高屈服度、高抗拉强度以及高可塑性的钛合金板材的制备方法是目前所亟需的。
发明内容
为解决背景技术中所提到的技术问题，本发明提出了一种装甲钛合金中厚板的控温轧制方法，所述方法包括：采用预热、加热以及均热三段式升温方式对坯料进行加热；关闭辊道冷却水以及除磷水，将所述坯料传送至可逆式轧机以进行横向宽展、大下压量的粗轧，并控制轧制的变形温度区间为880℃～920℃，多道次压下量区间为25％～30％，控制总变形量小于等于50％；换向待温，当温度降到预设温度时，进行纵向精轧，并控制轧制的变形温度区间为750℃～820℃，多道次压下量区间为10％～20％，控制总变形量大于等于60％，获得板坯；升温退火，将所述板坯升温并保持在820℃～850℃范围1h～2h，而后出炉；使所述板坯在辊式矫直机的辊道上进行往复式移动，以利用所述板坯的余温对所述板坯进行矫直，并在其温度小于等于300℃时移动至平台放置。
在一个或多个实施例中，所述采用预热、加热以及均热三段式升温方式对坯料进行加热，包括：预热阶段，对所述坯料以控制温度小于800℃加热，并保温10min～20min；加热阶段，对所述坯料以控制控制温度为920℃～940℃加热，并保温10min～20min；以及均热阶段，对所述坯料以控制控制温度为940℃～960℃加热，并保温60min～90min。
在一个或多个实施例中，加热前，所述坯料的尺寸包括：长度为1200mm～2500mm，宽度为800mm～1200mm以及厚度100mm～140mm；换向待温前，经横向粗轧后获得的板坯的尺寸包括：长度为1200mm～2500mm，宽度为1200mm～2000mm，厚度为60mm～90mm；升温退火前，经纵向精轧后获得的板坯的尺寸包括：长度为4000mm～12000mm，宽度为1200mm～2000mm，厚度为10mm～20mm。
在一个或多个实施例中，所述一种装甲钛合金中厚板的控温轧制方法进一步包括：对于坯料尺寸为长度1250mm、宽度950mm以及厚度123mm的坯料，经三段式升温方式对坯料进行加热后，首先进行横向宽展、大压下量的粗轧，控制开轧温度为910℃，第一道次压下量为25％，第二道次压下量为25％，控制总变形量为44％，终轧温度为885℃，轧制后的坯料尺寸为：长度1250mm、宽度1694mm以及厚度69mm；换向后待温后，控制开轧温度为818℃，进行纵向精轧，控制道次压下量区间为10％～20％，总变形量为78％，终轧温度为765℃，轧制后获得的板坯尺寸为：长度5750mm、宽度1694mm以及厚度15mm。
在一个或多个实施例中，所述经三段式升温方式对坯料进行加热，包括：预热阶段，对所述坯料以控制温度小于800℃加热，并保温15min；加热阶段，对所述坯料以控制控制温度为920℃加热，并保温20min；以及均热阶段，对所述坯料以控制控制温度950℃加热，并保温90min。
在一个或多个实施例中，所述一种装甲钛合金中厚板的控温轧制方法进一步包括：对于坯料尺寸为长度1450mm、宽度950mm以及厚度105mm的坯料，经三段式升温方式对坯料进行加热后，首先进行横向宽展、大压下量的粗轧，控制开轧温度为905℃，第一道次压下量为30％，第二道次压下量为25％，控制总变形量为47.5％，终轧温度为880℃，轧制后的坯料尺寸为：长度1450mm、宽度1807mm以及厚度55.2mm；换向后待温后，控制开轧温度为820℃，进行纵向精轧，控制道次压下量区间为10％～20％，总变形量为78.2％，终轧温度为758℃，轧制后获得的板坯尺寸为：长度6670mm、宽度1807mm以及厚度12mm。
在一个或多个实施例中，所述经三段式升温方式对坯料进行加热，包括：预热阶段，对所述坯料以控制温度小于800℃加热，并保温15min；加热阶段，对所述坯料以控制控制温度为920℃加热，并保温15min；以及均热阶段，对所述坯料以控制控制温度940℃加热，并保温80min。
在一个或多个实施例中，所述一种装甲钛合金中厚板的控温轧制方法进一步包括：对于坯料尺寸为长度1050mm、宽度800mm以及厚度95mm的坯料，经三段式升温方式对坯料进行加热后，首先进行横向宽展、大压下量的粗轧，控制开轧温度为910℃，第一道次压下量为25％，第二道次压下量为30％，控制总变形量为47.5％，终轧温度为880℃，轧制后的坯料尺寸为：长度1050mm、宽度1523mm以及厚度49.9mm；换向后待温后，控制开轧温度为815℃，进行纵向精轧，控制道次压下量区间为10％～20％，总变形量为80％，终轧温度为755℃，轧制后获得的板坯尺寸为：长度5240mm、宽度1523mm以及厚度10mm。
在一个或多个实施例中，所述经三段式升温方式对坯料进行加热，包括：预热阶段，对所述坯料以控制温度小于800℃加热，并保温15min；加热阶段，对所述坯料以控制控制温度为920℃加热，并保温20min；以及均热阶段，对所述坯料以控制控制温度950℃加热，并保温70min。
在一个或多个实施例中，所述坯料为Ti-Mo-Cr-V系α+β两相钛合金。
本发明的有益效果包括：本申请通过时刻监控坯料或板坯的温度，在整个制备过程中均控制加热温度低于被轧制的坯料的相变温度。从而避免了因加热温度过高产生网篮组织而导致板材的冲击韧性降低。并在预设变形温度区间内首先采用大下压量的横向粗轧，以有效破碎全断面的粗大晶粒组织；而后通过待温，使板坯温度均匀化，避免后续变形部位的心部过热；待温后，在预设变形温度区间，进行多道次的纵向精轧，并降低道次压下量，用以防止α相的动态再结晶以及晶界α相的形成，从而改善板材综合性能；而后经升温退火后，利用板坯的余温在矫直机的辊道上往复式移动，实现了矫直过程和自然冷却过程的同步进行，并且通过复式移动避免了板材因下表面接触位置温度较周围位置温度过低而发生弯曲变形。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的实施例。
图1为本发明一种装甲钛合金中厚板的控温轧制方法的工作流程图；
图2为本发明实施例1获得的板材的组织晶向图；
图3为本发明实施例2获得的板材的组织晶向图；
图4为本发明实施例3获得的板材的组织晶向图。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚明白，以下结合具体实施例，并参照附图，对本发明实施例进一步详细说明。
本发明提出了一种装甲钛合金中厚板的控温轧制方法，以对Ti-Mo-Cr-V系α+β两相钛合金板的制备为例，可以做到在保证屈服强度≥1100MPa以及冲击韧性≥45J/cm2的同时，使得板材的可塑性≥15％。
图1为本发明一种装甲钛合金中厚板的控温轧制方法的工作流程图。本发明方法的具体步骤包括：步骤S1、采用预热、加热以及均热三段式升温方式对坯料进行加热；步骤S2、关闭辊道冷却水以及除磷水，将所述坯料传送至可逆式轧机以进行横向宽展、大下压量的粗轧，并控制轧制的变形温度区间为880℃～920℃，多道次压下量区间为25％～30％，控制总变形量小于等于50％；步骤S3、换向待温，当温度降到预设温度时，进行纵向精轧，并控制轧制的变形温度区间为750℃～820℃，多道次压下量区间为10％～20％，控制总变形量大于等于60％，获得板坯；步骤S4、升温退火，将所述板坯升温并保持在820℃～850℃范围1h～2h，而后出炉；步骤S5、使所述板坯在辊式矫直机的辊道上进行往复式移动，以利用所述板坯的余温对所述板坯进行矫直，并在其温度小于等于300℃时移动至平台放置。
具体的，为了避免因加热温度过高产生网篮组织而导致板材的冲击韧性降低，本申请在整个制备过程中均控制加热温度低于被轧制的坯料的相变温度。例如，本申请中Ti-Mo-Cr-V系α+β两相钛合金的相变温度为998℃，本申请的制备方法中均未加热超过998℃。并且为了避免因回炉导致板材的性能下降，本发明采用了一火轧制的方式，并通过时刻监控板坯的温度实现对各制备流程的温度的精准把控。更具体的，本发明中控制轧制的变形温度区间为880℃～920℃，在该变形温度区间内首先采用大下压量的横向粗轧，以有效破碎全断面的粗大晶粒组织；而后通过待温，使板坯温度均匀化，避免后续变形部位的心部过热；待温后，在变形温度区间降至750～820℃时，进行多道次的纵向精轧，控制道次变形量区间为10％～20％，该温度区间变形可以有效防止α相的动态再结晶以及晶界α相的形成，从而改善板材综合性能；而后经升温退火后，利用板坯的余温在矫直机的辊道上往复式移动，实现了矫直过程和自然冷却过程的同步进行，并且复式移动可以避免板材因下表面接触位置温度较周围位置温度过低而发生弯曲变形。
以下3个实施例为对3个尺寸的坯料利用本发明方法进行轧制的过程。并对最终获得板材进行了多方面的性能测试，具体的数据对比可请参见表1。需说明的是具体实施旨在做进一步的解释说明，但不表示将本发明的保护范围限制在实施例的所述范围内。
实施例1
①采用锻造的装甲钛合金扁坯进行轧制，坯料尺寸要求：厚度123mm×宽度950mm×长度1250mm；
②采用步进式电加热炉对坯料进行加热，各段温度及保温时间满足：预热段＜800℃保温15min，加热段920℃保温20min，均热段950℃保温90min；
③关闭辊道冷却水以及除磷水，快速将坯料传送至可逆式轧机进行轧制；
④轧制采用换向轧制方式，首先进行横向宽展大压下量粗轧，开轧温度910℃，第一道次压下量25％，第二道次压下量25％，总变形量44％，终轧温度885℃，轧制后的坯料尺寸：厚度69mm×宽度1694mm×长度1250mm；
⑤随后将板坯换向后待温，待温60s后，采用手持式红外测温仪测试板坯温度为818℃，进行精轧，轧制5个道次，道次压下量控制10％～20％，总变形量78％，终轧温度765℃，轧制后的坯料尺寸：厚度15mm×宽度1694mm×长度5750mm；
⑥对轧制后的装甲钛合金板材进行退火热处理，退火温度850℃，退火时间1.5h，达到保温时间后出炉，利用余热采用辊式矫直机进行矫直，矫直后的板材平置于辊道上进行往复式移动，待温度低于300℃后可以移至平台放置；
⑦获得的装甲钛合金板材组织如图2所示，为初生α相+转变的β相的双态组织，晶粒尺寸＜20μm，力学性能如表1所示，其中，抗拉强度平均值1140MPa，伸长率平均值16％，冲击韧性平均值51J/cm2。
实施例2
①采用锻造的装甲钛合金扁坯进行轧制，坯料尺寸要求：厚度105mm×宽度950mm×长度1450mm；
②采用步进式电加热炉对坯料进行加热，各段温度及保温时间满足：预热段＜800℃保温15min，加热段920℃保温15min，均热段940℃保温80min；
③关闭辊道冷却水以及除磷水，快速将坯料传送至可逆式轧机进行轧制；
④轧制采用换向轧制方式，首先进行横向宽展大压下量粗轧，开轧温度905℃，第一道次压下量30％，第二道次压下量25％，总变形量47.5％，终轧温度880℃，轧制后的坯料尺寸：厚度55.2mm×宽度1807mm×长度1450mm；
⑤随后将板坯换向后待温，待温50s后，采用手持式红外测温仪测试板坯温度为820℃，进行精轧，轧制5个道次，道次压下量控制10％～20％，总变形量78.2％，终轧温度758℃，轧制后的坯料尺寸：厚度12mm×宽度1807mm×长度6670mm；
⑥对轧制后的装甲钛合金板材进行退火热处理，退火温度850℃，退火时间1h，达到保温时间后出炉，利用余热采用辊式矫直机进行矫直，矫直后的板材平置于辊道上进行往复式移动，待温度低于300℃后可以移至平台放置；
⑦获得的装甲钛合金板材组织如图3所示，为初生α相+转变的β相的双态组织，晶粒尺寸＜15μm，力学性能如表1所示，其中，抗拉强度平均值1135MPa，伸长率平均值16％，冲击韧性平均值75.3J/cm2。
实施例3
①采用锻造的装甲钛合金扁坯进行轧制，坯料尺寸要求：厚度95mm×宽度800mm×长度1050mm；
②采用步进式电加热炉对坯料进行加热，各段温度及保温时间满足：预热段＜800℃保温15min，加热段920℃保温20min，均热段950℃保温70min；
③关闭辊道冷却水以及除磷水，快速将坯料传送至可逆式轧机进行轧制；
④轧制采用换向轧制方式，首先进行横向宽展大压下量粗轧，开轧温度910℃，第一道次压下量25％，第二道次压下量30％，总变形量47.5％，终轧温度880℃，轧制后的坯料尺寸：厚度49.9mm×宽度1523mm×长度1050mm；
⑤随后将板坯换向后待温，待温30s后，采用手持式红外测温仪测试板坯温度为815℃，进行精轧，轧制6个道次，道次压下量控制10％～20％，总变形量80％，终轧温度755℃，轧制后的坯料尺寸：厚度10mm×宽度1523mm×长度5240mm；
⑥对轧制后的装甲钛合金板材进行退火热处理，退火温度880℃，退火时间1h，达到保温时间后出炉，利用余热采用辊式矫直机进行矫直，矫直后的板材平置于辊道上进行往复式移动，待温度低于300℃后可以移至平台放置；
⑦获得的装甲钛合金板材组织如图4所示，为初生α相+转变的β相的双态组织，晶粒尺寸＜20μm，力学性能如表1所示，其中，抗拉强度平均值1032MPa，伸长率平均值18％，冲击韧性平均值89.2J/cm2。
上述图2至图4是基于不同放大倍率的晶向图，实质上最终获得的板材的性能较为接近，具体可由下述表1中的数据得出。
表1
如上，3个实施中获得板材均具有较高的屈服强度、抗拉强度以及冲击韧性，并且延伸率均达到了15％以上。即通过本发明方法获得的板材不但具有较高的功能性能表现且具有良好的可塑性。
以上是本发明公开的示例性实施例，但是应当注意，在不背离权利要求限定的本发明实施例公开的范围的前提下，可以进行多种改变和修改。根据这里描述的公开实施例的方法权利要求的功能、步骤和/或动作不需以任何特定顺序执行。此外，尽管本发明实施例公开的元素可以以个体形式描述或要求，但除非明确限制为单数，也可以理解为多个。
应当理解的是，在本文中使用的，除非上下文清楚地支持例外情况，单数形式“一个”旨在也包括复数形式。还应当理解的是，在本文中使用的“和/或”是指包括一个或者一个以上相关联地列出的项目的任意和所有可能组合。
上述本发明实施例公开实施例序号仅仅为了描述，不代表实施例的优劣。
所属领域的普通技术人员应当理解：以上任何实施例的讨论仅为示例性的，并非旨在暗示本发明实施例公开的范围(包括权利要求)被限于这些例子；在本发明实施例的思路下，以上实施例或者不同实施例中的技术特征之间也可以进行组合，并存在如上的本发明实施例的不同方面的许多其它变化，为了简明它们没有在细节中提供。因此，凡在本发明实施例的精神和原则之内，所做的任何省略、修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明实施例的保护范围之内。
Claims (9)
1.一种装甲钛合金中厚板的控温轧制方法，其特征在于，所述方法包括：
采用预热、加热以及均热三段式升温方式对坯料进行加热；
关闭辊道冷却水以及除磷水，将所述坯料传送至可逆式轧机以进行横向宽展、大下压量的粗轧，并控制轧制的变形温度区间为880℃~920℃，多道次压下量区间为25%~30%，控制总变形量小于等于50%；
换向待温，当温度降到预设温度时，进行纵向精轧，并控制轧制的变形温度区间为750℃~820℃，多道次压下量区间为10%~20%，控制总变形量大于等于60%，获得板坯；
升温退火，将所述板坯升温并保持在820℃～850℃范围1h～2h，而后出炉；
使所述板坯在辊式矫直机的辊道上进行往复式移动，以利用所述板坯的余温对所述板坯进行矫直，并在其温度小于等于300℃时移动至平台放置；
其中，所述采用预热、加热以及均热三段式升温方式对坯料进行加热，包括：预热阶段，对所述坯料以控制温度小于800℃加热，并保温10 min～20min；加热阶段，对所述坯料以控制温度为920℃～940℃加热，并保温10 min～20min；以及均热阶段，对所述坯料以控制温度为940℃～960℃加热，并保温60 min～90min。
2.如权利要求1所述的装甲钛合金中厚板的控温轧制方法，其特征在于，
加热前，所述坯料的尺寸包括：长度为1200mm~2500mm，宽度为800mm~1200mm以及厚度为100mm~140mm；
换向待温前，经横向粗轧后获得的板坯的尺寸包括：长度为1200mm~2500mm，宽度为1200mm~2000mm，厚度为60mm~90mm；
升温退火前，经纵向精轧后获得的板坯的尺寸包括：长度为4000mm~12000mm，宽度为1200mm ~2000 mm，厚度为10 mm~20 mm。
3.如权利要求2所述的装甲钛合金中厚板的控温轧制方法，其特征在于，所述方法进一步包括：对于坯料尺寸为长度1250mm、宽度950mm以及厚度123mm的坯料，经三段式升温方式对坯料进行加热后，首先进行横向宽展、大压下量的粗轧，控制开轧温度为910℃，第一道次压下量为25%，第二道次压下量为25%，控制总变形量为44%，终轧温度为885℃，轧制后的坯料尺寸为：长度1250mm、宽度1694mm以及厚度69mm；
换向后待温后，控制开轧温度为818℃，进行纵向精轧，控制道次压下量区间为10%~20%，总变形量为78%，终轧温度为765℃，轧制后获得的板坯尺寸为：长度5750mm、宽度1694mm以及厚度15mm。
4.如权利要求3所述的装甲钛合金中厚板的控温轧制方法，其特征在于，所述经三段式升温方式对坯料进行加热，包括：
预热阶段，对所述坯料以控制温度小于800℃加热，并保温15min；
加热阶段，对所述坯料以控制温度为920℃加热，并保温20min；以及
均热阶段，对所述坯料以控制温度950℃加热，并保温90min。
5.如权利要求2所述的装甲钛合金中厚板的控温轧制方法，其特征在于，所述方法进一步包括：对于坯料尺寸为长度1450mm、宽度950mm以及厚度105mm的坯料，经三段式升温方式对坯料进行加热后，首先进行横向宽展、大压下量的粗轧，控制开轧温度为905℃，第一道次压下量为30%，第二道次压下量为25%，控制总变形量为47.5%，终轧温度为880℃，轧制后的坯料尺寸为：长度1450mm、宽度1807mm以及厚度55.2mm；
换向后待温后，控制开轧温度为820℃，进行纵向精轧，控制道次压下量区间为10%~20%，总变形量为78.2%，终轧温度为758℃，轧制后获得的板坯尺寸为：长度6670mm、宽度1807mm以及厚度12mm。
6.如权利要求5所述的装甲钛合金中厚板的控温轧制方法，其特征在于，所述经三段式升温方式对坯料进行加热，包括：
预热阶段，对所述坯料以控制温度小于800℃加热，并保温15min；
加热阶段，对所述坯料以控制温度为920℃加热，并保温15min；以及
均热阶段，对所述坯料以控制温度940℃加热，并保温80min。
7.如权利要求2所述的装甲钛合金中厚板的控温轧制方法，其特征在于，所述方法进一步包括：对于坯料尺寸为长度1050mm、宽度800mm以及厚度95mm的坯料，经三段式升温方式对坯料进行加热后，首先进行横向宽展、大压下量的粗轧，控制开轧温度为910℃，第一道次压下量为25%，第二道次压下量为30%，控制总变形量为47.5%，终轧温度为880℃，轧制后的坯料尺寸为：长度1050mm、宽度1523mm以及厚度49.9mm；
换向后待温后，控制开轧温度为815℃，进行纵向精轧，控制道次压下量区间为10%~20%，总变形量为80%，终轧温度为755℃，轧制后获得的板坯尺寸为：长度5240mm、宽度1523mm以及厚度10mm。
8.如权利要求7所述的装甲钛合金中厚板的控温轧制方法，其特征在于，所述经三段式升温方式对坯料进行加热，包括：
预热阶段，对所述坯料以控制温度小于800℃加热，并保温15min；
加热阶段，对所述坯料以控制温度为920℃加热，并保温20min；以及
均热阶段，对所述坯料以控制温度950℃加热，并保温70min。
9.如权利要求1-8中任意一项所述的装甲钛合金中厚板的控温轧制方法，其特征在于，所述坯料为Ti-Mo-Cr-V系α+β两相钛合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202011317368.2A CN112275798B (zh) | 2020-11-23 | 2020-11-23 | 一种装甲钛合金中厚板的控温轧制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202011317368.2A CN112275798B (zh) | 2020-11-23 | 2020-11-23 | 一种装甲钛合金中厚板的控温轧制方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN112275798A CN112275798A (zh) | 2021-01-29 |
| CN112275798B true CN112275798B (zh) | 2023-04-07 |
Family
ID=74425065
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202011317368.2A Active CN112275798B (zh) | 2020-11-23 | 2020-11-23 | 一种装甲钛合金中厚板的控温轧制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN112275798B (zh) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113600616B (zh) * | 2021-08-09 | 2023-05-30 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法 |
| CN116987992B (zh) * | 2023-09-27 | 2024-02-02 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种大厚度钛合金板坯的加热方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2012101012A (ru) * | 2012-01-11 | 2013-07-20 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов |
| CN107952794A (zh) * | 2017-11-21 | 2018-04-24 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | Tc4钛合金中厚板的单火轧制方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61226102A (ja) * | 1985-03-29 | 1986-10-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | チタン合金板の圧延方法 |
| EP0969109B1 (en) * | 1998-05-26 | 2006-10-11 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Titanium alloy and process for production |
| CN103203361B (zh) * | 2013-04-27 | 2015-04-01 | 西部钛业有限责任公司 | 一种tc4钛合金宽幅厚板的轧制方法 |
| CN109266986B (zh) * | 2018-10-29 | 2020-11-10 | 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 | 具有优异综合性能tc4宽厚板的制备方法 |
| CN110695085B (zh) * | 2019-09-16 | 2021-09-03 | 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 | 一种利用钢厂轧机制备钛合金宽厚板的方法 |
| CN111036703B (zh) * | 2019-10-28 | 2021-04-02 | 鞍钢股份有限公司 | 一种采用直接轧制工艺生产tc4钛合金宽厚板的方法 |
| CN111589859B (zh) * | 2020-04-21 | 2021-12-17 | 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 | 一种纯钛板的轧制生产方法 |
-
2020
- 2020-11-23 CN CN202011317368.2A patent/CN112275798B/zh active Active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2012101012A (ru) * | 2012-01-11 | 2013-07-20 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов |
| CN107952794A (zh) * | 2017-11-21 | 2018-04-24 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | Tc4钛合金中厚板的单火轧制方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 周家林.《材料成型设备》.冶金工业出版社,2008,(第1版),第245-246页. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN112275798A (zh) | 2021-01-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8408035B2 (en) | Method of and apparatus for hot rolling a thin silicon-steel workpiece into sheet steel | |
| EP3702477B1 (en) | Method for producing ultra high strength martensitic cold-rolled steel sheet by means of ultra fast heating process | |
| CN112275798B (zh) | 一种装甲钛合金中厚板的控温轧制方法 | |
| CN109226257B (zh) | 一种板炉卷轧机轧制板材的方法及其生产线 | |
| TWI283613B (en) | Procedure and plant for the production of hot-rolled strip from austenitic stainless steel | |
| MXPA97002792A (es) | Procedimiento para fabricar tubos de acero sin costura | |
| WO2023016143A1 (zh) | 提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法 | |
| EP2006396A9 (en) | Process for production of seamless pipes | |
| CN102581008A (zh) | 一种生产低成本高成形性if钢的加工方法 | |
| CN111389910B (zh) | 一种基于凸轮轧制制备混晶异构材料的系统和方法 | |
| CN106583447A (zh) | 一种用炉卷机轧制奥氏体不锈钢带的方法 | |
| CN109468561A (zh) | 一种gh3625合金带材的制备方法 | |
| CN103028602B (zh) | 一种轧制镁合金板带的方法 | |
| CN111790754A (zh) | 一种单机架炉卷轧机薄规格x65钢级管线钢及轧制方法 | |
| CN108642410B (zh) | 一种提高铝合金板材综合力学性能的工艺方法 | |
| CN112337972A (zh) | 二次变形制备高性能镁合金的方法 | |
| CN117339999A (zh) | 一种中厚板不锈钢的热轧―在线固溶―在线酸洗一体化工艺及产线 | |
| KR101846807B1 (ko) | 열처리 방법 및 열처리 장치 | |
| CN110184437B (zh) | 一种超宽钢板的生产工艺 | |
| CN111136106A (zh) | 一种连铸坯不经过加热炉直接轧制生产细晶钢的方法 | |
| CN113102526A (zh) | C45圆钢的轧制工艺 | |
| JPH11267755A (ja) | 厚鋼板の製造方法およびそれに用いる矯正装置 | |
| JPS5976615A (ja) | 鋼材の低圧デスケーリング方法 | |
| CN116748296A (zh) | 中厚钢板控温轧制方法 | |
| CN114632824B (zh) | 一种桥梁钢10-12mm厚钢板板形控制方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| CB02 | Change of applicant information |
Address after: Room 102, Floor 1, Comprehensive Bonded Zone, Chengdu International Railway Port, No. 1533, Xiangdao Avenue, Qingbaijiang District, Chengdu, Sichuan, 610306 Applicant after: Chengdu advanced metal material industry technology Research Institute Co.,Ltd. Address before: 610306 Chengdu City, Chengdu, Sichuan, China (Sichuan) free trade test zone, Chengdu City, Qingbaijiang District, xiangdao Boulevard, Chengxiang Town, No. 1509 (room 13, A District, railway port mansion), room 1319 Applicant before: CHENGDU ADVANCED METAL MATERIAL INDUSTRIAL TECHNOLOGY RESEARCH INSTITUTE Co.,Ltd. |
|
| CB02 | Change of applicant information | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |