CN112210736B - 一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法 - Google Patents

一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法 Download PDF

Info

Publication number
CN112210736B
CN112210736B CN202011099708.9A CN202011099708A CN112210736B CN 112210736 B CN112210736 B CN 112210736B CN 202011099708 A CN202011099708 A CN 202011099708A CN 112210736 B CN112210736 B CN 112210736B
Authority
CN
China
Prior art keywords
heat treatment
titanium alloy
beta
microstructure
microhardness
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202011099708.9A
Other languages
English (en)
Other versions
CN112210736A (zh
Inventor
樊江昆
陈蓬
唐璐瑶
李金山
寇宏超
唐斌
赖敏杰
王军
陈彪
王毅
薛祥义
赵瑞峰
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Northwestern Polytechnical University
Original Assignee
Northwestern Polytechnical University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Northwestern Polytechnical University filed Critical Northwestern Polytechnical University
Priority to CN202011099708.9A priority Critical patent/CN112210736B/zh
Publication of CN112210736A publication Critical patent/CN112210736A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN112210736B publication Critical patent/CN112210736B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • B21J5/002—Hybrid process, e.g. forging following casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/002—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working by rapid cooling or quenching; cooling agents used therefor

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Forging (AREA)

Abstract

本发明涉及一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法，包括以下步骤：S1：选取热处理原料，将合金铸锭进行开坯锻造处理，形成棒材；S2：固溶处理，将热处理炉进行加热至棒材的钛合金β相转变温度附近±50℃后，将棒材放置于热处理炉中进行保温，然后对棒材进行淬火，从而得到具有大量的亚稳β相的试样；S3：后续热处理，将试样从室温缓慢升温，在升温过程中同时引入外加弹性拉应力或压应力，当试样到达预定温度后，淬火，本申请具有将弹性应力场作用于热处理过程中的Ti‑7333合金，可以实现对Ti‑7333合金显微组织的精细化调控，即形成α析出相的择优取向，提高近β钛合Ti‑7333的显微硬度的效果。

Description

一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法
技术领域
本发明属于钛合金加工技术领域，尤其涉及一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法。
背景技术
钛及钛合金具有高比强度、高比模量、高韧性、高损伤容限性、抗磁性及良好的耐腐蚀性等优异的综合性能，是制备航空航天大型结构件的重要选材之一。目前国际上常用的高强钛合金主要有亚稳β型合金和近β钛合金，亚稳β型合金是指β稳定化元素的含量达到使马氏体转变点降至室温以下而又不足以使β转变点低于室温的合金，其中，亚稳β钛合金含有足够的β稳定元素，小尺寸的试样固溶空冷即可保留全β相，不发生马氏体相变。该类合金在固溶处理状态具有中等强度和高的塑性，冷成形性和可焊性好；在时效处理状态下室温强度高、断裂韧性好、淬透性好，是航空航天用弹簧结构、紧固件、带材等的理想材料。近β钛合金的β稳定元素含量比亚稳β钛合金的稍少，其Mo当量范围约为7.8～10.0，固溶后空冷不能完全保留β相。近β钛合金兼有亚稳β钛合金的诸多优点而不丧失α+β型两相钛合金的固溶特性，具有深淬透性及优异的强度、塑性和断裂韧性的匹配，可满足航空大型锻件高强、高韧、高淬透性的使用要求，是高强度钛合金的理想选择。
Ti-7333合金是由西北工业大学和北京航空材料研究院联合开发的一种新型近β航空结构钛合金，其设计目标是得到一种具有优良的强度、韧性、塑性匹配的新型高强钛合金材料，其名义成分为：Ti-7Mo-3Nb-3Cr-3Al，[Mo]eq：9.64。经固溶时效处理后，Ti-7333合金的室温抗拉性能可以达到1400MPa，伸长率可以达到8％以上，采用BASAC热处理工艺可使得Ti-7333合金具有超过80MPa的KIC值，相比同类型合金Ti-7333合金具有相近或者更优越的综合性能。
对于可热处理强化的钛合金材料而言，合金中α析出相的含量、形貌、分布、取向及晶粒尺寸等显微组织特征参数对其综合力学性能具有显著的影响。通过调整热加工及热处理制度，可以实现调控钛合金中相的形态、比例、相界面等显微组织特征参数，进而实现对力学性能的调控。然而传统的热处理工艺难以完全实现对显微组织及力学性能的精确调控。
发明内容
本发明具有提供了一种能够在近β钛合金中获取具有择优取向α析出相的热处理工艺，能够对近β钛合金中析出的α相的取向进行精细化调控，从而调控微观组织并提高合金性能。
为了解决上述背景技术中的问题，本发明是通过以下技术方案来实现的：
一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法，包括以下步骤：
S1：选取热处理原料，将合金铸锭进行开坯锻造处理，形成棒材；
S2：固溶处理，将热处理炉进行加热至棒材的钛合金β相转变温度附近±50℃后，将棒材放置于热处理炉中进行保温，然后对棒材进行淬火，从而得到具有大量的亚稳β相的试样；
S3：后续热处理，将试样从室温缓慢升温，在升温过程中同时引入外加弹性拉应力或压应力，当试样到达预定温度后，淬火。
作为发明的进一步说明：S1中的开坯锻造处理包括以下步骤：
S11：采用三次真空自耗电弧熔炼制备合金铸锭，进行扒皮；
S12：对扒皮后的合金铸锭进行β相区开坯锻造，形成锻坯；
S13：对锻坯进行α+β两相区锻造，形成棒材。
作为发明的进一步说明：所述棒材的显微组织特征为球状或短棒状α相均匀分布在β基体上。
作为发明的进一步说明：所述合金为近β钛合金Ti-7333。
作为发明的进一步说明：Ti-7333的钛合金β相转变温度为850℃。
作为发明的进一步说明：S2和S3中的淬火介质为水。
作为发明的进一步说明：水的温度为15℃～25℃。
作为发明的进一步说明：S2中棒材放置于热处理炉中的保温时长为20min～60min。
作为发明的进一步说明：S3中的预定温度为Tβ–150℃～250℃。
与现有技术相比，本发明具有以下有益的技术效果：
1、本发明在对近β钛合金Ti-7333进行α+β两相区锻造后，在Ti-7333的钛合金β相转变点附近温度进行固溶处理并淬火，形成试样，然后对试样进行后续热处理，即可实现对近β钛合金Ti-7333显微组织转变及α析出相含量及尺寸的调整，本发明的工艺参数包括升温速率、应力状态及应力大小三项参数，可将工艺参数与所获得的钛合金微观组织特征进行有效关联，从科研角度有利于找出组织与工艺参数的直接关系，从工业生产的角度来说，有利于提高工艺和产品的稳定性。
2、从能量角度分析，在热处理过程中同时施加弹性应力场，会改变形核区的应力场，减少形核的能量障碍，进而增大析出相形核的温度和尺寸范围；从热力学的角度分析，应力环境下原子的扩散速率发生改变，导致晶体的成核速率和生长速率都将相应地发生变化；应力环境下空位和位错等微观缺陷的增殖，能够显著改善材料的力学性能和功能性质。因此，在热处理过程中引入外加弹性应力场可以实现人为调整强化相的析出，甚至改变析出相的种类、取向和形态，达到调控微观组织并提高合金性能的目的，因此本发明将弹性应力场作用于热处理过程中的Ti-7333合金，可以实现对Ti-7333合金显微组织的精细化调控，即形成α析出相的择优取向，提高近β钛合金Ti-7333的显微硬度。
附图说明
图1是实施例一中经过开坯锻造处理后的Ti-7333合金经过900℃/30min固溶处理淬火后，Ti-7333合金的显微组织照片；
图2是实施例一中经过后续热处理的Ti-7333钛合金在无应力作用下的显微组织照片；
图3是实施例一中经过后续热处理的Ti-7333钛合金在20MPa拉应力作用下的显微组织照片；
图4是实施例一中经过后续热处理的Ti-7333钛合金在20MPa压应力作用下的显微组织照片；
图5是实施例二中经过后续热处理后Ti-7333钛合金在无应力作用下的显微组织照片；
图6是实施例二中经过后续热处理的Ti-7333钛合金在20MPa压应力作用下的显微组织照片；
图7是实施例二中经过后续热处理的Ti-7333钛合金在50MPa压应力作用下的显微组织照片；
图8是施例二中经过后续热处理后Ti-7333钛合金的显微硬度示意图。
具体实施方式
为了能够更清楚地理解本发明的上述目的、特征和优点，下面结合附图和具体实施例对本发明进行详细描述。需要说明的是，在不冲突的情况下，本申请的实施例及实施例中的特征可以相互组合。
在本发明的描述中，需要说明的是，术语“中心”、“上”、“下”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，或者是该发明产品使用时惯常摆放的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。此外，术语“第一”、“第二”、“第三”等仅用于区分描述，而不能理解为指示或暗示相对重要性。
此外，术语“水平”、“竖直”等术语并不表示要求部件绝对水平或悬垂，而是可以稍微倾斜。如“水平”仅仅是指其方向相对“竖直”而言更加水平，并不是表示该结构一定要完全水平，而是可以稍微倾斜。
在本发明的描述中，还需要说明的是，除非另有明确的规定和限定，术语“设置”、“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域的普通技术人员而言，可以具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。
一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法，包括以下步骤：
S1：选取热处理原料，对坯料进行开坯锻造处理，其中，坯料为近β钛合金Ti-7333，开坯锻造处理包括对采用三次真空自耗电弧熔炼制备的合金铸锭进行扒皮，然后对扒皮后的坯料进行β相区开坯锻造，形成锻坯，然后对锻坯进行α+β两相区锻造从而形成棒材，其中棒材的规格为
Figure BDA0002721757550000041
此时棒材的显微组织特征为球状或短棒状α相均匀分布在β基体上。
S2：固溶处理，将热处理炉进行加热至Ti-7333的钛合金β相转变温度附近±50℃后，将棒材放置于热处理炉中进行保温，保温20min～60min后对棒材进行淬火，从而得到具有大量的亚稳β相的试样；其中，Ti-7333的钛合金β相转变温度为850℃。
S3：后续热处理，将试样从室温缓慢升温，在升温过程中同时引入外加弹性拉应力或压应力，其中，弹性应力是指施加的应力水平低于全加热过程中各温度点的蠕变极限；当试样到达预定温度后，即试样达到Tβ–150℃～250℃，淬火。
S2和S3中的淬火介质均为水，且水的温度为15℃～25℃。
本发明的工作原理为：在对近β钛合金Ti-7333进行α+β两相区锻造后，在Ti-7333的钛合金β相转变点附近温度进行固溶处理并淬火，形成试样，然后对试样进行后续热处理，即可实现对近β钛合金Ti-7333显微组织转变及α析出相含量及尺寸的调整，本发明的工艺参数包括升温速率、应力状态及应力大小三项参数，可将工艺参数与所获得的钛合金微观组织特征进行有效关联，从科研角度有利于找出组织与工艺参数的直接关系，从工业生产的角度来说，有利于提高工艺和产品的稳定性。
同时，从能量角度分析，在热处理过程中同时施加弹性应力场，会改变形核区的应力场，减少形核的能量障碍，进而增大析出相形核的温度和尺寸范围；从热力学的角度分析，应力环境下原子的扩散速率发生改变，导致晶体的成核速率和生长速率都将相应地发生变化；应力环境下空位和位错等微观缺陷的增殖，能够显著改善材料的力学性能和功能性质，因此，在热处理过程中引入外加弹性应力场可以实现人为调整强化相的析出，甚至改变析出相的种类、取向和形态，达到调控微观组织并提高合金性能的目的，因此本发明将弹性应力场作用于热处理过程中的Ti-7333合金，可以实现对Ti-7333合金显微组织的精细化调控，即形成α析出相的择优取向，提高近β钛合Ti-7333的显微硬度。
实施例一：
对经过开坯锻造处理后的Ti-7333合金进行900℃/30min(热处理炉温度为900℃，保温时长30min)的固溶处理后，形成试样，试样的显微组织如图1，其中，组织特征为具有等轴组织特征的全β组织。
然后以5℃/min的升温速率将试样从室温升至700℃，并向试样施加不同的弹性拉应力，此时试样的显微组织如图2-4所示，其中图2为无应力状态下试样(Ti-7333合金)的显微组织特征，图3为20MPa拉应力状态下试样(Ti-7333合金)的显微组织特征，图4为20MPa压应力状态下试样(Ti-7333合金)的显微组织特征。
在热处理过程中不施加弹性应力，Ti-7333钛合金同一个晶粒中存在两个互相垂直方向上的α析出相，且两个方向上的α析出相尺寸没有明显差别，如图2所示；施加20MPa弹性拉应力后，Ti-7333钛合金同一个晶粒中存在互呈60°方向上的α析出相，如图3所示，外加弹性拉应力使α析出相的取向发生了变化；施加20MPa弹性压应力后，Ti-7333钛合金同一个晶粒中存在两个互相垂直方向上的α析出相，如图4所示；但两个方向上α析出相尺寸出现明显差别，与外加应力方向平行的方向上，α析出相尺寸明显增加，即一定程度上实现了择优取向。
实施例二
对经过开坯锻造处理的Ti-7333合金进行900℃/30min(热处理炉温度为900℃，保温时长30min)的固溶处理后，形成试样，然后以10℃/min的升温速率将试样升至700℃，并向试样施加不同的弹性拉应力；其中，如图5所示，为试样(Ti-7333合金)在无应力作用下的显微组织特征；如图6所示，为试样(Ti-7333合金)在20MPa压应力作用下的显微组织特征；如图7所示，为试样(Ti-7333合金)在50MPa压应力作用下的显微组织特征。
如图5所示的无应力状态下析出的短棒状α相晶粒尺寸约为218～425μm；如图6所示的，在20MPa压应力作用下，与外加应力平行的方向上，α相晶粒尺寸约为175～407μm，而与外加应力垂直的方向上，α相晶粒尺寸约为437～694μm；如图7所示，当施加的弹性压应力增加到50MPa时，在与外加应力平行的方向上，α相晶粒尺寸继续减小至138～382μm；而与外加应力垂直的方向上，α相晶粒尺寸增大到931～1320μm。
综上所述，外加弹性应力后，α析出相在β基体中平行排列分布且向同一方向生长，即出现择优取向；随着应力的增加，α相的长宽比显著增加，α相显著增长且宽度减小。
热处理后Ti-7333钛合金的显微硬度如图8所示，可以发现随着外加应力的增加，试样的显微硬度略有增加，外加应力作用会引起显著的择优取向，进而引起硬度的变化。在垂直于外加应力的方向上，α相析出数量增加，相界面也越多，阻碍位错运动的障碍越多，硬度增加。
以上给出的实施例是实现本发明较优的例子，本发明不限于上述实施例。本领域的技术人员根据本发明技术方案的技术特征所做出的任何非本质的添加、替换，均属于本发明的保护范围。

Claims (8)

1.一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法，其特征在于，包括以下步骤：
S1：选取热处理原料，将钛合金铸锭进行开坯锻造处理，形成棒材；
S2：固溶处理，将热处理炉进行加热至棒材的钛合金β相转变温度±50℃后，将棒材放置于热处理炉中进行保温，然后对棒材进行淬火，从而得到试样；
S3：后续热处理，将试样从室温缓慢升温，在升温过程中同时引入外加弹性拉应力或压应力，当试样到达预定温度后，淬火；所述预定温度为钛合金β相转变温度–150℃～250℃。
2.根据权利要求1所述的一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法，其特征在于，S1中的开坯锻造处理包括以下步骤：
S11：采用三次真空自耗电弧熔炼制备钛合金铸锭，进行扒皮；
S12：对扒皮后的钛合金铸锭进行β相区开坯锻造，形成锻坯；
S13：对锻坯进行α+β两相区锻造，形成棒材。
3.根据权利要求2所述的一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法，其特征在于，所述棒材的显微组织特征为球状或短棒状α相均匀分布在β基体上。
4.根据权利要求1所述的一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法，其特征在于，所述合金为近β钛合金Ti-7333。
5.根据权利要求4所述的一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法，其特征在于，Ti-7333钛合金β相转变温度为850℃。
6.根据权利要求1所述的一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法，其特征在于，S2和S3中的淬火介质为水。
7.根据权利要求6所述的一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法，其特征在于，水的温度为15℃～25℃。
8.根据权利要求1所述的一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法，其特征在于，S2中棒材放置于热处理炉中的保温时长为20min～60min。
CN202011099708.9A 2020-10-13 2020-10-13 一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法 Active CN112210736B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202011099708.9A CN112210736B (zh) 2020-10-13 2020-10-13 一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202011099708.9A CN112210736B (zh) 2020-10-13 2020-10-13 一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN112210736A CN112210736A (zh) 2021-01-12
CN112210736B true CN112210736B (zh) 2022-02-15

Family

ID=74052720

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202011099708.9A Active CN112210736B (zh) 2020-10-13 2020-10-13 一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN112210736B (zh)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113996741B (zh) * 2021-10-20 2022-12-06 西部超导材料科技股份有限公司 一种高可探性Ti555211钛合金棒材的锻造方法
CN115287559A (zh) * 2022-07-14 2022-11-04 武汉大学 利用高压水射流的钛合金材料梯度微纳结构的制备方法
CN116574988A (zh) * 2023-03-27 2023-08-11 西北工业大学 将TB6钛合金应力诱发马氏体相变的激发应力降至320MPa以下的热处理方法

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3365190B2 (ja) * 1996-01-29 2003-01-08 日本鋼管株式会社 α＋β型チタン合金溶接部材の後熱処理方法
CN100406583C (zh) * 2004-11-16 2008-07-30 中国航空工业第一集团公司北京航空材料研究院 一种钛合金准β热处理工艺
CN101603163B (zh) * 2009-07-08 2010-10-13 西北工业大学 钛合金局部加载成形等轴α含量控制方法
CN103846377B (zh) * 2014-03-14 2015-12-30 西北工业大学 近β钛合金Ti-7333的开坯锻造方法
CN111455295A (zh) * 2020-04-24 2020-07-28 西北工业大学 一种钛合金的应力时效热处理工艺

Also Published As

Publication number Publication date
CN112210736A (zh) 2021-01-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN112210736B (zh) 一种近β钛合金显微组织及显微硬度调控的热处理方法
JP5094393B2 (ja) 準安定ベータ型チタン合金及び直接時効によるその加工方法
Jing et al. Aging effects on the microstructures and mechanical properties of the Ti–20Zr–6.5 Al–4V alloy
JPS63186859A (ja) （α＋β）−チタン合金の動力学的且つ静力学的な機械的性質を改良する方法
Wei et al. Effect of heat treatment on microstructure and mechanical properties of the selective laser melting processed Ti-5Al-2.5 Sn α titanium alloy
CN112063945B (zh) 一种提高Ti2AlNb基合金持久和蠕变性能的热处理工艺
Jing et al. Effect of the annealing temperature on the microstructural evolution and mechanical properties of TiZrAlV alloy
EP1786943A2 (en) Near-beta titanium alloy heat treated casting
CN112481567B (zh) 一种提高含铜钛合金强度和塑性的加工方法
EP1078997B1 (en) Heat treatment for improved properties of alpha-beta titanium-base alloys
CN112899522B (zh) 超低弹性模量超高加工硬化率Ti-Al-Mo-Cr系β钛合金及其热处理工艺
CN113817972B (zh) 通过热处理任意调整钛合金中等轴α相含量的方法
US10626488B2 (en) Age-hardening process featuring anomalous aging time
CN112725712B (zh) 选区激光熔化Ti2AlNb基合金的热处理方法及制得的制品
CN111206194B (zh) 一种制备高综合性能铝合金的热机械处理工艺
CN116240412B (zh) 一种提高钛合金强度同时降低弹性模量的方法
CN114351068B (zh) 一种Ti55531合金多尺度片层组织的制备方法
CN116949380B (zh) 一种高热强性高温合金的热处理方法
Babanli et al. Effect of Low-Temperature Aging on Mechanical Behavior of Metastable β-Type Ti-Mo-Sn Alloys
CN108950298A (zh) 一种生物医学植入用抗氢脆钛合金及其生产方法
CN109706359B (zh) 一种高强韧单相铸造镁合金及其制备方法
CN117802434A (zh) 一种含纳米硅化物和超细晶的高温钛合金短流程制备工艺
US20120012234A1 (en) Age-Hardening Process Featuring Anomalous Aging Time
Prazak Further Research on Hardenability of Ti-1023 β Alloy Leading to a New DOE
CN114672694A (zh) 一种近α型高温钛合金的低温轧制及热处理工艺

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant