CN111992685A - 减少薄板坯连铸连轧生产线q355b钢卷烂边缺陷的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺陷的方法，包括如下步骤：根据钢种型号以及拉速确定二冷曲线；拉速为3.8～4.5m/min；将钢水进行薄板坯连铸，并根据结晶器铜板厚度、钢的钛含量、过热度、钢的断面宽度、钢中酸溶铝含量中的至少一项设定二冷曲线中的二冷修改系数。本发明提供的减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺陷的方法，结合含Ti钢种中TiN的析出机理，并根据结晶器铜板厚度与钢水中Ti含量的关系调整连铸过程中二次冷却修正系数，可以提高铸坯表层坯壳厚度及控制较小晶粒、TiN析出物尺寸，提高铸坯裂纹抗风险能力，有效解决了Q355B钢卷烂边缺陷的质量问题。
Description
技术领域
本发明属于结构钢制造技术领域，特别涉及一种减少薄板坯连铸连轧生产 线Q355B钢卷烂边缺陷的方法。
背景技术
Q355B是一种低合金高强度结构钢，广泛应用于桥梁、车辆、船舶、建筑、 压力容器、特种设备等。目前大多数钢厂生产Q355B钢种采用加Ti替代Mn强化 的生产工艺，工艺路线为：铁水-转炉-LF精炼-连铸-均热炉-七机架轧机-卷曲- 入库。然而，现有薄板坯连铸工艺生产Q355B存在钢卷烂边缺陷发生率高的技 术问题，得到的Q355B总体质量不佳。
发明内容
本发明的目的在于提供一种减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺 陷的方法，旨在解决现有技术中Q355B钢卷烂边缺陷发生率高的技术问题。
为解决上述技术问题，本发明采取如下技术方案：
一种减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺陷的方法，包括如下步 骤：
根据钢种型号以及拉速确定二冷曲线；所述拉速为3.8～4.5m/min；
将钢水进行薄板坯连铸，并根据结晶器铜板厚度、钢的钛含量、过热度、 钢的断面宽度、钢中酸溶铝含量中的至少一项设定二冷曲线中的二冷修改系数；
所述Q355B包括低钛系Q355B和高钛系Q355B，所述低钛系Q355B钢的钛含 量为0.01～0.025％，所述高钛系Q355B钢的钛含量为0.035～0.05％；
所述结晶器铜板厚为15～25mm、所述过热度为15～45℃、所述钢的断面宽 度为1250mm或1500mm、所述钢中酸溶铝含量为0.012～0.04％。
进一步地，所述高钛系Q355B在薄板坯连铸过程中的所述钛含量为 0.035～0.045％，所述过热度为15～30℃；
当高钛系Q355B的断面宽度为1250mm时，所述二次冷却修正系数与铜板厚 度的厚度正相关，且1.30≤二次冷却修正系数≤1.40；
当高钛系Q355B的断面宽度为1500mm时，所述二次冷却修正系数与铜板厚 度的厚度正相关，且1.45≤二次冷却修正系数≤1.55。
进一步地，所述钢中酸溶铝含量＞0.025％，所述二次冷却修正系数增加 0.05；
所述钛含量＞0.045％，所述二次冷却修正系数增加0.05；
所述过热度为31～35℃，所述二次冷却修正系数增加0.05；
所述过热度为36～45℃，所述二次冷却修正系数增加0.10。
进一步地，所述钢中酸溶铝含量＞0.025％，且所述二次冷却修正系数增加 0.05；所述钛含量＞0.045％，且所述二次冷却修正系数增加0.05；所述过热度 ＞30℃，且所述二次冷却修正系数增加0.05；所述过热度＞35℃，且所述二次 冷却修正系数增加0.10。
进一步地，所述高钛系Q355B中二次冷却修正系数的最高增加量为0.15。
进一步地，所述低钛系Q355B在薄板坯连铸过程中的所述钛含量为 0.01～0.02％，所述过热度为15～30℃；
当低钛系Q355B的断面宽度为1250mm时，所述二次冷却修正系数与铜板厚 度的厚度正相关，且1.20≤二次冷却修正系数≤1.30；
当低钛系Q355B的断面宽度为1500mm时，所述二次冷却修正系数与铜板 厚度的厚度正相关，且1.35≤二次冷却修正系数≤1.45。
进一步地，所述钢中酸溶铝含量＞0.025％，所述二次冷却修正系数增加 0.05；
所述钛含量＞0.02％，所述二次冷却修正系数增加0.05；
所述过热度为31～35℃，所述二次冷却修正系数增加0.05；
所述过热度为36～45℃，所述二次冷却修正系数增加0.10。
进一步地，所述低钛系Q355B中二次冷却修正系数的最高增加量为0.15。
进一步地，所述薄板坯连铸过程中采用熔点为1050～1150℃，碱度为 1.05～1.15，粘度为0.075～0.105Pa·S的保护渣。
进一步地，所述低钛系Q355B中化学成分包括：C 0.175～0.2％、Si 0.03～0.2％、Mn 0.3～0.45％、P≤0.03％、S≤0.01％、Als 0.012～0.04％、Ti 0.012～0.025％，其余为Fe和不可避免的杂质。
进一步地，所述高钛系Q355B中化学成分包括：C 0.175～0.2％、Si 0.08～0.2％、Mn 0.55～0.65％、P≤0.03％、S≤0.01％、Als 0.012～0.04％、Ti 0.035～0.05％，其余为Fe和不可避免的杂质。
本发明提供的减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺陷的方法的 有益效果在于：
本发明提供的减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺陷的方法，结 合含Ti钢种中TiN的析出机理，即，冷却强度越大TiN析出的颗粒越小，晶 粒越小晶界越多，则抗裂纹增加，本发明根据结晶器铜板厚度与钢水中Ti含量 的关系调整连铸过程中二次冷却修正系数，可以提高铸坯表层坯壳厚度及控制 较小晶粒、TiN析出物尺寸，提高铸坯裂纹抗风险能力，有效解决了Q355B钢 卷烂边缺陷的质量问题。
具体实施方式
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下结合实施例， 对本发明进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅用以解 释本发明，并不用于限定本发明。
本发明提供一种减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺陷的方法， 包括以下步骤：根据钢种型号以及拉速确定二冷曲线；拉速为3.8～4.5m/min；
将钢水进行薄板坯连铸，并根据结晶器铜板厚度、钢的钛含量、过热度、 钢的断面宽度、钢中酸溶铝含量中的至少一项设定二冷曲线中的二冷修改系数；
Q355B包括低钛系Q355B和高钛系Q355B，低钛系Q355B钢的钛含量为 0.01～0.025％，高钛系Q355B钢的钛含量为0.035～0.05％；结晶器铜板厚为 15～25mm、过热度为15～45℃、钢的断面宽度为1250mm或1500mm、钢中酸 溶铝含量为0.012～0.04％。
本发明的Q355B中“Q”意为屈服强度，355表示这种刚才的屈服强度为 355MPa，并会随着材质的厚度增加而使其屈服值减小；本发明中钢水依次经钢 包精炼炉(LF精炼)造渣脱硫、合金化、调整温度、钙处理满足软吹和镇静时 间后才能进行连铸开浇。
本发明在薄板坯连铸过程中，要求连铸机有较好的状态，扇形段对中良好， 结晶器振动平稳等，过热度地域10℃或高于45℃拒绝开浇；本发明采用8#冷 却曲线和8#振动曲线，具体曲线参数分别见表1和表2，其中表1为8#冷却曲 线具体参数，表2为8#振动曲线具体参数。
本发明根据Ti在钢中的析出机理，为了加强连铸坯的冷却，合理设置结晶 器铜板厚度，并根据结晶器铜板厚度调整二次冷却修正系数，结晶器铜板厚度 过厚不利于改善连铸坯的冷却强度，本实施例在15-25mm铜板厚度范围内尽可 能采用较薄铜板。本发明采用合理的结晶器铜板厚度，并根据结晶器铜板厚度 与钢水中Ti含量的关系调整连铸二次冷却修正系数，能够有效解决钢卷边部烂 边的问题。
需要说明的是，本发明中Q355B钢种生产1250mm和1500mm两种宽度， 在同一结晶器铜板厚度下，两种宽度的二次冷却修正系数不同。
本发明提供的减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺陷的方法，结 合含Ti钢种中TiN的析出机理，即，冷却强度越大TiN析出的颗粒越小，晶 粒越小晶界越多，则抗裂纹增加，本发明根据结晶器铜板厚度与钢水中Ti含量 的关系调整连铸过程中二次冷却修正系数，改善冷却强度，从而提高铸坯表层 坯壳厚度及控制较小晶粒、TiN析出物尺寸，提高铸坯裂纹抗风险能力，有效 解决了Q355B钢卷烂边缺陷的质量问题。
作为本发明的进一步优选，高钛系Q355B在薄板坯连铸过程中的钛含量为 0.035～0.045％，过热度为15～30℃；
当高钛系Q355B的断面宽度为1250mm时，二次冷却修正系数与铜板厚度的 厚度正相关，且1.30≤二次冷却修正系数≤1.40；
当高钛系Q355B的断面宽度为1500mm时，二次冷却修正系数与铜板厚度 的厚度正相关，且1.45≤二次冷却修正系数≤1.55。
本实施例中高钛系Q355B在薄板坯连铸过程中，过热度15～30℃，钢中酸 溶铝含量(Als)和Ti含量选取含量范围内的中下限含量，即，高钛系Q355B 中钢中酸溶铝含量为0.012～0.025％，高钛系Q355B中Ti含量为0.035～0.045％。
作为本发明的进一步优选，钢中Als含量＞0.025％，二次冷却修正系数增 加0.05；
钛含量＞0.045％，二次冷却修正系数增加0.05；
过热度为31～35℃，二次冷却修正系数增加0.05；
过热度为36～45℃，二次冷却修正系数增加0.10。
作为本发明的进一步优选，高钛系Q355B中二次冷却修正系数的最高增加 量为0.15。
需要说明的是，常规情况下，本发明高钛系Q355B在薄板连铸过程中，当 钢中Als含量为0.012～0.025％，Ti含量为0.035～0.045％，过热度15～30℃，钢 的断面宽度为1250mm或1500mm时，二次冷却修正系数范围分别为1.30～1.40 或1.45～1.55。
当钢中Als含量＞0.025％，且钢的断面宽度为1250mm或1500mm时，二 次冷却修正系数在上述范围内增加0.05，即此时二次冷却修正系数的为 1.35～1.45或1.5～1.6；当Ti含量＞0.045％或过热度为31～35℃时，二次冷却修 正系数调整相同，当过热度为36～45℃，且钢的断面宽度为1250mm或1500mm 时，二次冷却修正系数在上述范围内增加0.1，即此时二次冷却修正系数的为 1.4～1.5或1.55～1.65。当Als、Ti含量及过热度同时较高时，二次冷却修正系数 可以叠加，但最高增加量为0.15。
作为本发明的进一步优选，低钛系Q355B在薄板坯连铸过程中的钛含量为 0.01～0.02％，过热度为15～30℃；
当低钛系Q355B的宽度为1250mm时，二次冷却修正系数与铜板厚度的厚度 正相关，且1.20≤二次冷却修正系数≤1.30；
当低钛系Q355B的宽度为1500mm时，二次冷却修正系数与铜板厚度的厚 度正相关，且1.35≤二次冷却修正系数≤1.45。
需要说明的是，本发明低钛系Q355B在薄板坯连铸过程中，过热度 15～30℃，钢中Als含量和Ti含量选取含量范围内的中下限含量，即，低钛系 Q355B中钢中Als含量为0.012～0.025％，Ti含量为0.01～0.02％。
作为本发明的进一步优选，钢中Als含量＞0.025％，二次冷却修正系数增 加0.05；
钛含量＞0.02％，二次冷却修正系数增加0.05；
过热度为31～35℃，二次冷却修正系数增加0.05；
过热度为36～45℃，二次冷却修正系数增加0.10。
作为本发明的进一步优选，低钛系Q355B中二次冷却修正系数的最高增加 量为0.15。
需要说明的是，常规情况下，本发明低钛系Q355B在薄板连铸过程中，当 钢中Als含量为0.012～0.025％，Ti含量为0.01～0.02％，过热度为15～30℃，钢 的断面宽度为1250mm或1500mm时，二次冷却修正系数范围分别为1.20～1.30 或1.35～1.45。
当钢中Als含量＞0.025％，且钢的断面宽度为1250mm或1500mm时，二 次冷却修正系数在上述范围内增加0.05，即此时二次冷却修正系数的为1.25～1.35或1.4～1.5；当Ti含量＞0.045％或过热度为31～35℃时，二次冷却修 正系数调整相同，当过热度为36～45℃，且钢的断面宽度为1250mm或1500mm 时，二次冷却修正系数在上述范围内增加0.1，即此时二次冷却修正系数的为 1.3～1.4或1.45～1.55。当钢中酸溶铝、Ti含量及过热度同时较高时，二次冷却 修正系数可以叠加，但最高增加量为0.15。
作为本发明的进一步优选，薄板坯连铸过程中采用熔点为1050～1150℃， 碱度为1.05～1.15，粘度为0.075～0.105Pa·S的保护渣。本发明采用专用中碳钢 保护渣，连铸过程中需要保证保护渣和覆盖剂干燥，采用该种保护渣能够起到 保温作用，防止钢水裸露上方凝固结壳，造成生产事故，还能吸附夹杂物和防 止钢水二次氧化。
作为本发明的进一步优选，低钛系Q355B中化学成分包括：C 0.175～0.2％、 Si0.03～0.2％、Mn 0.3～0.45％、P≤0.03％、S≤0.01％、Als 0.012～0.04％、Ti 0.012～0.025％，其余为Fe和不可避免的杂质。
作为本发明的进一步优选，高钛系Q355B中化学成分包括：C 0.175～0.2％、 Si0.08～0.2％、Mn 0.55～0.65％、P≤0.03％、S≤0.01％、Als 0.012～0.04％、Ti 0.035～0.05％，其余为Fe和不可避免的杂质。
本发明提供的两种宽度的Q355B钢卷烂边缺陷问题得到很好地改善，从而 有利于提高最终产品的表面质量。
为了说明本发明所述的技术方案，以下结合具体实施例进行详细说明。
实施例1
本实施例提供一种减少薄板坯连铸连轧生产线高钛系Q355B钢卷烂边缺 陷的方法，其中，高钛系Q355B化学成分包括：C 0.2％、Si 0.2％、Mn 0.55％、 P 0.03％、S0.01％、Als 0.012％、Ti 0.035％，其余为Fe和不可避免的杂质；
上述方法包括以下步骤：
将钢水进行薄板坯连铸，过热度为30℃，拉速为3.8m/min，薄板坯连铸过 程中钢水投入二次冷却区，分别采用表1和表2中的二次冷却曲线和振动曲线 参数，采用熔点为1050℃，碱度为1.15，粘度为0.105Pa·S的保护渣，结晶器 铜板厚度为15mm；
确定二次冷却修正系数：当高钛系Q355B产品宽度为1250mm时，二次冷 却修正系数为1.3；当高钛系Q355B产品宽度为1500mm时，二次冷却修正系 数为1.45。
实施例2
本实施例提供一种减少薄板坯连铸连轧生产线高钛系Q355B钢卷烂边缺 陷的方法，其中，高钛系Q355B化学成分包括：C 0.175％、Si 0.08％、Mn 0.55％、 P 0.01％、S0.005％、Als 0.04％、Ti 0.05％，其余为Fe和不可避免的杂质；
上述方法包括以下步骤：
将钢水进行薄板坯连铸，过热度为15℃，拉速为4.5m/min，薄板坯连铸过 程中钢水投入二次冷却区，分别采用表1和表2中的二次冷却曲线和振动曲线 参数，采用熔点为1150℃，碱度为1.05，粘度为0.075Pa·S的保护渣，结晶器 铜板厚度为20mm；
确定二次冷却修正系数：当高钛系Q355B产品宽度为1250mm时，二次冷 却修正系数为1.45；当高钛系Q355B产品宽度为1500mm时，二次冷却修正系 数为1.60。
实施例3
本实施例提供一种减少薄板坯连铸连轧生产线高钛系Q355B钢卷烂边缺 陷的方法，其中，高钛系Q355B化学成分包括：C 0.18％、Si 0.1％、Mn 0.65％、 P 0.02％、S0.008％、Als 0.035％、Ti 0.045％，其余为Fe和不可避免的杂质；
上述方法包括以下步骤：
将钢水进行薄板坯连铸，过热度为45℃，拉速为4.0m/min，薄板坯连铸过 程中钢水投入二次冷却区，分别采用表1和表2中的二次冷却曲线和振动曲线 参数，采用熔点为1100℃，碱度为1.10，粘度为0.01Pa·S的保护渣，结晶器铜 板厚度为25mm；
确定二次冷却修正系数：当高钛系Q355B产品宽度为1250mm时，二次冷 却修正系数为1.50；当高钛系Q355B产品宽度为1500mm时，二次冷却修正系 数为1.65。
实施例4
本实施例提供一种减少薄板坯连铸连轧生产线低钛系Q355B钢卷烂边缺 陷的方法，其中，低钛系Q355B化学成分包括：C 0.19％、Si 0.03％、Mn 0.3％、 P 0.02％、S0.01％、Als 0.025％、Ti 0.025％，其余为Fe和不可避免的杂质；
上述方法包括以下步骤：
将钢水进行薄板坯连铸，过热度为30℃，拉速为4.2m/min，薄板坯连铸过 程中钢水投入二次冷却区，分别采用表1和表2中的二次冷却曲线和振动曲线 参数，采用熔点为1130℃，碱度为1.10，粘度为0.08Pa·S的保护渣，结晶器铜 板厚度为18mm；
确定二次冷却修正系数：当低钛系Q355B产品宽度为1250mm时，二次冷 却修正系数为1.28；当低钛系Q355B产品宽度为1500mm时，二次冷却修正系 数为1.43。
实施例5
本实施例提供一种减少薄板坯连铸连轧生产线低钛系Q355B钢卷烂边缺 陷的方法，其中，低钛系Q355B化学成分包括：C 0.2％、Si 0.05％、Mn 0.45％、 P 0.01％、S0.005％、Als 0.035％、Ti 0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质；
上述方法包括以下步骤：
将钢水进行薄板坯连铸，过热度为40℃，拉速为4.0m/min，薄板坯连铸过 程中钢水投入二次冷却区，分别采用表1和表2中的二次冷却曲线和振动曲线 参数，采用熔点为1110℃，碱度为1.08，粘度为0.09Pa·S的保护渣，结晶器铜 板厚度为24mm；
确定二次冷却修正系数：当低钛系Q355B产品宽度为1250mm时，二次冷 却修正系数为1.44；当低钛系Q355B产品宽度为1500mm时，二次冷却修正系 数为1.59。
实施例6
本实施例提供一种减少薄板坯连铸连轧生产线低钛系Q355B钢卷烂边缺 陷的方法，其中，低钛系Q355B化学成分包括：C 0.175％、Si 0.15％、Mn 0.4％、 P 0.02％、S0.01％、Als 0.04％、Ti 0.025％，其余为Fe和不可避免的杂质；
上述方法包括以下步骤：
将钢水进行薄板坯连铸，过热度为45℃，拉速为3.8m/min，薄板坯连铸过 程中钢水投入二次冷却区，分别采用表1和表2中的二次冷却曲线和振动曲线 参数，采用熔点为1140℃，碱度为1.15，粘度为0.1Pa·S的保护渣，结晶器铜 板厚度为16mm；
确定二次冷却修正系数：当低钛系Q355B产品宽度为1250mm时，二次冷 却修正系数为1.36；当低钛系Q355B产品宽度为1500mm时，二次冷却修正系 数为1.51。
表1
表2
| 频率 | 拉速,m/min | 振动周期,s | 振动行程,mm | 偏斜率 |
| 200 | 3.5 | 0.30 | 6.2 | 0.3 |
| 220 | 4 | 0.27 | 6.5 | 0.3 |
| 230 | 4.5 | 0.26 | 7 | 0.3 |
| 235 | 5 | 0.26 | 7.5 | 0.3 |
| 240 | 6 | 0.25 | 8 | 0.3 |
本发明提供的减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺陷的方法，结 合含Ti钢种中TiN的析出机理，即，冷却强度越大TiN析出的颗粒越小，晶 粒越小晶界越多，则抗裂纹增加，本发明根据结晶器铜板厚度与钢水中Ti含量 的关系调整连铸过程中二次冷却修正系数，改善冷却强度，从而提高铸坯表层 坯壳厚度及控制较小晶粒、TiN析出物尺寸，提高铸坯裂纹抗风险能力，有效 解决了Q355B钢卷烂边缺陷的质量问题。
需要说明的是，在本文中，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体 意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者 设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括 为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。
本文中应用了具体个例对本发明的原理及实施方式进行了阐述，以上实例 的说明只是用于帮助理解本发明的方法及其核心思想。以上仅是本发明的优选 实施方式，应当指出，由于文字表达的有限性，而客观上存在无限的具体结构， 对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以 做出若干改进、润饰或变化，也可以将上述技术特征以适当的方式进行组合； 这些改进润饰、变化或组合，或未经改进将发明的构思和技术方案直接应用于 其它场合的，均应视为本发明的保护范围。
Claims (10)
1.一种减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺陷的方法，其特征在于，包括如下步骤：
根据钢种型号以及拉速确定二冷曲线；所述拉速为3.8～4.5m/min；
将钢水进行薄板坯连铸，并根据结晶器铜板厚度、钢的钛含量、过热度、钢的断面宽度、钢中酸溶铝含量中的至少一项设定二冷曲线中的二冷修改系数；
所述Q355B包括低钛系Q355B和高钛系Q355B，所述低钛系Q355B钢的钛含量为0.01～0.025％，所述高钛系Q355B钢的钛含量为0.035～0.05％；所述结晶器铜板厚为15～25mm、所述过热度为15～45℃、所述钢的断面宽度为1250mm或1500mm、所述钢中酸溶铝含量为0.012～0.04％。
2.如权利要求1所述减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺陷的方法，其特征在于，所述高钛系Q355B在薄板坯连铸过程中的所述钛含量为0.035～0.045％，所述过热度为15～30℃；
当高钛系Q355B的断面宽度为1250mm时，所述二次冷却修正系数与铜板厚度的厚度正相关，且1.30≤二次冷却修正系数≤1.40；
当高钛系Q355B的断面宽度为1500mm时，所述二次冷却修正系数与铜板厚度的厚度正相关，且1.45≤二次冷却修正系数≤1.55。
3.如权利要求1所述减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺陷的方法，其特征在于，所述钢中酸溶铝含量＞0.025％，所述二次冷却修正系数增加0.05；
所述钛含量＞0.045％，所述二次冷却修正系数增加0.05；
所述过热度为31～35℃，所述二次冷却修正系数增加0.05；
所述过热度为36～45℃，所述二次冷却修正系数增加0.10。
4.如权利要求3所述减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺陷的方法，其特征在于，所述高钛系Q355B中二次冷却修正系数的最高增加量为0.15。
5.如权利要求1所述减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺陷的方法，其特征在于，所述低钛系Q355B在薄板坯连铸过程中的所述钛含量为0.01～0.02％，所述过热度为15～30℃；
当低钛系Q355B的断面宽度为1250mm时，所述二次冷却修正系数与铜板厚度的厚度正相关，且1.20≤二次冷却修正系数≤1.30；
当低钛系Q355B的断面宽度为1500mm时，所述二次冷却修正系数与铜板厚度的厚度正相关，且1.35≤二次冷却修正系数≤1.45。
6.如权利要求1所述减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺陷的方法，其特征在于，所述钢中酸溶铝含量＞0.025％，所述二次冷却修正系数增加0.05；
所述钛含量＞0.02％，所述二次冷却修正系数增加0.05；
所述过热度为31～35℃，所述二次冷却修正系数增加0.05；
所述过热度为36～45℃，所述二次冷却修正系数增加0.10。
7.如权利要求6所述减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺陷的方法，其特征在于，所述低钛系Q355B中二次冷却修正系数的最高增加量为0.15。
8.如权利要求1所述减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺陷的方法，其特征在于，所述薄板坯连铸过程中采用熔点为1050～1150℃，碱度为1.05～1.15，粘度为0.075～0.105Pa·S的保护渣。
9.如权利要求1所述减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺陷的方法，其特征在于，所述低钛系Q355B中化学成分包括：C 0.175～0.2％、Si 0.03～0.2％、Mn 0.3～0.45％、P≤0.03％、S≤0.01％、Als 0.012～0.04％、Ti 0.012～0.025％，其余为Fe和不可避免的杂质。
10.如权利要求1所述减少薄板坯连铸连轧生产线Q355B钢卷烂边缺陷的方法，其特征在于，所述高钛系Q355B中化学成分包括：C 0.175～0.2％、Si 0.08～0.2％、Mn 0.55～0.65％、P≤0.03％、S≤0.01％、Als 0.012～0.04％、Ti 0.035～0.05％，其余为Fe和不可避免的杂质。
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