CN113604737B - 一种q550d高强钢板及其制备方法 - Google Patents

一种q550d高强钢板及其制备方法 Download PDF

Info

Publication number
CN113604737B
CN113604737B CN202110872941.4A CN202110872941A CN113604737B CN 113604737 B CN113604737 B CN 113604737B CN 202110872941 A CN202110872941 A CN 202110872941A CN 113604737 B CN113604737 B CN 113604737B
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel
slag
equal
steel plate
rolling
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202110872941.4A
Other languages
English (en)
Other versions
CN113604737A (zh
Inventor
周昊
李萍
刘俊宝
仵金炜
李四军
胡滨
邹春锋
付常伟
杜金科
石红燕
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Shandong Iron and Steel Co Ltd
Original Assignee
Shandong Iron and Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Shandong Iron and Steel Co Ltd filed Critical Shandong Iron and Steel Co Ltd
Priority to CN202110872941.4A priority Critical patent/CN113604737B/zh
Publication of CN113604737A publication Critical patent/CN113604737A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN113604737B publication Critical patent/CN113604737B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C22C33/06—Making ferrous alloys by melting using master alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Abstract

本发明涉及冶金技术领域，涉及一种Q550D高强钢板及其制备方法。所述Q550D高强钢板，化学成分按重量百分数计包括：C：0.06‑0.18％、Si：0.1‑0.6％、Mn：1.0‑2.0％、P≤0.03％、S≤0.025％、V：0.09‑0.12％、N：0.01‑0.013％、Cr：0.1‑0.6％、CEV≤0.47、Pcm≤0.22。本发明采用价格相对低廉的氮元素，降低合金成本，炼钢环节不经过真空脱气精炼，缩短生产周期，轧后无需进行淬火+回火，减少能耗，提高生产效率，综合成本显著降低，吨钢成本降低60‑100元/吨，经济效益明显。

Description

一种Q550D高强钢板及其制备方法
技术领域
本发明涉及冶金技术，具体地，本发明涉及一种Q550D高强钢板及其制备方法。
背景技术
Q550D钢是屈服强度550MPa级的低合金高强度钢，广泛应用于油气管线、工程机械、桥梁、舰艇、煤矿液压支架等诸多领域。随着技术的发展，目前许多钢厂都可以生产Q550D，竞争激烈，为了寻求市场和盈利空间，必须降低Q550D的制造成本，提高生产效率。
目前，在550MPa级别高强钢生产中，大多是添加了大量的Ni、Mo、Cu等贵重合金元素，而且大多以调质状态交货，钢板需要经过淬火+回火两道热处理工序，合金成本高、生产周期长、经济效益不显著。
发明内容
针对以上问题，本发明的目的在于，提供一种Q550D高强钢板及其制备方法，提供一种提高Q550D高强钢板生产效率的方法，用以减少合金成本，缩短冶炼周期，无需轧后淬火+回火，减少能耗，提高截面性能均匀性，不同位置屈服强度差值在30MPa以内。
本发明提供一种Q550D高强钢板，化学成分按重量百分数计包括：C：0.06-0.18％、Si：0.1-0.6％、Mn：1.0-2.0％、P≤0.03％、S≤0.025％、V：0.09-0.12％、N：0.01-0.013％、Cr：0.1-0.6％，CEV≤0.47、Pcm≤0.22，余量为铁和不可避免杂质。
本发明选择V-N微合金化，一是奥氏体再结晶阻力较小，容易产生奥氏体的再结晶，可有效破碎原始奥氏体晶粒，使原始奥氏体母相细化；二是当钢中的氮含量高于0.01％时，VN可在奥氏体中析出，增加了奥氏体母相中弥散分布的析出物，增加了相变后铁素体的形核位置和形核密度；三是在再结晶细化原始奥氏体晶粒和VN在奥氏体中析出的基础上，通过热轧后的加速冷却，可增大相变时的生核驱动力，提高相变后铁素体的生核密度，细化铁素体晶粒；四是钒的碳氮化物在奥氏体中具有较高的溶解度，在冷却时又能充分析出，产生析出强化效果，达到提高强度的目的。
本发明的具体技术方案如下：
本发明提供一种Q550D高强钢板制备方法，即，一种提高Q550D高强钢板生产效率的方法，具体包括以下步骤：
1)铁水预脱硫：脱硫后铁水中的硫含量≤0.01％；
2)转炉冶炼：
废钢采用钢筋压块、重型压块、渣钢，分别占比40-50％、30-35％、20-25％。采用顶底复吹转炉冶炼，钢包采用底吹良好的红净钢包，烘烤温度≥800℃。
冶炼终点C含量控制在0.06-0.18％，出钢温度控制在1600-1625℃，终渣碱度控制在3.0-4.0范围之内。
转炉出钢至1/5-1/3时加入硅钙钡、硅锰、中锰、金属锰、中铬脱氧合金化，加入量分别为2.5-3.0kg/t钢、2-3.8kg/t钢、5-7kg/t钢、7-8kg/t钢、3.5-4kg/t钢；出钢至1/2-3/4时加入钒氮合金，加入量为1-1.5kg/t钢，所有物料对准钢流冲击区加入。
硅锰(FeMn65Si17)：Mn：60％-70％，Si：16.5％-20％，C≤1.8％，P≤0.25％，S≤0.04％,N：200-217ppm；
中锰(FeMn78C2.0)：Mn：75-82％,C≤2.0％，Si≤1.5％，P≤0.2％,S≤0.03％,N：240-257ppm；
金属锰(JMn-97-B)：Mn≥97％，C≤0.08％，Si≤0.6％，P≤0.04％,S≤0.03％，N：1150-1170ppm；
中铬(FeCr55C200)：Cr≥52％，C≤2.0％，Si≤3.0％，P≤0.06％,S≤0.05％，N：450-475ppm；
钒氮(VN16)：V：77-81％,N：14-18％,C≤6.0％,P≤0.06％,S≤0.1％。
挡渣采用滑板自动挡渣，严格控制下渣量。
放钢后加合成渣4-5kg/t钢。
本发明通过在脱氧剂以及其他合金加完后，钢液氧含量小于300ppm后加入钒氮合金，钢液中氧含量降低，有利于N的回收率提高；出钢至1/2-3/4时加入钒氮合金，有效缩短合金加入时间，减少合金与氧接触时间，减少氧化物的生成并进入渣中，通过调整物料加入时机，氮回收率提高了10-15％，有效降低钒氮合金加入量。放钢后加合成渣4-5kg/t钢，减少钢水吸收空气中的氮，确保LF进站时钢液中氮含量精准稳定控制在100-116ppm。
3)LF精炼：
LF精炼采用全程底吹氩搅拌，前期强搅破壳阶段氩气流量为500-800L/min，吹氩搅拌时间为2-3min；通电加渣造白渣阶段氩气流量为100-150L/min；白渣精炼及微调成分阶段氩气流量为100-200L/min；出站前采用小压力软吹，氩气流量为50-80L/min，软吹时间不小于12min。严格控制钢水裸露面积，整个过程增氮控制在3-10ppm。
根据炉渣的粘度、颜色及泡沫化程度，用碳化钙、石灰、萤石、硅钙钡、铝渣调整炉渣，出站前顶渣应达到黄白渣，终渣碱度控制在1.8-2.2。
软吹氩之前喂高钙线70-100m/炉。
4)连铸：
连铸过程中，采用全程保护浇注，中间包开浇前开氩气80-100L/min，中间包液面采用碳化稻壳进行覆盖，加入量按照1-1.5kg/t钢。
结晶器采用非正弦振动，液相线温度为1510-1525℃，中间包过热度按10-20℃控制，拉速为1.1-1.3m/min。
渣层厚度为70-80mm，液渣层过厚或过薄都会使板坯产生表面纵裂纹，严格控制液渣层厚度为7-10mm。
连铸整个过程钢液增氮控制在3-4ppm。
连铸坯下线缓冷，堆冷至400℃以下。
5)轧制：
连铸坯加热：出钢温度为1170-1200℃，在炉时间为280-320min。
粗轧：粗轧开轧温度为1160-1190℃，粗轧终轧温度为1100-1130℃。粗轧采用尽量少的道次，尽量保证至少有2个道次压下率不低于20％。
精轧：精轧开轧温度为830-880℃，精轧终轧温度为800-850℃。
冷却：冷却入口温度810-830℃，冷却出口温度480-550℃，冷却速度控制在10-20℃/s。
本发明采用较低的连铸坯加热温度，获得较小的原始奥氏体组织+再结晶区控制轧制，通过奥氏体的反复再结晶，获得细小的再结晶奥氏体晶粒+奥氏体和铁素体中的析出物(VN、V(C,N))，增加铁素体的形核密度+加速冷却，增大相变时铁素体的形核驱动力的组合工艺，细化最终组织，在热轧状态下就能获得约1-5μm的微细铁素体组织，轧后无需进行淬火+回火，钢板即可获得良好的综合力学性能，屈服强度565-607MPa，抗拉强度675-706MPa，断后伸长率17.5-18.5％，-20℃纵向冲击功80-125J。
本发明采用多次轧制-再结晶的形变工艺，可获得较细小的奥氏体晶粒，终轧温度的高或低对奥氏体反复再结晶后的晶粒尺寸影响较小，适合高效轧机的连续生产，缩短并节约轧制时间，提高生产效率。
与现有技术相比，本发明的优势在于：
1、本发明采用钒氮微合金化+精准稳定控氮+多次轧制-再结晶的形变+加速冷却工艺，通过奥氏体再结晶细化、氮促进钒的析出及晶内铁素体形核、增大相变生核驱动力，获得1-5μm的微细铁素体组织，同时产生较多的小于10nm的析出粒子，最终实现晶粒细化以及弥散强化效果，钢板综合力学性能良好，截面性能均匀性提高2-3％。
2、本发明采用价格相对低廉的氮元素，合金成本降低，炼钢环节不经过真空脱气精炼，可减少冶炼时间30-40min，缩短生产周期，轧后无需进行淬火+回火，减少能耗，提高生产效率，综合成本显著降低，吨钢成本降低60-100元/吨，经济效益明显。
3、本发明通过合金加入时机优化，氮回收率提高了10-15％；LF不同冶炼阶段氩气流量的合理控制以及连铸工序的全保护浇注，使氮含量精准稳定控制在100-130ppm，确保钒氮微合金化效果以及产品性能稳定性。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明作进一步说明。
实施例1
化学成分重量百分比％为:
牌号 C Si Mn P S V N Cr CEV Pcm
Q550D 0.07 0.2 1.65 0.01 0.02 0.1 0.012 0.25 0.403 0.172
制备方法主要工艺措施：
1)铁水预脱硫：脱硫后铁水中的硫含量为0.00319％；
2)转炉冶炼：
废钢采用钢筋压块、重型压块、渣钢，分别占比50％、30％、20％。
采用顶底复吹转炉冶炼，钢包采用底吹良好的红净钢包，烘烤温度为820℃。
冶炼终点C含量为0.07％，P含量为0.01％，S含量为0.018％，出钢温度为1620℃，终渣碱度为3.2。
转炉出钢至1/5-1/3时加入硅钙钡、硅锰、中锰、金属锰、中铬脱氧合金化，加入量分别为2.6kg/t钢、2.2kg/t钢、6.8kg/t钢、7.5kg/t钢、3.9kg/t钢；出钢至1/2时加入钒氮合金，加入量为1.2kg/t钢，所有物料对准钢流冲击区加入。
放钢后加合成渣4.3kg/t钢，挡渣采用滑板自动挡渣。
3)LF精炼：
LF进站后钢水氮含量为108ppm。
LF精炼采用全程底吹氩搅拌，前期强搅破壳阶段氩气流量为600L/min，吹氩搅拌时间为2min；通电加渣造白渣阶段氩气流量为115L/min；白渣精炼及微调成分阶段氩气流量为120L/min；出站前采用小压力软吹，氩气流量为55L/min，软吹时间为12min，出站时钢水N含量为111ppm。
根据炉渣的粘度、颜色及泡沫化程度，用石灰、萤石、硅钙钡、铝渣调整炉渣，加入量分别为1.1kg/t钢、2.1kg/t钢、0.7kg/t钢、1.8kg/t钢，出站前顶渣应达到黄白渣，终渣碱度控制在2.02，炉渣成分为SiO2：24.83％，CaO：50.09％，MgO：4.96％，Al2O3：10.72％，TFe：0.88％。
软吹氩之前喂高钙线70m/炉。
4)连铸：
连铸过程中，采用全程保护浇注，中间包开浇前开氩气90L/min，中间包液面采用碳化稻壳进行覆盖，加入量按照1.2kg/t钢。
结晶器采用非正弦振动，液相线温度为1519℃，中间包过热度按18℃控制，拉速为1.1m/min，渣层厚度75mm，液渣厚度8mm。
中间包钢水氮含量为113ppm，结晶器钢水N含量为123ppm。
5)轧制：
连铸坯加热：预热段温度为351℃，第一段加热段温度为796℃，第二段加热段温度为1152℃，出钢温度为1191℃，在炉时间为312min。
粗轧：粗轧开轧温度为1176℃，粗轧终轧温度为1112℃。
精轧：精轧开轧温度为864℃，精轧终轧温度为828℃。
冷却：冷却入口温度812℃，冷却出口温度539℃，冷却速度控制在13℃/s。
上述实施例中轧材氮含量为120ppm，显微组织由多边形铁素体+针状铁素体+少量粒状贝氏体组成，同时弥散分布着VN、V(C,N)析出相，钢材综合性能良好，组织性能分布均匀，不同位置屈服强度差值在30MPa以内，吨钢成本大约降低80元/吨，经济效益明显。
实施例2
化学成分重量百分比％为:
牌号 C Si Mn P S V N Cr CEV Pcm
Q550D 0.1 0.3 1.7 0.015 0.015 0.11 0.013 0.3 0.456 0.21
制备方法主要工艺措施：
1)铁水预脱硫：脱硫后铁水中的硫含量为0.00596％；
2)转炉冶炼：
废钢采用钢筋压块、重型压块、渣钢，分别占比45％、35％、20％。
采用顶底复吹转炉冶炼，钢包采用底吹良好的红净钢包，烘烤温度为830℃。
冶炼终点C含量为0.1％，P含量为0.0108％，S含量为0.0143％，出钢温度为1625℃，终渣碱度为3.4。
转炉出钢至1/5-1/3时加入硅钙钡、硅锰、中锰、金属锰、中铬脱氧合金化，加入量分别为2.9kg/t钢、3.6kg/t钢、5.1kg/t钢、7.6kg/t钢、3.7kg/t钢；出钢至1/3时加入钒氮合金，加入量为1.3kg/t钢，所有物料对准钢流冲击区加入。
放钢后加合成渣4.5kg/t钢，挡渣采用滑板自动挡渣。
3)LF精炼：
LF进站后钢水氮含量为116ppm。
LF精炼采用全程底吹氩搅拌，前期强搅破壳阶段氩气流量为700L/min，吹氩搅拌时间为2min；通电加渣造白渣阶段氩气流量为100L/min；白渣精炼及微调成分阶段氩气流量为105L/min；出站前采用小压力软吹，氩气流量为60L/min，软吹时间为13min，出站时钢水N含量为123ppm。
根据炉渣的粘度、颜色及泡沫化程度，用碳化钙、萤石、铝渣调整炉渣、脱氧，加入量分别为1.2kg/t钢、0.96kg/t钢、0.74kg/t钢，出站前顶渣应达到黄白渣，终渣碱度控制在2.07，炉渣成分为SiO2：24.36％，CaO：50.54％，MgO：4.92％，Al2O3：9.49％，TFe：0.54％。
软吹氩之前喂高钙线80m/炉。
4)连铸：
连铸过程中，采用全程保护浇注，中间包开浇前开氩气85L/min，中间包液面采用碳化稻壳进行覆盖，加入量按照1.4kg/t钢。
结晶器采用非正弦振动，液相线温度为1525℃，中间包过热度按15℃控制，拉速为1.1m/min，渣层厚度80mm，液渣厚度8.5mm。
中间包钢水氮含量为124ppm，结晶器钢水N含量为125ppm。
5)轧制：
连铸坯加热：预热段温度为224℃，第一段加热段温度为674℃，第二段加热段温度为1114℃，出钢温度为1198℃，在炉时间为303min。
粗轧：粗轧开轧温度为1182℃，粗轧终轧温度为1128℃。
精轧：精轧开轧温度为872℃，精轧终轧温度为821℃。
冷却：冷却入口温度820℃，冷却出口温度541℃，冷却速度控制在11℃/s。
上述实施例中轧材氮含量为116ppm，显微组织由多边形铁素体+针状铁素体+少量粒状贝氏体组成，同时弥散分布着VN、V(C,N)析出相，钢材综合性能良好，组织性能分布均匀，不同位置屈服强度差值在28MPa以内，吨钢成本大约降低75元/吨，经济效益明显。
本发明的工艺参数(如温度、时间等)区间上下限取值以及区间值都能实现本法，在此不一一列举实施例。
本发明未详细说明的内容均可采用本领域的常规技术知识。
最后所应说明的是，以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非限制。尽管参照实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，都不脱离本发明技术方案的精神和范围，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。

Claims (7)

1.一种Q550D高强钢板，其特征在于，所述Q550D高强钢板，化学成分按重量百分数计包括：C：0.06-0.18%、Si：0.1-0.6%、Mn：1.0-2.0%、P≤0.03%、S≤0.025%、V：0.09-0.12%、N：0.01-0.013%、Cr：0.1-0.6%、CEV≤0.47、Pcm≤0.22，余量为铁和不可避免杂质；
所述Q550D高强钢板屈服强度565-607 MPa，抗拉强度675-706 MPa，断后伸长率17.5-18.5%，-20℃纵向冲击功80-125 J；
所述的Q550D高强钢板的制备方法，包括以下步骤：
1）铁水预脱硫：脱硫后铁水中的硫含量≤0.01％；
2）转炉冶炼：
冶炼终点C含量控制在0.06-0.18%，出钢温度控制在1600-1625℃，终渣碱度控制在3.0-4.0范围之内；
转炉出钢至1/5-1/3时加入硅钙钡、硅锰、中锰、金属锰、中铬脱氧合金化，出钢至1/2-3/4时加入钒氮合金，所有物料对准钢流冲击区加入；
3）LF精炼：
LF精炼采用全程底吹氩搅拌，前期强搅破壳阶段氩气流量为500-800L/min，吹氩搅拌时间为2-3min；通电加渣造白渣阶段氩气流量为100-150 L/min；白渣精炼及微调成分阶段氩气流量为100-200 L/min；出站前采用小压力软吹，氩气流量为50-80 L/min，软吹时间不小于12min；
4）连铸：
采用全程保护浇注，渣层厚度为70-80mm，液渣层厚度为7-10mm；
5）轧制：
连铸坯加热：出钢温度为1170-1200℃，在炉时间为280-320min；
粗轧：粗轧开轧温度为1160-1190℃，粗轧终轧温度为1100-1130℃；粗轧至少有2个道次压下率不低于20%；
精轧：精轧开轧温度为830-880℃，精轧终轧温度为800-850℃；
冷却：冷却入口温度810-830℃，冷却出口温度480-550℃，冷却速度控制在10-20℃/s。
2.根据权利要求1所述的Q550D高强钢板，其特征在于，在步骤2）中，所述硅钙钡加入量为2.5-3.0kg/t钢；所述硅锰、中锰、金属锰、中铬加入量分别为2-3.8 kg/t钢、5-7 kg/t钢、7-8 kg/t钢、3.5-4 kg/t钢；所述钒氮合金加入量为1-1.5 kg/t；放钢后加合成渣4-5 kg/t钢，挡渣采用滑板自动挡渣。
3.根据权利要求1所述的Q550D高强钢板，其特征在于，在步骤2）中，废钢采用钢筋压块、重型压块、渣钢，分别占比40-50%、30-35%、20-25%；采用顶底复吹转炉冶炼，钢包采用底吹良好的红净钢包，烘烤温度≥ 800℃。
4.根据权利要求1所述的Q550D高强钢板，其特征在于，在步骤3）中，用碳化钙、石灰、萤石、硅钙钡、铝渣调整炉渣，出站前顶渣应达到黄白渣，终渣碱度控制在1.8-2.2。
5.根据权利要求1所述的Q550D高强钢板，其特征在于，在步骤4）中，中间包开浇前开氩气80-100L/min，中间包液面采用碳化稻壳进行覆盖，加入量按照1-1.5kg/t钢。
6.根据权利要求1所述的Q550D高强钢板，其特征在于，在步骤4）中，液相线温度为1510-1525℃，中间包过热度按10-20℃控制，拉速为1.1-1.3m/min。
7.根据权利要求1所述的Q550D高强钢板，其特征在于，在步骤4）中，连铸坯下线缓冷，堆冷至400℃以下。
CN202110872941.4A 2021-07-30 2021-07-30 一种q550d高强钢板及其制备方法 Active CN113604737B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110872941.4A CN113604737B (zh) 2021-07-30 2021-07-30 一种q550d高强钢板及其制备方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110872941.4A CN113604737B (zh) 2021-07-30 2021-07-30 一种q550d高强钢板及其制备方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN113604737A CN113604737A (zh) 2021-11-05
CN113604737B true CN113604737B (zh) 2022-07-12

Family

ID=78338781

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202110872941.4A Active CN113604737B (zh) 2021-07-30 2021-07-30 一种q550d高强钢板及其制备方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN113604737B (zh)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114672725A (zh) * 2022-02-27 2022-06-28 日钢营口中板有限公司 一种tmcp交货q550d工程机械用钢及其制备方法
CN115433814A (zh) * 2022-08-11 2022-12-06 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种低成本q550d钢板生产方法
CN116005081A (zh) * 2022-12-06 2023-04-25 南阳汉冶特钢有限公司 一种以V代Mo的低成本Q550D钢板及其生产方法

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102433498A (zh) * 2011-06-29 2012-05-02 南阳汉冶特钢有限公司 一种q550d优质结构钢中厚板及其生产方法
CN109487165A (zh) * 2018-12-14 2019-03-19 山东钢铁股份有限公司 一种提高q345b热轧窄带钢生产效率的方法

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2567151B1 (fr) * 1984-07-04 1986-11-21 Ugine Aciers Procede de fabrication de barres ou de fil machine en acier inoxydable martensitique et produits correspondants
CN102051522A (zh) * 2010-12-21 2011-05-11 南阳汉冶特钢有限公司 贝氏体组织高强韧性结构钢q550d（e）钢板及其生产方法
CN102094148B (zh) * 2010-12-22 2013-04-24 南阳汉冶特钢有限公司 50mm以下低合金高强度结构用钢Q460D及其生产方法
CN103031494A (zh) * 2011-09-29 2013-04-10 鞍钢股份有限公司 一种耐磨钢及其生产方法
CN112662943A (zh) * 2020-11-30 2021-04-16 山东钢铁股份有限公司 一种低合金高强度热轧圆钢q460d及其制备方法

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102433498A (zh) * 2011-06-29 2012-05-02 南阳汉冶特钢有限公司 一种q550d优质结构钢中厚板及其生产方法
CN109487165A (zh) * 2018-12-14 2019-03-19 山东钢铁股份有限公司 一种提高q345b热轧窄带钢生产效率的方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN113604737A (zh) 2021-11-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN113604737B (zh) 一种q550d高强钢板及其制备方法
CN110791708B (zh) 一种汽车零部件用非调质钢及其生产工艺
CN109943778B (zh) 一种扩孔性能优异的590MPa级冷轧双相钢及其生产方法
CN111378896B (zh) 一种高强度耐候型建筑桥梁用钢板及其制造方法
WO2022022066A1 (zh) 一种极地海洋工程用钢板及其制备方法
CN111155028B (zh) 一种正火dh36风电用钢板及其制备方法
CN110735085A (zh) 一种薄规格Q345qE、Q370qE钢板的制造方法
CN111349853B (zh) 微合金处理热轧h型钢的轧制方法
CN110029268B (zh) 一种保心部低温韧性的低温压力容器用09MnNiDR钢板及制造方法
CN106756511A (zh) 一种双金属锯条背材用d6a热轧宽带钢及其生产方法
CN114941111B (zh) 一种汽车控制臂用低碳非调质钢及其制备方法
CN112359275B (zh) 一种高强度紧固件用非调质冷镦钢盘条及其制备方法
CN113025895A (zh) 一种高强韧且心部冶金质量良好的微合金化中厚板及其制备方法
CN113106348A (zh) 钛微合金化q355b结构钢板及其再结晶控轧工艺方法
CN113549808A (zh) 一种稀土微合金化q355b低合金高强度结构钢的生产方法
CN114934239B (zh) 一种液压缸杆头用锻造非调质钢及其生产方法
CN114000068B (zh) 一种厚度4-10mm的低氮超高强热轧钢带及其生产方法
CN110938771A (zh) 抗拉强度630MPa级车轮用热轧钢板及其制造方法
CN114672725A (zh) 一种tmcp交货q550d工程机械用钢及其制备方法
CN109913755B (zh) 一种包晶钢及其制备方法
CN112575252A (zh) 经济型高裂纹敏感性高强度钢板及制备方法
CN113416884A (zh) 一种高延耐蚀钢筋生产方法
CN112647017A (zh) 一种齿轮钢的夹杂物控制方法
CN117248167B (zh) 耐腐蚀工字钢及其生产方法
CN115125434B (zh) 一种低碳高氮镀锡基板及其板坯连铸生产方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant