CN111945066A - 一种差速器行星轴用高强度磨光棒 - Google Patents

一种差速器行星轴用高强度磨光棒 Download PDF

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Abstract

本发明公开了一种差速器行星轴用高强度磨光棒，其具有以下成分组成C:0.25‑0.320％、Si：0.25‑0.310％、Mn：0.30‑0.540％、P：0.001‑0.017％、S:0.005‑0.009％、Mo：0.250‑0.367％、Ni：1‑1.92％、Cr：1.5‑2.12％、Cu：0.01‑0.02％、Sn：0.01‑0.15wt％、Sb：0.01‑0.015wt％、Cr：10.5‑13.0wt％、N：0.01‑0.02wt％、V：0.25‑0.8wt％、Ce：0.8‑1.3wt％、Co：0‑0.03wt％、Nb：0.01‑0.08wt％、B：0.002‑0.004wt％、Ti：0.3‑0.8％，剩余部分为Fe和杂质元素；还包括将上述原材料熔融成钢水后连铸成钢坯，经过一系列的加工后获得磨光棒的过程。

Description

一种差速器行星轴用高强度磨光棒
技术领域
本发明属于磨光棒生产技术领域，具体地说是涉及一种差速器行星轴用高强度磨光棒。
背景技术
差速器常常应用于汽车或其他机动车辆，动力经离合器、变速器、传动轴，最后传送到驱动桥再左右分配给半轴驱动车轮，在这条动力传送途径上，驱动桥是最后一个总成，它的主要部件是减速器和差速器。减速器的作用就是减速增矩，这个功能完全靠齿轮与齿轮之间的啮合完成，差速器是驱动轿的主件。它的作用就是在向两边半轴传递动力的同时，允许两边半轴以不同的转速旋转，满足两边车轮尽可能以纯滚动的形式作不等距行驶，减少轮胎与地面的摩擦。差速器由行星齿轮、行星轮架(差速器壳)、半轴齿轮等零件组成。发动机的动力经传动轴进入差速器，直接驱动行星轮架，再由行星轮带动左、右两条半轴，分别驱动左、右车轮。差速器的设计要求满足：(左半轴转速)+(右半轴转速)＝2倍(行星轮架转速)，这就使得行星轮架的行星轴高速转动，并且行星轮相对行星轴也会存在较高的转速差；由此就极易在行星轮和行星轴连接处出现磨损，此外，由于行星轴作为动力传递部件，其强度高低也直接影响到差速器的使用寿命。
发明内容
本发明的目的是提供一种差速器行星轴用高强度磨光棒，其意在解决背景技术中存在的技术问题。
为解决上述技术问题，本发明的目的是这样实现的：
一种差速器行星轴用高强度磨光棒，其具有以下成分组成C:0.25-0.320％、Si：0.25-0.310％、Mn：0.30-0.540％、P：0.001-0.017％、S:0.005-0.009％、Mo：0.250-0.367％、Ni：1-1.92％、Cr：1.5-2.12％、Cu：0.01-0.02％、Sn：0.01-0.15wt％、Sb：0.01-0.015wt％、Cr：10.5-13.0wt％、N：0.01-0.02wt％、V：0.25-0.8wt％、Ce：0.8-1.3wt％、Co：0-0.03wt％、Nb：0.01-0.08wt％、B：0.002-0.004wt％、Ti：0.3-0.8％，剩余部分为Fe和杂质元素；
浇铸：将上述原材料熔融成钢水后连铸成钢坯，将钢坯加热至1100-1150℃并进行锻打；
轧制盘条：A1：锻打后的钢坯分别经过三辊粗轧、精轧，将精轧后的盘条集卷后离线热装进行热处理，以确保良好均一的冷加工性能；优选步骤A1中每次粗轧的伸长率为30％-50％，每次精轧的伸长率为5-15％。
A2：将轧制盘条放入退火炉内，并将退火炉抽真空后充满氢氮气氛，随炉加热至720-730℃，使轧制盘条处于氢氮气氛中保温45-50分钟。优选步骤A2中在所述轧制盘条放入退火炉之前先将退火炉预热至250-300℃。
A3：轧制盘条退火过程进入随炉自然冷却状态，炉内温度降到380-420℃以下时方可出炉。
A4：出炉后的轧制盘条空冷至室温；
粗拉收线：B1：盘条在拉丝机经过单道或多道拉拔收线，减面率为20-30％。
B2：将粗拉收线的盘条放入退火炉内，实时检测炉内温度；当检测到炉内温度达到350℃，将退火炉抽真空后内注入氮气，使粗拉收线的盘条处于氮气气氛中，所述氮气气氛中氮气浓度为80％；将加热炉继续加热至500-520℃恒温30-35min。优选步骤B2中在将粗拉收线的盘条放入退火炉之前先将退火炉预热至320-350℃。
B3：将炉内温度升高至620-650℃，继续恒温20-25min。
B4：将炉内温度升高至800-820℃，再次恒温45-50min。
B5：将温度降至350-380℃，恒温时间不低于120-150min。
B6：粗拉收线的盘条随炉冷却降温至220-260℃，恒温90-120min。
B7：结束后，将粗拉收线的盘条再次按照20-30℃/min的速度加热至500℃后，按照5-10℃/min的速度冷却至380℃方可出炉。
B8：出炉后自然冷却；
精拉收线：盘条在拉丝机经过单道或多道拉拔收线，减面率为5-10％；
C2：将精拉收线的盘条放入退火炉内，并将退火炉抽真空后充满氢氮气氛，随炉加热至510-530℃，使拉收线的盘条处于氢氮气氛中保温90-120分钟；
C3：炉温以50℃/min的速度快速降温至220-240℃后保温60-90min；
C3：精拉收线的盘条退火过程进入随炉自然冷却状态，炉内温度降到120℃以下时方可出炉。
在上述方案的基础上并作为上述方案的优选方案：所述步骤A2中在轧制盘条放入退火炉之前先将退火炉预热至250-300℃。
在上述方案的基础上并作为上述方案的优选方案：所述步骤B2中在将粗拉收线的盘条放入退火炉之前先将退火炉预热至320-350℃。
在上述方案的基础上并作为上述方案的优选方案：所述步骤C2中在将精拉收线的盘条放入退火炉之前先将退火炉预热至250-300℃。
在上述方案的基础上并作为上述方案的优选方案：所述步骤A1中每次粗轧的伸长率为30％-50％，每次精轧的伸长率为5-15％。
本发明相比现有技术突出且有益的技术效果是：本申请的磨光棒具有高强度和高耐磨性，其能够更好的适应差速器行星轴的使用要求，明显延长差速器的使用寿命；降低其维修率。
具体实施方式
为使本申请的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合实施例,对技术方案进行清楚、完整地描述，
实施例一
一种差速器行星轴用高强度磨光棒，其具有以下成分组成C:0.25％、Si：0.25％、Mn：0.30％、P：0.001％、S:0.005％、Mo：0.250％、Ni：1％、Cr：1.5％、Cu：0.01％、Sn：0.01wt％、Sb：0.01wt％、Cr：10.5wt％、N：0.01wt％、V：0.25wt％、Ce：0.8wt％、Co：0wt％、Nb：0.01wt％、B：0.002wt％、Ti：0.3％，剩余部分为Fe和杂质元素；
浇铸：将上述原材料熔融成钢水后连铸成钢坯，将钢坯加热至1100℃并进行锻打；
轧制盘条：A1：锻打后的钢坯分别经过三辊粗轧、精轧，将精轧后的盘条集卷后离线热装进行热处理，以确保良好均一的冷加工性能；优选步骤A1中每次粗轧的伸长率为30％％，每次精轧的伸长率为5％。
A2：将轧制盘条放入退火炉内，并将退火炉抽真空后充满氢氮气氛，随炉加热至720℃，使轧制盘条处于氢氮气氛中保温45分钟。优选步骤A2中在所述轧制盘条放入退火炉之前先将退火炉预热至250℃。
A3：轧制盘条退火过程进入随炉自然冷却状态，炉内温度降到380℃以下时方可出炉。
A4：出炉后的轧制盘条空冷至室温。
粗拉收线：B1：盘条在拉丝机经过单道或多道拉拔收线，减面率为20％。
B2：将粗拉收线的盘条放入退火炉内，实时检测炉内温度；当检测到炉内温度达到350℃，将退火炉抽真空后内注入氮气，使粗拉收线的盘条处于氮气气氛中，所述氮气气氛中氮气浓度为80％；将加热炉继续加热至500℃恒温30-35min。优选步骤B2中在将粗拉收线的盘条放入退火炉之前先将退火炉预热至320℃。
B3：将炉内温度升高至620℃，继续恒温20min。
B4：将炉内温度升高至800℃，再次恒温45min。
B5：将温度降至350℃，恒温时间不低于120min。
B6：粗拉收线的盘条随炉冷却降温至220℃，恒温90min。
B7：结束后，将粗拉收线的盘条再次按照20℃/min的速度加热至500℃后，按照5℃/min的速度冷却至380℃方可出炉。
B8：出炉后自然冷却。
精拉收线：盘条在拉丝机经过单道或多道拉拔收线，减面率为5％。
C2：将精拉收线的盘条放入退火炉内，并将退火炉抽真空后充满氢氮气氛，随炉加热至510℃，使拉收线的盘条处于氢氮气氛中保温90分钟。优选步骤C2中在将精拉收线的盘条放入退火炉之前先将退火炉预热至250℃。
C3：炉温以50℃/min的速度快速降温至220℃后保温60min。
C3：精拉收线的盘条退火过程进入随炉自然冷却状态，炉内温度降到120℃以下时方可出炉。
实施例二
一种差速器行星轴用高强度磨光棒，其具有以下成分组成C:0.320％、Si：0.310％、Mn：0.540％、P：0.017％、S:0.009％、Mo：0.367％、Ni：1.92％、Cr：2.12％、Cu：0.02％、Sn：0.15wt％、Sb：0.015wt％、Cr：13.0wt％、N：0.02wt％、V：0.8wt％、Ce：1.3wt％、Co：0.03wt％、Nb：0.08wt％、B：0.004wt％、Ti：0.8％，剩余部分为Fe和杂质元素；
浇铸：将上述原材料熔融成钢水后连铸成钢坯，将钢坯加热至1150℃并进行锻打；
轧制盘条：A1：锻打后的钢坯分别经过三辊粗轧、精轧，将精轧后的盘条集卷后离线热装进行热处理，以确保良好均一的冷加工性能；优选步骤A1中每次粗轧的伸长率为50％，每次精轧的伸长率为15％。
A2：将轧制盘条放入退火炉内，并将退火炉抽真空后充满氢氮气氛，随炉加热至730℃，使轧制盘条处于氢氮气氛中保温50分钟。优选步骤A2中在所述轧制盘条放入退火炉之前先将退火炉预热至300℃。
A3：轧制盘条退火过程进入随炉自然冷却状态，炉内温度降到420℃以下时方可出炉。
A4：出炉后的轧制盘条空冷至室温。
粗拉收线：B1：盘条在拉丝机经过单道或多道拉拔收线，减面率为30％。
B2：将粗拉收线的盘条放入退火炉内，实时检测炉内温度；当检测到炉内温度达到350℃，将退火炉抽真空后内注入氮气，使粗拉收线的盘条处于氮气气氛中，所述氮气气氛中氮气浓度为80％；将加热炉继续加热至520℃恒温35min。优选步骤B2中在将粗拉收线的盘条放入退火炉之前先将退火炉预热至350℃。
B3：将炉内温度升高至650℃，继续恒温25min。
B4：将炉内温度升高至820℃，再次恒温50min。
B5：将温度降至380℃，恒温时间不低于150min。
B6：粗拉收线的盘条随炉冷却降温至260℃，恒温120min。
B7：结束后，将粗拉收线的盘条再次按照30℃/min的速度加热至500℃后，按照10℃/min的速度冷却至380℃方可出炉。
B8：出炉后自然冷却。
精拉收线：盘条在拉丝机经过单道或多道拉拔收线，减面率为10％。
C2：将精拉收线的盘条放入退火炉内，并将退火炉抽真空后充满氢氮气氛，随炉加热至510-530℃，使拉收线的盘条处于氢氮气氛中保温120分钟。优选步骤C2中在将精拉收线的盘条放入退火炉之前先将退火炉预热至300℃。
C3：炉温以50℃/min的速度快速降温至240℃后保温90min。
C3：精拉收线的盘条退火过程进入随炉自然冷却状态，炉内温度降到120℃以下时方可出炉。
实施例三
一种差速器行星轴用高强度磨光棒，其具有以下成分组成C:0.30％、Si：0.27％、Mn：0.4％、P：0.008％、S0.007％、Mo：0.30％、Ni：1.45％、Cr：1.75％、Cu：0.015％、Sn：0.08wt％、Sb：0.0125wt％、Cr：11.5wt％、N：0.015wt％、V：0.5wt％、Ce：1.05wt％、Co：0.015wt％、Nb：0.045wt％、B：0.003wt％、Ti：0.5％，剩余部分为Fe和杂质元素；
浇铸：将上述原材料熔融成钢水后连铸成钢坯，将钢坯加热至1125℃并进行锻打；
轧制盘条：A1：锻打后的钢坯分别经过三辊粗轧、精轧，将精轧后的盘条集卷后离线热装进行热处理，以确保良好均一的冷加工性能；优选步骤A1中每次粗轧的伸长率为40％，每次精轧的伸长率为10％。
A2：将轧制盘条放入退火炉内，并将退火炉抽真空后充满氢氮气氛，随炉加热至725℃，使轧制盘条处于氢氮气氛中保温47.5分钟。优选步骤A2中在所述轧制盘条放入退火炉之前先将退火炉预热至275℃。
A3：轧制盘条退火过程进入随炉自然冷却状态，炉内温度降到400℃以下时方可出炉。
A4：出炉后的轧制盘条空冷至室温。
粗拉收线：B1：盘条在拉丝机经过单道或多道拉拔收线，减面率为25％。
B2：将粗拉收线的盘条放入退火炉内，实时检测炉内温度；当检测到炉内温度达到350℃，将退火炉抽真空后内注入氮气，使粗拉收线的盘条处于氮气气氛中，所述氮气气氛中氮气浓度为80％；将加热炉继续加热至510℃恒温32.5min。优选步骤B2中在将粗拉收线的盘条放入退火炉之前先将退火炉预热至335℃。
B3：将炉内温度升高至635℃，继续恒温22.5min。
B4：将炉内温度升高至810℃，再次恒温47.5min。
B5：将温度降至365℃，恒温时间不低于135min。
B6：粗拉收线的盘条随炉冷却降温至240℃，恒温105min。
B7：结束后，将粗拉收线的盘条再次按照25℃/min的速度加热至500℃后，按照8℃/min的速度冷却至380℃方可出炉。
B8：出炉后自然冷却。
精拉收线：盘条在拉丝机经过单道或多道拉拔收线，减面率为7.5％。
C2：将精拉收线的盘条放入退火炉内，并将退火炉抽真空后充满氢氮气氛，随炉加热至520℃，使拉收线的盘条处于氢氮气氛中保温105分钟。优选步骤C2中在将精拉收线的盘条放入退火炉之前先将退火炉预热至275℃。
C3：炉温以50℃/min的速度快速降温至230℃后保温75min。
C3：精拉收线的盘条退火过程进入随炉自然冷却状态，炉内温度降到120℃以下时方可出炉。
上述实施例仅为本发明的较佳实施例，并非依此限制本发明的保护范围，故：凡依本发明的结构、形状、原理所做的等效变化，均应涵盖于本发明的保护范围之内。

Claims (5)

1.一种差速器行星轴用高强度磨光棒，其特征在于：其具有以下成分组成C:0.25-0.320％、Si：0.25-0.310％、Mn：0.30-0.540％、P：0.001-0.017％、S:0.005-0.009％、Mo：0.250-0.367％、Ni：1-1.92％、Cr：1.5-2.12％、Cu：0.01-0.02％、Sn：0.01-0.15wt％、Sb：0.01-0.015wt％、Cr：10.5-13.0wt％、N：0.01-0.02wt％、V：0.25-0.8wt％、Ce：0.8-1.3wt％、Co：0-0.03wt％、Nb：0.01-0.08wt％、B：0.002-0.004wt％、Ti：0.3-0.8％，剩余部分为Fe和杂质元素；
浇铸：将上述原材料熔融成钢水后连铸成钢坯，将钢坯加热至1100-1150℃并进行锻打；
轧制盘条：A1：锻打后的钢坯分别经过三辊粗轧、精轧，将精轧后的盘条集卷后离线热装进行热处理，以确保良好均一的冷加工性能；优选步骤A1中每次粗轧的伸长率为30％-50％，每次精轧的伸长率为5-15％；
A2：将轧制盘条放入退火炉内，并将退火炉抽真空后充满氢氮气氛，随炉加热至720-730℃，使轧制盘条处于氢氮气氛中保温45-50分钟。优选步骤A2中在所述轧制盘条放入退火炉之前先将退火炉预热至250-300℃；
A3：轧制盘条退火过程进入随炉自然冷却状态，炉内温度降到380-420℃以下时方可出炉；
A4：出炉后的轧制盘条空冷至室温；
粗拉收线：B1：盘条在拉丝机经过单道或多道拉拔收线，减面率为20-30％。
B2：将粗拉收线的盘条放入退火炉内，实时检测炉内温度；当检测到炉内温度达到350℃，将退火炉抽真空后内注入氮气，使粗拉收线的盘条处于氮气气氛中，所述氮气气氛中氮气浓度为80％；将加热炉继续加热至500-520℃恒温30-35min；
B3：将炉内温度升高至620-650℃，继续恒温20-25min；
B4：将炉内温度升高至800-820℃，再次恒温45-50min；
B5：将温度降至350-380℃，恒温时间不低于120-150min；
B6：粗拉收线的盘条随炉冷却降温至220-260℃，恒温90-120min；
B7：结束后，将粗拉收线的盘条再次按照20-30℃/min的速度加热至500℃后，按照5-10℃/min的速度冷却至380℃方可出炉；
B8：出炉后自然冷却；
精拉收线：盘条在拉丝机经过单道或多道拉拔收线，减面率为5-10％；
C2：将精拉收线的盘条放入退火炉内，并将退火炉抽真空后充满氢氮气氛，随炉加热至510-530℃，使拉收线的盘条处于氢氮气氛中保温90-120分钟；
C3：炉温以50℃/min的速度快速降温至220-240℃后保温60-90min；
C3：精拉收线的盘条退火过程进入随炉自然冷却状态，炉内温度降到120℃以下时方可出炉。
2.根据权利要求1所述的一种差速器行星轴用高强度磨光棒，其特征在于：所述步骤A2中在轧制盘条放入退火炉之前先将退火炉预热至250-300℃。
3.根据权利要求1所述的一种差速器行星轴用高强度磨光棒，其特征在于：所述步骤B2中在将粗拉收线的盘条放入退火炉之前先将退火炉预热至320-350℃。
4.根据权利要求1所述的一种差速器行星轴用高强度磨光棒，其特征在于：所述步骤C2中在将精拉收线的盘条放入退火炉之前先将退火炉预热至250-300℃。
5.根据权利要求1所述的一种差速器行星轴用高强度磨光棒，其特征在于：所述步骤A1中每次粗轧的伸长率为30％-50％，每次精轧的伸长率为5-15％。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0971842A (ja) * 1995-09-06 1997-03-18 Kobe Steel Ltd 冷間圧造性の優れた高強度非調質鋼線材
CN105154778A (zh) * 2015-09-29 2015-12-16 邢台钢铁有限责任公司 焊接用冷镦钢盘卷及其生产方法
CN110168123A (zh) * 2017-12-14 2019-08-23 新日铁住金株式会社 钢材

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