CN111810140A - 一种单采气井的最终累计采气量预测方法 - Google Patents
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Abstract
本发明了公开了一种单采气井的最终累计采气量预测方法，通过静态地质条件、压裂改造情况，预测单采气井最终累计采气量，减少了传统预测最终累计采气量方法中所需参数，降低了参数获取过程中可能造成的误差，通过反映储层条件的地质参数及反映储层改造效果的压裂施工参数，简单、快速多元线性回归出最终累计采气量预测公式，节约开发成本，促进了气井全生命周期高效管理及低产低效井挖潜方式优化，确保气田经济效益开发。
Description
技术领域
本发明涉及油气田勘探开发领域，具体为一种单采气井的最终累计采气量预测方法。
背景技术
目前，单井最终累计采气量多是利用RTA等模拟软件，以历史生产数据为基础，通过设置原始井口及地层压力、静态储层参数及生产工艺参数等，选择Blasingame、Fetkovich等产量分析模型或Flowing Material Balance（流动物质平衡法）方法进行预测。这些方法需要在软件中设置反映油气藏初始状态的参数（压力、流体性质、孔隙度、渗透率、含油气饱和度等）和开采方式的参数（油管特征、套管特征等），部分参数获取难度大、耗费时间长，不同模型模拟结果有时差别较大。
储层条件是一口气井最终累积产气量的基础，压裂改造效果一定程度上决定了采出程度，基于此，通过反映储层条件的静态地质参数及压裂改造效果的压裂施工参数预测一口气井最终累计采气量，促进气井全生命周期高效管理及低产低效井挖潜方式优化，确保气田经济效益开发，目前此方面研究相对较少。
发明内容
本发明的提供了一种单采气井的最终累计采气量预测方法，目的是为了解决现有预测方法中，部分参数获取难度大、耗费时间长的问题。
本发明的目的是通过以下技术手段实现的，一种单采气井的最终累计采气量预测方法，包括以下步骤：
第一步，获取单试井预测最终累计采气量Gp；
第二步，获取已知单试井射孔段所在位置气层储层的声波时差AC，其中声波时差AC作为回归参数X1；
第三步，得到射孔段气层储层地层系数和储能系数，将地层系数和储能系数分别作为另外两个静态地质回归参数X2和X3；
第四步，获取射孔段压裂改造段的破裂压力、压裂液入地总量、平均砂比和反排率这四个压裂施工参数，分别作为参与回归参数X4、X5、X6和X7；
第五步，将静态地质、压裂施工七个回归参数X1、X2、X3、X4、X5、X6、X7与最终累计采气量Gp分别绘制交汇图；
第六步，以最终累计采气量Gp为因变量，以静态地质、压裂施工七个回归参数X1、X2、X3、X4、X5、X6、X7为自变量，进行多元线性回归，确定各回归参数的权重系数及回归常数c，X1、X2、X3、X4、X5、X6和X7的权重系数依次为a1、a2、a3、a4、a5、a6和a7。
第七步，获得待测井的七个回归参数，根据第六步中的权重系数和回归常数c得到待测井的最终累计采气量Gp。
所述第三步中，地层系数和储能系数的获取方法为，获取已知单试井射孔段所在位置气层储层的测井解释气层厚度H、孔隙度Φ、渗透率K、含气饱和度Sg，则地层系数为K*H，储能系数为H*Φ*Sg。
所述第五步中，绘制交汇图后还剔除奇异值。
所述第七步中，待测井的最终累计采气量Gp计算公式为，Gp=a1*X1+a2*X2+a3*X3+a4*X4+a5*X5+a6*X6+a7*X7+c，
Gp：最终累计采气量，单位104m3
a1、a2、a3、a4、a5、a6、a7：权重系数；
X1：声波时差，单位μs/m
X2：地层系数H*K，其中气层厚度H单位m，渗透率K单位10-3μm2
X3：储能系数H*Φ*Sg，其中孔隙度Φ、含气饱和度Sg单位%
X4：破裂压力，单位MPa
X5：入地总量，单位m3
X6：平均砂比，单位%
X7：反排率，单位%
C: 回归常数。
本发明的有益效果在于：根据静态地质条件和压裂改造情况，对单采气井的最终累计采气量进行预测，相比现有技术，参数获取难度小，耗费时间少，且预测误差低，从而达到气井全生命周期科学高效管理及低产低效井挖潜方式优化，确保气田经济效益开发。
附图说明
图1为本发明单采气井预测最终累计采气量与常规方法预测最终累采气量对比图；
以下将结合附图及实施例对本发明做进一步详细说明。
具体实施方式
【实施例1】
一种单采气井的最终累计采气量预测方法，包括以下步骤：
第一步，获取单试井预测最终累计采气量Gp；
第二步，获取已知单试井射孔段所在位置气层储层的声波时差AC，其中声波时差AC作为回归参数X1；
第三步，得到射孔段气层储层地层系数和储能系数，将地层系数和储能系数分别作为另外两个静态地质回归参数X2和X3；
第四步，获取射孔段压裂改造段的破裂压力、压裂液入地总量、平均砂比和反排率这四个压裂施工参数，分别作为参与回归参数X4、X5、X6和X7；
第五步，将静态地质、压裂施工七个回归参数X1、X2、X3、X4、X5、X6、X7与最终累计采气量Gp分别绘制交汇图；
第六步，以最终累计采气量Gp为因变量，以静态地质、压裂施工七个回归参数X1、X2、X3、X4、X5、X6、X7为自变量，进行多元线性回归，确定各回归参数的权重系数及回归常数c，X1、X2、X3、X4、X5、X6和X7的权重系数依次为a1、a2、a3、a4、a5、a6和a7。
第七步，获得待测井的七个回归参数，根据第六步中的权重系数和回归常数c得到待测井的最终累计采气量Gp。
所述第三步中，地层系数和储能系数的获取方法为，获取已知单试井射孔段所在位置气层储层的测井解释气层厚度H、孔隙度Φ、渗透率K、含气饱和度Sg，则地层系数为K*H，储能系数为H*Φ*Sg。
所述第五步中，绘制交汇图后还剔除奇异值。
所述第七步中，待测井的最终累计采气量Gp计算公式为，Gp=a1*X1+a2*X2+a3*X3+a4*X4+a5*X5+a6*X6+a7*X7+c，
Gp：最终累计采气量，单位104m3
a1、a2、a3、a4、a5、a6、a7：权重系数；
X1：声波时差，单位μs/m
X2：地层系数H*K，其中气层厚度H单位m，渗透率K单位10-3μm2
X3：储能系数H*Φ*Sg，其中孔隙度Φ、含气饱和度Sg单位%
X4：破裂压力，单位MPa
X5：入地总量，单位m3
X6：平均砂比，单位%
X7：反排率，单位%
C: 回归常数。
综上所述，具体工作流程为，获取已经开采的单试井的最终累计采气量Gp，测井解释气层厚度H、孔隙度Φ、渗透率K、含气饱和度Sg、声波时差AC，气层储层地层系数K*H、储能系数H*Φ*Sg、破裂压力、压裂液入地总量、平均砂比和反排率。以已经开采的单试井的最终累计采气量Gp为因变量，以已开采井的X1：声波时差；X2：地层系数H*K；X3：储能系数H*Φ*Sg；X4：破裂压力；X5：入地总量；X6：平均砂比；X7：反排率为自变量，进行多元线性回归，得到各个回归参数对应的权重系数，即a1、a2、a3、a4、a5、a6和a7，以及回归常数c，由此建立最终累计采气量预测公式Gp=a1*X1+a2*X2+a3*X3+a4*X4+a5*X5+a6*X6+a7*X7+c。
获取待测井的X1：声波时差；X2：地层系数H*K；X3：储能系数H*Φ*Sg；X4：破裂压力；X5：入地总量；X6：平均砂比；X7：反排率，带入到最终累计采气量预测公式中，根据已开采井得到的权重系数，即a1、a2、a3、a4、a5、a6和a7，以及回归常数c，即可得到待测井的最终累计采气量Gp。
减少了传统预测最终累计采气量方法中所需参数，降低了参数获取过程中可能造成的误差，通过反映储层条件的地质参数及反映储层改造效果的压裂施工参数，简单、快速多元线性回归出最终累计采气量预测公式，节约开发成本，促进了气井全生命周期高效管理及低产低效井挖潜方式优化，确保气田经济效益开发。
如图1所示，本发明在S气田应用50口井，预测无阻流量与现场测试无阻流量平均误差小于20%，满足现场生产需求。
【实施例2】
在实施例1的基础上，S气田SX1井，验证预测最终累计采气量计算结果。
1）分别获取20口单采气井常规方法预测最终累计采气量Gp。
2）获取20口井射孔段所在位置气层储层对应的测井解释气层厚度H、孔隙度Φ、渗透率K、含气饱和度Sg、声波时差AC，其中AC直接作为其中一个回归参数X1。
3）计算20口井射孔段气层储层地层系数K*H、储能系数H*Φ*Sg，将地层系数、储能系数分别作为另外两个静态地质回归参数X2、X3；
4）获取20口井射孔段压裂改造段的破裂压力、压裂液入地总量、平均砂比、反排率4个压裂施工参数，分别作为参与回归参数X4、X5、X6、X7；
5）将静态地质、压裂施工七个回归参数X1、X2、X3、X4、X5、X6、X7与试气无阻流量Gp分别绘制交汇图，剔除奇异值；
6）以20口井预测最终累采气量Gp为因变量，以静态地质、压裂施工七个回归参数X1、X2、X3、X4、X5、X6、X7为自变量，进行多元线性回归，得出各参数的权重系数分别为a1=76.7、a2=239.7、a3=3822.1、a4=-5.3、a5=12.4、a6=235.6、a7=46.9，公式常数c=-26583;
7）获取SX1井，即未开采井射孔段气层储层测井解释气层厚度H=5.8m、孔隙度Φ=7.18%、渗透率K=0.461×10-3μm2、含气饱和度Sg=70.1%，计算地层系数X2=2.67、储能系数X3=0.29；获取声波时差X1=218.5μs/m、破裂压力X4=40.9MPa、压裂液入地总量X5=363.1m3、平均砂比X6=16.8%、反排率X7=72.9%;
8）利用多元线性回归公式Gp=α1*X1+α2*X2+α3*X3+α4*X4+α5*X5+α6*X6+α7*X7+c，计算出SX1井最终累产气量3444.5×104m3，SX1井常规方法预测最终累产气量3935.4×104m3/d，误差12.5%，小于20%，满足生产实际需求。
【实施例3】
在实施例2的基础上，权重系数沿用实例2中的值，即a1=76.7、a2=239.7、a3=3822.1、a4=-5.3、a5=12.4、a6=235.6、a7=46.9，公式常数c=-26583;
2）获取SX2井射孔段气层储层测井解释气层厚度H=8.5m、孔隙度Φ=7.4%、渗透率K=0.653×10-3μm2、含气饱和度Sg=52.6%，计算地层系数X2=5.55、储能系数X3=0.33；获取声波时差X1=237.7μs/m、破裂压力X4=20.4MPa、压裂液入地总量X5=483.6m3、平均砂比X6=16.0%、反排率X7=50.0%;
3）利用多元线性回归公式Gp=α1*X1+α2*X2+α3*X3+α4*X4+α5*X5+α6*X6+α7*X7+c，计算出SX2井最终累产气量5878.1×104m3，SX2井常规方法预测最终累产气量5278.9×104m3/d，误差11.4%，小于20%，满足生产实际需求。
如图1所示，本发明所采用的预测方法，减少了传统预测最终累计采气量方法中所需参数，降低了参数获取过程中可能造成的误差，通过反映储层条件的地质参数及反映储层改造效果的压裂施工参数，简单、快速多元线性回归出最终累计采气量预测公式，节约开发成本，促进了气井全生命周期高效管理及低产低效井挖潜方式优化，确保气田经济效益开发。
Claims (4)
1.一种单采气井的最终累计采气量预测方法，其特征在于，包括以下步骤：
第一步，获取单试井预测最终累计采气量Gp；
第二步，获取已知单试井射孔段所在位置气层储层的声波时差AC，其中声波时差AC作为回归参数X1；
第三步，得到射孔段气层储层地层系数和储能系数，将地层系数和储能系数分别作为另外两个静态地质回归参数X2和X3；
第四步，获取射孔段压裂改造段的破裂压力、压裂液入地总量、平均砂比和反排率这四个压裂施工参数，分别作为参与回归参数X4、X5、X6和X7；
第五步，将静态地质、压裂施工七个回归参数X1、X2、X3、X4、X5、X6、X7与最终累计采气量Gp分别绘制交汇图；
第六步，以最终累计采气量Gp为因变量，以静态地质、压裂施工七个回归参数X1、X2、X3、X4、X5、X6、X7为自变量，进行多元线性回归，确定各回归参数的权重系数及回归常数c，X1、X2、X3、X4、X5、X6和X7的权重系数依次为a1、a2、a3、a4、a5、a6和a7；
第七步，获得待测井的七个回归参数，根据第六步中的权重系数和回归常数c得到待测井的最终累计采气量Gp。
2.根据权利要求1所述的一种单采气井的最终累计采气量预测方法，其特征在于：所述第三步中，地层系数和储能系数的获取方法为，获取已知单试井射孔段所在位置气层储层的测井解释气层厚度H、孔隙度Φ、渗透率K、含气饱和度Sg，则地层系数为K*H，储能系数为H*Φ*Sg。
3.根据权利要求1所述的一种单采气井的最终累计采气量预测方法，其特征在于：所述第五步中，绘制交汇图后还剔除奇异值。
4.根据权利要求1所述的一种单采气井的最终累计采气量预测方法，其特征在于：所述第七步中，待测井的最终累计采气量Gp计算公式为，Gp=a1*X1+a2*X2+a3*X3+a4*X4+a5*X5+a6*X6+a7*X7+c，
Gp：最终累计采气量，单位104m3
a1、a2、a3、a4、a5、a6、a7：权重系数；
X1：声波时差，单位μs/m
X2：地层系数H*K，其中气层厚度H单位m，渗透率K单位10-3μm2
X3：储能系数H*Φ*Sg，其中孔隙度Φ、含气饱和度Sg单位%
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| CN112360449A (zh) * | 2020-12-11 | 2021-02-12 | 西南石油大学 | 一种应用于低渗透气藏和气井的可采气量预测方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN111810140B (zh) | 2023-07-25 |
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