CN111687593A - 一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺 - Google Patents

一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺 Download PDF

Info

Publication number
CN111687593A
CN111687593A CN202010448167.XA CN202010448167A CN111687593A CN 111687593 A CN111687593 A CN 111687593A CN 202010448167 A CN202010448167 A CN 202010448167A CN 111687593 A CN111687593 A CN 111687593A
Authority
CN
China
Prior art keywords
core
plate
sheet metal
supporting core
titanium alloy
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202010448167.XA
Other languages
English (en)
Other versions
CN111687593B (zh
Inventor
赵倩倩
丁锐
杨小克
贺晓峰
王好强
张群
杨敏
崔庆龙
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Aerospace Hiwing Harbin Titanium Industrial Co Ltd
Original Assignee
Aerospace Hiwing Harbin Titanium Industrial Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Aerospace Hiwing Harbin Titanium Industrial Co Ltd filed Critical Aerospace Hiwing Harbin Titanium Industrial Co Ltd
Priority to CN202010448167.XA priority Critical patent/CN111687593B/zh
Publication of CN111687593A publication Critical patent/CN111687593A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN111687593B publication Critical patent/CN111687593B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
    • B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
    • B21D22/02—Stamping using rigid devices or tools
    • B21D22/022—Stamping using rigid devices or tools by heating the blank or stamping associated with heat treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D37/00—Tools as parts of machines covered by this subclass
    • B21D37/10—Die sets; Pillar guides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D43/00—Feeding, positioning or storing devices combined with, or arranged in, or specially adapted for use in connection with, apparatus for working or processing sheet metal, metal tubes or metal profiles; Associations therewith of cutting devices
    • B21D43/003—Positioning devices
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K28/00—Welding or cutting not covered by any of the preceding groups, e.g. electrolytic welding
    • B23K28/02—Combined welding or cutting procedures or apparatus
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/04—Tubular or hollow articles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
    • B23K2103/14—Titanium or alloys thereof

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)

Abstract

一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺，属于变曲率回转体结构成型技术领域。本发明解决了现有的钛合金变曲率回转体结构钣金件成型过程中，板料受力不均匀，导致零件在变径处易起褶、减薄、板料开裂或者致使模具卡死无法开模的问题。选取两块板材利用凸凹模分别进行热压，每块板材的形状即为将零件从轴向对称分为两瓣后，每瓣展开后的形状，并且在每块板材上第一直筒段与锥筒段过渡区域对称增加筋板，板材的两端部均开设有定位孔，凸模的前后两端部各一体加工有定位销，凸模上第一直筒段与锥筒段过渡区域两侧分别一体加工有压延筋，热压前，板材通过两个定位孔对应插设在两个定位销上。

Description

一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺
技术领域
本发明涉及一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺，属于变曲率回转体结构成型技术领域。
背景技术
航空产品中钛合金的使用量逐年加大，其中发动机中钛合金钣金件的占比也相对较大，而能够应用在航空发动机上的钣金件多数都为回转类零件，圆度要求也较高，如图3所示为钛合金变曲率回转体结构钣金件的典型代表，此零件应用于某型号航空发动机的防冰装置中，包括第一直筒段100、第一过渡圆角101(≥R100)、锥筒段102、第二过渡圆角103(≥R100)、第二直筒段104，所有型面的圆度均要求在0.3mm以内，型面所有线性尺寸均要求在0.2mm的公差范围内。
由于轴向方向上第一直筒段100半径小于锥筒段102半径，第二直筒段104半径大于锥筒段102半径(如图3示意)，零件成形过程中，随着压力加载，零件凸凹模合模时大端(即第二直筒段104)先接触，导致板料受力不均匀，即产生板料错位，导致零件在变径处易起褶、减薄、板料开裂或者致使模具卡死无法开模。
发明内容
本发明是为了解决现有的钛合金变曲率回转体结构钣金件成型过程中，板料受力不均匀，导致零件在变径处易起褶、减薄、板料开裂或者致使模具卡死无法开模的问题，进而提供了一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺。
本发明为解决上述技术问题所采用的技术方案是：
一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺，它包括如下步骤：
步骤一、分瓣成型：
选取两块板材利用凸凹模分别进行热压，每块板材的形状即为将零件从轴向对称分为两瓣后，每瓣展开后的形状，并且在每块板材上第一直筒段与锥筒段过渡区域对称增加筋板，板材的两端部均开设有定位孔，凸模的前后两端部各一体加工有定位销，凸模上第一直筒段与锥筒段过渡区域两侧分别一体加工有压延筋，热压前，板材通过两个定位孔对应插设在两个定位销上，热压过程中，通过定位销实现对板材的定位及前后拽料，通过筋板及压延筋增加成形过程中易起皱处的拉应力；
步骤二、两瓣焊接：
板材热压成形后，采用五轴激光切割机床和工装去除工艺余量后，再采用数控精铣零件断面，保证其粗糙度至少达到1.6，并且两瓣对接间隙小于0.1mm；焊前24小时进行酸洗，确保无杂质残留在母材上，同时对焊接工装进行严格清理，准备完毕后对两瓣进行焊接；
步骤三、整体校型：
在焊缝检验合格后，对零件表面进行清理，去除多余物然后进行真空应力松弛成形。
进一步地，步骤三中进行应力松驰成形的工装为专用工装，它包括设置在零件内侧的撑芯组件及设置在零件外侧的套筒组件，通过撑芯组件对零件进行径向支撑，通过套筒组件对零件轴向位置进行固定。
进一步地，所述撑芯组件包括内支撑芯、由内到外依次同轴套装在内支撑芯上部的第一外支撑芯、第二外支撑芯以及同轴套装在内支撑芯下部的第三外支撑芯，其中第一外支撑芯的内表面与内支撑芯的上部外表面之间以及第一外支撑芯的外表面与第二外支撑芯的内表面之间均为无间隙接触，且第一外支撑芯的外表面呈倒锥形，第二外支撑芯的外表面呈直筒形，零件上第一直筒段的内表面与第二外支撑芯的外表面无间隙接触；第三外支撑芯的顶端与第二外支撑芯的底端无间隙接触，且第三外支撑芯的外表面套装在其上的零件内表面随形设置。
进一步地，内支撑芯的中部加工有定位台阶，且所述定位台阶的顶面与第三外支撑芯的顶面位于同一水平面。
进一步地，所述内支撑芯为一体壳形结构。
进一步地，所述套筒组件包括由上到下依次套装在零件外部的第一外套筒、第二外套筒及第三外套筒，其中第一外套筒的内壁与零件的第一直筒段外壁和第一过渡圆角外壁随形设置，第二外套筒的内壁与零件的锥筒段外壁随形设置，第三外套筒的内壁与零件的第二过渡圆角外壁和第二直筒段外壁随形设置。
进一步地，每相临两个外套筒之间的间隙为2mm。
本发明与现有技术相比具有以下效果：
板材成形过程中第一直筒段、锥筒段、第二直筒段同时受力，以此来约束板材与模具的相对位置，防止板材错位，促进板材在模具中的流动，减少成形缺陷。同时，根据板料在模具内部的流动规律，通过模拟计算展开料，并对零件尺寸进行适度放量下料，以及以保证零件成形后成形区外工艺余量部分内应力在可控范围，尽可能减小零件成形后回弹量。在整个成形过程中控制板料、模具均无颗粒夹杂物，保证零件表面质量，同时保证顺利开模。
通过本申请能够有效避免此类零件成形后产生褶皱缺陷，并能够有效的保证最终零件的圆度在0.3mm范围内。
附图说明
图1为凸模的立体结构示意图；
图2为板材的结构示意图；
图3为零件的主视示意图；
图4为用于进行应力松驰成形的工装结构示意图。
具体实施方式
具体实施方式一：结合图1～4说明本实施方式，一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺，它包括如下步骤：
步骤一、分瓣成型：
选取两块板材1利用凸凹模分别进行热压，每块板材1的形状即为将零件从轴向对称分为两瓣后，每瓣展开后的形状，并且在每块板材1上第一直筒段100与锥筒段102过渡区域对称增加筋板2，板材1的两端部均开设有定位孔3，凸模5的前后两端部各一体加工有定位销4，凸模5上第一直筒段100与锥筒段102过渡区域两侧分别一体加工有压延筋6，热压前，板材1通过两个定位孔3对应插设在两个定位销4上，热压过程中，通过定位销4实现对板材1的定位及前后拽料也能避免产生褶皱，通过筋板2及压延筋6增加成形过程中易起皱处的拉应力；本申请通过有限元数值模拟仿真，将板材1在模具中的成形位置做适当的角度调整，使板材1成形过程中受力均衡，板材1成形过程中第一直筒段 100、锥筒段102、第二直筒段104同时受力，以此来约束板材1与模具的相对位置，防止板材1错位，促进板材1在模具中的流动，减少成形缺陷。同时，根据板料在模具内部的流动规律，通过模拟计算展开料，并对零件尺寸进行适度放量下料，以及以保证零件成形后成形区外工艺余量部分内应力在可控范围，尽可能减小零件成形后回弹量。在整个成形过程中控制板料、模具均无颗粒夹杂物，保证零件表面质量，同时保证顺利开模。
通过本申请能够有效避免此类零件成形后产生褶皱缺陷，并能够有效的保证最终零件的圆度在0.3mm范围内。
本申请所述的有限元数值模拟仿真及模拟计算展开料的计算过程均为现有技术，此处不再赘述。
步骤二、两瓣焊接：
板材1热压成形后，采用五轴激光切割机床和工装去除工艺余量后，再采用数控精铣零件断面，保证其粗糙度至少达到1.6，并且两瓣对接间隙小于0.1mm；焊前24小时进行酸洗，确保无杂质残留在母材上，同时对焊接工装进行严格清理，准备完毕后对两瓣进行焊接；保证零件的整个焊接过程杂质对焊缝质量影响降低到最小程度。
步骤三、整体校型：
在焊缝检验合格后，对零件表面进行清理，去除多余物然后进行真空应力松弛成形。
步骤三中进行应力松驰成形的工装为专用工装，它包括设置在零件内侧的撑芯组件及设置在零件外侧的套筒组件，通过撑芯组件对零件进行径向支撑，通过套筒组件对零件轴向位置进行固定。通过所述进行应力松驰成形的工装，修正零件焊后产生的径向变形。
所述撑芯组件包括内支撑芯7、由内到外依次同轴套装在内支撑芯7上部的第一外支撑芯8、第二外支撑芯9以及同轴套装在内支撑芯7下部的第三外支撑芯10，其中第一外支撑芯8的内表面与内支撑芯7的上部外表面之间以及第一外支撑芯8的外表面与第二外支撑芯9的内表面之间均为无间隙接触，且第一外支撑芯8的外表面呈倒锥形，第二外支撑芯9的外表面呈直筒形，零件上第一直筒段100的内表面与第二外支撑芯9的外表面无间隙接触；第三外支撑芯10的顶端与第二外支撑芯9的底端无间隙接触，且第三外支撑芯10的外表面套装在其上的零件内表面随形设置。如此设计，将外支撑芯设置为分瓣结构，更易于工装的拆装。所述真空应力松弛成形的操作过程是现有技术，此处不再赘述。
内支撑芯7的中部加工有定位台阶11，且所述定位台阶11的顶面与第三外支撑芯10 的顶面位于同一水平面。通过定位台阶11限制第一外支撑芯8及第二外支撑芯9的向下的位移。
所述内支撑芯7为一体壳形结构。即内支撑芯7为中空结构，有效减轻工装重量。
所述套筒组件包括由上到下依次套装在零件外部的第一外套筒12、第二外套筒13及第三外套筒14，其中第一外套筒12的内壁与零件的第一直筒段100外壁和第一过渡圆角101外壁随形设置，第二外套筒13的内壁与零件的锥筒段102外壁随形设置，第三外套筒14的内壁与零件的第二过渡圆角103外壁和第二直筒段104外壁随形设置。
每相临两个外套筒之间的间隙为2mm。

Claims (7)

1.一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺，其特征在于：它包括如下步骤：
步骤一、分瓣成型：
选取两块板材(1)利用凸凹模分别进行热压，每块板材(1)的形状即为将零件从轴向对称分为两瓣后，每瓣展开后的形状，并且在每块板材(1)上第一直筒段(100)与锥筒段(102)过渡区域对称增加筋板(2)，板材(1)的两端部均开设有定位孔(3)，凸模(5)的前后两端部各一体加工有定位销(4)，凸模(5)上第一直筒段(100)与锥筒段(102)过渡区域两侧分别一体加工有压延筋(6)，热压前，板材(1)通过两个定位孔(3)对应插设在两个定位销(4)上，热压过程中，通过定位销(4)实现对板材(1)的定位及前后拽料，通过筋板(2)及压延筋(6)增加成形过程中易起皱处的拉应力；
步骤二、两瓣焊接：
板材(1)热压成形后，采用五轴激光切割机床和工装去除工艺余量后，再采用数控精铣零件断面，保证其粗糙度至少达到1.6，并且两瓣对接间隙小于0.1mm；焊前24小时进行酸洗，确保无杂质残留在母材上，同时对焊接工装进行严格清理，准备完毕后对两瓣进行焊接；
步骤三、整体校型：
在焊缝检验合格后，对零件表面进行清理，去除多余物然后进行真空应力松弛成形。
2.根据权利要求1所述的一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺，其特征在于：步骤三中进行应力松驰成形的工装为专用工装，它包括设置在零件内侧的撑芯组件及设置在零件外侧的套筒组件，通过撑芯组件对零件进行径向支撑，通过套筒组件对零件轴向位置进行固定。
3.根据权利要求2所述的一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺，其特征在于：所述撑芯组件包括内支撑芯(7)、由内到外依次同轴套装在内支撑芯(7)上部的第一外支撑芯(8)、第二外支撑芯(9)以及同轴套装在内支撑芯(7)下部的第三外支撑芯(10)，其中第一外支撑芯(8)的内表面与内支撑芯(7)的上部外表面之间以及第一外支撑芯(8)的外表面与第二外支撑芯(9)的内表面之间均为无间隙接触，且第一外支撑芯(8)的外表面呈倒锥形，第二外支撑芯(9)的外表面呈直筒形，零件上第一直筒段(100)的内表面与第二外支撑芯(9)的外表面无间隙接触；第三外支撑芯(10)的顶端与第二外支撑芯(9)的底端无间隙接触，且第三外支撑芯(10)的外表面套装在其上的零件内表面随形设置。
4.根据权利要求3所述的一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺，其特征在于：内支撑芯(7)的中部加工有定位台阶(11)，且所述定位台阶(11)的顶面与第三外支撑芯(10)的顶面位于同一水平面。
5.根据权利要求3或4所述的一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺，其特征在于：所述内支撑芯(7)为一体壳形结构。
6.根据权利要求5所述的一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺，其特征在于：所述套筒组件包括由上到下依次套装在零件外部的第一外套筒(12)、第二外套筒(13)及第三外套筒(14)，其中第一外套筒(12)的内壁与零件的第一直筒段(100)外壁和第一过渡圆角(101)外壁随形设置，第二外套筒(13)的内壁与零件的锥筒段(102)外壁随形设置，第三外套筒(14)的内壁与零件的第二过渡圆角(103)外壁和第二直筒段(104)外壁随形设置。
7.根据权利要求6所述的一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺，其特征在于：每相临两个外套筒之间的间隙为2mm。
CN202010448167.XA 2020-05-25 2020-05-25 一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺 Active CN111687593B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010448167.XA CN111687593B (zh) 2020-05-25 2020-05-25 一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010448167.XA CN111687593B (zh) 2020-05-25 2020-05-25 一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN111687593A true CN111687593A (zh) 2020-09-22
CN111687593B CN111687593B (zh) 2022-07-22

Family

ID=72478158

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202010448167.XA Active CN111687593B (zh) 2020-05-25 2020-05-25 一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN111687593B (zh)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112474985A (zh) * 2020-12-16 2021-03-12 北京航星机器制造有限公司 带筋蒙皮的成形模具和成形方法
CN112792200A (zh) * 2020-12-28 2021-05-14 航天海鹰(哈尔滨)钛业有限公司 一种变曲率蒙皮类钣金件热压成形方法
CN112846833A (zh) * 2021-02-02 2021-05-28 苏州华智诚精工科技有限公司 一种高端手机治具的核心组件型腔cnc精修方法
CN113199201A (zh) * 2021-04-25 2021-08-03 中国石油天然气集团有限公司 修复三通主管对接环焊缝缺陷的套筒及加工、修复方法

Citations (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5884618A (ja) * 1981-11-16 1983-05-20 Aisin Warner Ltd ４重折ボス部付環状フランジ板の製造方法
JPH0235223A (ja) * 1988-07-25 1990-02-05 Nippon Seiko Kk 自在継手および自在継手用フォークの製造方法
CN102784850A (zh) * 2012-08-21 2012-11-21 武汉钢铁(集团)公司 热冲压成形曲边坯料的定位方法
CN103599981A (zh) * 2013-11-08 2014-02-26 中航飞机股份有限公司西安飞机分公司 一种t形三通管拉深成形方法
CN104364027A (zh) * 2012-05-29 2015-02-18 杰富意钢铁株式会社 异径管状零件的制造方法及成形模具
JPWO2013145229A1 (ja) * 2012-03-29 2015-08-03 アイシン高丘株式会社 金属加工方法及びそれによる金属加工品
CN105618580A (zh) * 2016-01-12 2016-06-01 宁波远景汽车零部件有限公司 一种防篡位冷冲压拉延模
CN106112388A (zh) * 2016-06-17 2016-11-16 航天材料及工艺研究所 一种变截面筒形壳体的整体超塑成形方法
CN107855395A (zh) * 2017-12-07 2018-03-30 北京星航机电装备有限公司 一种钛合金盒形零件热拉深装置
CN207681326U (zh) * 2017-10-30 2018-08-03 北京普惠三航科技有限公司 一种钛合金板材热压成形模具
CN108906960A (zh) * 2018-06-22 2018-11-30 西安飞机工业（集团）有限责任公司 一种细长板制角材零件橡皮囊成形方法
CN109570359A (zh) * 2018-12-18 2019-04-05 安徽江淮汽车集团股份有限公司 拉延凸模、拉延模具及拉延工艺
CN110479843A (zh) * 2019-09-23 2019-11-22 北京航星机器制造有限公司 一种半球形构件的成形模具及多道次成形方法

Patent Citations (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5884618A (ja) * 1981-11-16 1983-05-20 Aisin Warner Ltd ４重折ボス部付環状フランジ板の製造方法
JPH0235223A (ja) * 1988-07-25 1990-02-05 Nippon Seiko Kk 自在継手および自在継手用フォークの製造方法
JPWO2013145229A1 (ja) * 2012-03-29 2015-08-03 アイシン高丘株式会社 金属加工方法及びそれによる金属加工品
CN104364027A (zh) * 2012-05-29 2015-02-18 杰富意钢铁株式会社 异径管状零件的制造方法及成形模具
CN102784850A (zh) * 2012-08-21 2012-11-21 武汉钢铁(集团)公司 热冲压成形曲边坯料的定位方法
CN103599981A (zh) * 2013-11-08 2014-02-26 中航飞机股份有限公司西安飞机分公司 一种t形三通管拉深成形方法
CN105618580A (zh) * 2016-01-12 2016-06-01 宁波远景汽车零部件有限公司 一种防篡位冷冲压拉延模
CN106112388A (zh) * 2016-06-17 2016-11-16 航天材料及工艺研究所 一种变截面筒形壳体的整体超塑成形方法
CN207681326U (zh) * 2017-10-30 2018-08-03 北京普惠三航科技有限公司 一种钛合金板材热压成形模具
CN107855395A (zh) * 2017-12-07 2018-03-30 北京星航机电装备有限公司 一种钛合金盒形零件热拉深装置
CN108906960A (zh) * 2018-06-22 2018-11-30 西安飞机工业（集团）有限责任公司 一种细长板制角材零件橡皮囊成形方法
CN109570359A (zh) * 2018-12-18 2019-04-05 安徽江淮汽车集团股份有限公司 拉延凸模、拉延模具及拉延工艺
CN110479843A (zh) * 2019-09-23 2019-11-22 北京航星机器制造有限公司 一种半球形构件的成形模具及多道次成形方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
汽车运输职工教育研究会: "《汽车维修钣金工中级技术培训教材》", 31 December 1997 *

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112474985A (zh) * 2020-12-16 2021-03-12 北京航星机器制造有限公司 带筋蒙皮的成形模具和成形方法
CN112792200A (zh) * 2020-12-28 2021-05-14 航天海鹰(哈尔滨)钛业有限公司 一种变曲率蒙皮类钣金件热压成形方法
CN112846833A (zh) * 2021-02-02 2021-05-28 苏州华智诚精工科技有限公司 一种高端手机治具的核心组件型腔cnc精修方法
CN112846833B (zh) * 2021-02-02 2022-02-22 苏州华智诚精工科技有限公司 一种手机治具的核心组件型腔cnc精修方法
CN113199201A (zh) * 2021-04-25 2021-08-03 中国石油天然气集团有限公司 修复三通主管对接环焊缝缺陷的套筒及加工、修复方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN111687593B (zh) 2022-07-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN111687593B (zh) 一种钛合金变曲率回转体结构钣金件成型工艺
CN106938285B (zh) 一种不锈钢方管的制造方法
CN110977170A (zh) 一种薄壁机匣集气罩结构电子束焊接方法
CN107282892A (zh) 一种铝合金铸件的3d打印砂芯造型方法
CN102029503A (zh) 一种直锥不锈钢罐体成型方法
CN108941321B (zh) 一种梁类零部件的冲压模具制作方法
CN106734881A (zh) 一种防止精铸机匣蜡模变形的方法
CN110883540A (zh) 一种发动机薄壁喷管壳体焊接装配工艺
EP1712742B1 (en) Method of manufacturing a duct for a gas turbine engine
CN104822489A (zh) 涡轮叶片的制造方法和制造装置
CN114074170B (zh) 一种航空发动机叶片精锻件终锻模的优化设计方法
CN111702376B (zh) 航空散热器焊接后保证多接口尺寸的控制方法
CN106392501B (zh) 一种流线型薄壁金属支板的加工方法
CN107812870B (zh) 一种锻造叶片预锻制坯件的制造方法
CN107096890B (zh) 一种等厚型面分体铸造的超塑成形/扩散连接成形模具及其制备方法
CN104646875A (zh) 一种5m级弱刚性超长贮箱的形位尺寸控制方法
CN105817620A (zh) 一种模型的3d打印免装配制造方法
CN106555184B (zh) 一种积木式螺杆的修复工艺
CN116037764A (zh) 一种用于飞机的321固溶不锈钢防磨板的工艺成形方法
CN207205183U (zh) 一种等厚型面分体铸造的超塑成形/扩散连接成形模具
CN110421077B (zh) 具有大角度薄壁扭曲窄深腔特征的构件的复合成形方法
CN112810203A (zh) 一种带折边大型锥形封头成型工艺及其寿命计算方法
CN109622778B (zh) 一种用于模具调试的型面补偿方法
CN106078092A (zh) 一种整体式进气道成型加工方法
CN104942135A (zh) Y型无缝三通压制工艺

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant