CN111659894B - 粉末高温合金棒材及盘件的制备方法 - Google Patents

粉末高温合金棒材及盘件的制备方法 Download PDF

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Abstract

本发明涉及材料加工制造领域，公开了一种粉末高温合金棒材及盘件的制备方法，所述方法包括：S1、对热等静压后的棒坯在Tγ′以上进行退火处理，其中Tγ′为所述棒坯合金γ′相的全溶温度；S2、在Tγ′以上以自由锻方式进行两次镦拔，每次镦粗的变形量为20‑60％且拔回原长；S3、在Tγ′以下进行至少一次镦拔；S4、在Tγ′以下将棒坯锻造到最终尺寸。通过在全溶温度Tγ′以上进行高温镦拔，有效消除PPB，通过全溶温度Tγ′以下低温镦拔累积变形量，能够破碎非金属夹杂，提高探伤通过性；通过本发明的方法，棒材组织转变为双相细晶组织，具有较好的塑性，适于后期通过低成本热模锻造进行盘件大批量生产。

Description

粉末高温合金棒材及盘件的制备方法
技术领域
本发明涉及材料加工制造领域，具体地涉及粉末高温合金棒材及盘件的制备方法。
背景技术
粉末高温合金以其优异的耐温性、低偏析等优点，广泛的应用于航空发动机热端部件。
粉末高温合金在其制备过程中，一方面粉末颗粒表面氧元素富集形成一层含C、Ti、Al等的氧化物、碳化物等薄膜，这在后续热等静压过程中会阻碍元素成分的扩散，形成原始颗粒边界，即PPB。该边界是粉末高温合金常见的缺陷之一，对力学性能有重要的影响；另一方面在粉末颗粒中又不可避免的混有非金属夹杂，严重影响盘件疲劳寿命，也是粉末高温合金的常见缺陷之一。
在粉末冶金标准工艺过程中，为了消除原始颗粒边界，国内外开发了多种工艺，包括添加Hf、Ce等强碳化物形成元素，如CN102676881A；特殊热等静压工艺，如CN103551573A等技术；而针对非金属夹杂，则采用高挤压比开坯的方式来破碎非金属夹杂，后期采用等温锻造技术来确保盘件成型，整个制备过程成本较高，影响了合金的推广使用。
因此，现有技术中，高性能盘件通常采用粉末冶金+热等静压+挤压开坯+等温锻造来制备。其中挤压开坯、等温锻造对设备的依赖非常的巨大，进行大规模生产的时候，往往有产量瓶颈的问题，因此急需开发一种低成本的粉末高温合金热加工工艺。
发明内容
本发明的目的是为了克服现有技术存在的成本较高的问题，提供一种粉末高温合金棒材的制备方法，能够在保证性能的情况下大幅度的减低盘件的成本。
为了实现上述目的，本发明一方面提供一种粉末高温合金棒材的制备方法，其中，所述方法包括：
S1、对热等静压后的棒坯在Tγ′以上进行退火处理，其中Tγ′为所述棒坯的全溶温度；
S2、在Tγ′以上以自由锻方式进行两次镦拔，每次镦粗的变形量为20-60％且拔回原长；
S3、在Tγ′以下进行至少一次镦拔；
S4、在Tγ′以下将棒坯锻造到最终尺寸。
优选地，步骤S1中，对热等静压后的棒坯在Tγ′+ΔT1进行退火处理，ΔT1为20-60℃。
优选地，步骤S2中，在Tγ′+ΔT2以自由锻方式进行两次镦拔，ΔT2为10-30℃，优选地，在Tγ′+ΔT2保温4-6h后进行镦拔，每次镦粗的变形量为20-60％，然后拔回原长。
优选地，步骤S3中，依次在Tγ′-ΔT3、Tγ′-ΔT4、Tγ′-ΔT5各进行至少一次镦拔，其中，ΔT3为10-30℃，ΔT4为40-60℃，ΔT5为80-100℃，优选地，在Tγ′-ΔT3、Tγ′-ΔT4、Tγ′-ΔT5各保温2-6h后进行镦拔。
优选地，步骤S3中，依次在Tγ′-ΔT3、Tγ′-ΔT4、Tγ′-ΔT5各进行一到两次镦拔，每次镦粗的变形量为20-60％，优选地，镦粗变形量为25-40％，然后拔回原长。
优选地，步骤S4中，在Tγ′-ΔT6将棒坯锻造到最终尺寸，ΔT6为10-100℃，优选地，40-60℃，优选地，采用自由锻和径锻组合开坯的方式进行所述锻造。
优选地，步骤S1中，退火保温6-32h。
本发明还提供一种粉末高温合金盘件的制备方法，其中，所述方法包括：
S10：采用本发明上述的方法制备所述棒材；
S20：对所述棒材在Tγ′以下进行热模锻造以得到盘件。
优选地，在步骤S20中，对所述棒材在Tγ′-ΔT7进行热模锻造，其中ΔT7为10-100℃，优选地，ΔT7为40-60℃。
优选地，在步骤S20中，热模锻造的应变速率为常规工程应变速率。
通过上述技术方案，通过在全溶温度Tγ′以上进行高温镦拔，有效消除PPB，通过全溶温度Tγ′以下低温镦拔累积变形量，能够破碎非金属夹杂，提高探伤通过性；通过本发明的方法，棒材组织转变为双相细晶组织，具有较好的塑性，适于后期通过低成本热模锻造进行盘件大批量生产。
附图说明
图1是根据本发明的方法的实施例1在热等静压后的金相组织；
图2a是根据本发明的方法的实施例1在1140℃镦拔后的金相组织，可以看出PPB被大量消除；
图2b是根据本发明的方法的实施例1在1110℃镦拔后的金相组织，可以看出在晶界处发生双相细晶组织转变；
图2c是根据本发明的方法的实施例1在1060℃镦拔后的金相组织，可以看出已经发生了大面积的组织转变；
图2d是根据本发明的方法的实施例1在1020℃镦拔后的金相组织，可以看出棒材晶粒转变成双相细晶晶粒，PPB基本消除；
图3是根据本发明的方法的实施例1锻造到最终尺寸的棒材的金相组织；
图4是根据本发明的方法的实施例1中非金属夹杂在低温镦拔后有效破碎，采用高分辨率三维X射线显微镜(型号：ZeissXradia 510Versa)；
图5a是实施例1热模锻造的盘件实物图；
图5b是实施例1的盘件成品图。
具体实施方式
以下结合附图对本发明的具体实施方式进行详细说明。应当理解的是，此处所描述的具体实施方式仅用于说明和解释本发明，并不用于限制本发明。
在本发明中，在未作相反说明的情况下，使用的方位词如“上、下、左、右”通常是指参考附图所示的上、下、左、右；“内、外”是指相对于各部件本身的轮廓的内、外。下面将参考附图并结合实施方式来详细说明本发明。
根据本发明的一个方面，提供一种粉末高温合金棒材的制备方法，其中，所述方法包括：
S1、对热等静压后的棒坯在Tγ′以上进行退火处理，其中Tγ′为所述棒坯的全溶温度；
S2、在Tγ′以上以自由锻方式进行两次镦拔，每次镦拔的变形量为20-60％且拔回原长；
S3、在Tγ′以下进行至少一次镦拔；
S4、在Tγ′以下将棒坯锻造到最终尺寸。
通过在全溶温度Tγ′以上进行高温镦拔，可以有效消除PPB。通过全溶温度Tγ′以下低温镦拔累积变形量，能够破碎非金属夹杂，提高探伤通过性；通过本发明的方法，棒材组织转变为双相细晶组织，具有较好的塑性，适于后期通过低成本热模锻造进行盘件大批量生产。
优选地，为在晶粒内部和边界上形成粗大的γ′相，从而形成弯曲晶界，以有效提高合金的热加工塑性，步骤S1中，对热等静压后的棒坯在Tγ′+ΔT1进行退火处理，ΔT1为20-60℃。另外，步骤S1中，可以退火保温6-32h。
另外，可以选择适当的温度进行高温镦拔(即步骤S2)，以消除PPB。具体的，步骤S2中，可以在Tγ′+ΔT2以自由锻方式进行两次镦拔，ΔT2为10-30℃。优选地，在Tγ′+ΔT2保温4-6h后进行镦拔，每次镦粗的变形量为20-60％，然后拔回原长。
在低温镦拔(即步骤S3)中，可以选择适当的温度，并可以采用阶梯降低温度的方式进行。优选地，步骤S3中，依次在Tγ′-ΔT3、Tγ′-ΔT4、Tγ′-ΔT5各进行至少一次镦拔，其中，ΔT3为10-30℃，ΔT4为40-60℃，ΔT5为80-100℃。另外，为确保镦拔的温度，优选地，在Tγ′-ΔT3、Tγ′-ΔT4、Tγ′-ΔT5各保温2-6h后进行镦拔。
其中，在Tγ′-ΔT3、Tγ′-ΔT4、Tγ′-ΔT5的各个温度，可以分别进行一次或多次镦拔，具体可以根据需要设置。优选地，步骤S3中，依次在Tγ′-ΔT3、Tγ′-ΔT4、Tγ′-ΔT5各进行一到两次镦拔，每次镦粗的变形量为20-60％，优选地，镦粗变形量为25-40％，然后拔回原长。
其中，在镦拔过程中，如果出现裂纹，可以在热打磨后继续进行。
步骤S4中，可以选择适当的温度进行锻造，例如在Tγ′-ΔT6将棒坯锻造到最终尺寸，ΔT6为10-100℃，优选地，40-60℃。其中，在锻造到最终尺寸的过程中，可以采用适当的锻造方式，优选地，采用自由锻和径锻组合开坯的方式进行所述锻造。具体的，可以先进行自由锻，在棒材直径达到预定尺寸(例如300mm以下)后使用径锻。
其中，随着镦拔温度的降低，合金基体强度快速上升，相对于非金属杂质的比强度提高，在多次镦拔累积变形的过程中，逐渐将非金属夹杂破碎，如图4所示，下文的实施例1在步骤S4之后，采用高分辨率三维X射线显微镜，对预制非金属夹杂进行了三维观察(图4中a至c分别为同一非金属夹杂在正交的三个平面的照片)，非金属夹杂有效破碎，相对于传统的挤压开坯，本发明通过自由锻开坯可以有更多变形量/温度的组合搭配来实现非金属夹杂的破碎。
本发明的方法，适于各种粉末高温合金，例如FGH96或FGH98等。
另外，本发明的各个镦拔、自由锻操作，可以采用适当的设备，例如均可以采用快锻机进行。
根据本发明的另一方面，提供一种粉末高温合金盘件的制备方法，其中，所述方法包括：
S10：采用本发明上述的方法制备所述棒材；
S20：对所述棒材在Tγ′以下进行热模锻造以得到盘件。
其中，在通过步骤S10制备棒材后，可以对棒材进行精加工(例如精车)、磨光，以便进行探伤。
在步骤S20中，可以采用适当的温度进行热模锻造，优选地，对所述棒材在Tγ′-ΔT7进行热模锻造，其中ΔT7为10-100℃，优选地，ΔT7为40-60℃。
通过本发明的方法获得的棒材，已经具有良好的塑性，可以承受更高的应变速率。优选地，在步骤S20中，热模锻造的应变速率为常规工程应变速率，例如，应变速率范围为0.01S-1到0.1S-1。
在获得盘件后，可以进行标准热处理，以获得所需性能的盘件。
下面通过实施例说明本发明的方法。
实施例1
制备FGH96合金的棒材，其中，FGH96合金的Tγ′为1120℃。
首先，在步骤S1中，通过热等静压(1180℃/130MPa/4h)制备直径Ф450mm，长度1500mm的棒材，棒材组织如图1；随后对棒材在1160℃(Tγ′+ΔT1)保温8小时，并梯度炉冷处理。
在步骤S2中，将棒材加热到1140℃(Tγ′+ΔT2)，保温6小时，第一次镦粗到750mm，回炉保温6小时后八角拔长到500×500mm，长度约1150mm，回炉保温6小时后第二次镦粗到750mm，回炉保温6小时后八角拔长到500×500mm，长度约1150mm，棒材组织如图2a所示。
在步骤S3中，将棒材加热到1110℃(Tγ′-ΔT3)，保温6小时，然后镦粗到750mm；回炉保温6小时，然后八角拔长到500×500mm，长度约1150mm，棒材组织如图2b所示；回炉降温到1060℃(Tγ′-ΔT4)，保温6小时，然后镦粗到750mm，回炉保温6小时，然后八角拔长到500×500mm，长度约1150mm，棒材组织如图2c所示；回炉降温到1020℃(Tγ′-ΔT5)，保温6小时，然后镦粗到750mm，回炉保温6小时，然后八角拔长到500×500mm，长度约1150mm，棒材组织如图2d所示。
在步骤S4中，棒材在1060℃(Tγ′-ΔT6)保温6小时，先用快锻机八角拔长到440×440mm，回炉保温6小时，继续用快锻机八角拔长到390mm×390mm，回炉保温6小时，继续用快锻机八角拔长到340mm×340mm，回炉保温4小时，用径锻机拔长到Ф290mm，长度约3600mm，棒材组织如图3所示。
将步骤S1-S4获得的棒材制备为盘件。
在步骤S20中，以Ф280mm，长度540mm尺寸进行下料，在1060℃(Tγ′-ΔT7)保温4小时；使用常规热作模具，以20mm/s的速度镦粗到350mm，然后回炉保温4小时；使用常规热作模具，以10mm/s的速度镦粗到180mm，然后常规空冷；在1060℃保温4小时，使用热模锻造模具进行一火模锻，以5mm/s的速度压制获得轮缘厚72mm的全尺寸盘件，锻造完成进行常规冷却，如图5a和图5b所示，最终盘件没有裂纹，外观平整。
随后，可以对盘件进行标准热处理，例如固溶1120℃×2h，快速冷却；时效：760℃×16h，空冷；按照HB/Z34进行分区探伤，验收标准Ф0.4-15db；非金属夹杂受到有效的破碎，探伤通过性提高。
通过对标准热处理后的盘件解剖，盘件低倍组织均匀，各项力学性能满足要求。
以上结合附图详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于此。在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型。本发明包括各个具体技术特征以任何合适的方式进行组合。为了避免不必要的重复，本发明对各种可能的组合方式不再另行说明。但这些简单变型和组合同样应当视为本发明所公开的内容，均属于本发明的保护范围。

Claims (12)

1.一种粉末高温合金棒材的制备方法，其特征在于，所述方法包括：
S1、对热等静压后的棒坯在Tγ′以上进行退火处理，其中Tγ′为所述棒坯合金γ′相的全溶温度；
S2、在Tγ′以上以自由锻方式进行两次镦拔，每次镦拔的变形量为20-60%且拔回原长；
S3、在Tγ′以下进行至少一次镦拔；
S4、在Tγ′以下将棒坯锻造到最终尺寸，
其中，步骤S3中，依次在Tγ′-ΔT3、Tγ′-ΔT4、Tγ′-ΔT5各进行至少一次镦拔，其中，ΔT3为10-30℃，ΔT4为40-60℃，ΔT5为80-100℃，在Tγ′-ΔT3、Tγ′-ΔT4、Tγ′-ΔT5各保温2-6h后进行镦拔。
2.根据权利要求1所述的粉末高温合金棒材的制备方法，其特征在于，步骤S1中，对热等静压后的棒坯在Tγ′+ΔT1进行退火处理，ΔT1为20-60℃。
3.根据权利要求1所述的粉末高温合金棒材的制备方法，其特征在于，步骤S2中，在Tγ′+ΔT2以自由锻方式进行两次镦拔，ΔT2为10-30℃。
4.根据权利要求3所述的粉末高温合金棒材的制备方法，其特征在于，在Tγ′+ΔT2保温4-6h后进行镦拔，每次镦粗的变形量为20-60%，然后拔回原长。
5.根据权利要求1所述的粉末高温合金棒材的制备方法，其特征在于，步骤S3中，依次在Tγ′-ΔT3、Tγ′-ΔT4、Tγ′-ΔT5各进行一到两次镦拔，每次镦粗的变形量为20-60%，然后拔回原长。
6.根据权利要求5所述的粉末高温合金棒材的制备方法，其特征在于，步骤S3中，每次镦粗的变形量为25-40%。
7.根据权利要求1所述的粉末高温合金棒材的制备方法，其特征在于，步骤S4中，在Tγ′-ΔT6将棒坯锻造到最终尺寸，ΔT6为10-100℃。
8.根据权利要求7所述的粉末高温合金棒材的制备方法，其特征在于，步骤S4中，采用自由锻和径锻组合开坯的方式进行所述锻造。
9.根据权利要求1-8中任意一项所述的粉末高温合金棒材的制备方法，其特征在于，步骤S1中，退火保温6-32h。
10.一种粉末高温合金盘件的制备方法，其特征在于，所述方法包括：
S10：采用权利要求1-9中任意一项所述的方法制备所述棒材；
S20：对所述棒材在Tγ′以下进行热模锻造以得到盘件。
11.根据权利要求10所述的粉末高温合金盘件的制备方法，其特征在于，在步骤S20中，对所述棒材在Tγ′-ΔT7进行热模锻造，其中ΔT7为10-100℃。
12.根据权利要求11所述的粉末高温合金盘件的制备方法，其特征在于，在步骤S20中，热模锻造的应变速率为0.01S-1到0.1S-1。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113343516A (zh) * 2021-05-14 2021-09-03 华中科技大学 消除粉末高温合金ppb临界变形量和挤压工艺参数确定方法
CN117696805A (zh) * 2023-12-27 2024-03-15 北京钢研高纳科技股份有限公司 Ti3Al合金细棒材及其制备方法

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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102615284B (zh) * 2012-04-26 2013-11-27 西北工业大学 双组织涡轮盘的制造方法
US10487384B2 (en) * 2013-07-17 2019-11-26 Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Ni-based alloy product and method for producing same, and Ni-based alloy member and method for producing same
CN104801645B (zh) * 2015-05-12 2017-01-25 无锡派克新材料科技股份有限公司 一种gh3617m高温合金锻件的锻造方法
CN108453202A (zh) * 2018-02-13 2018-08-28 无锡宏达重工股份有限公司 一种大型船用轴系锻件制造的制造工艺
CN110373620B (zh) * 2019-09-03 2020-11-03 钢铁研究总院 一种改善高γ′相体积分数镍基沉淀强化型高温合金热加工性能的方法
CN111187946B (zh) * 2020-03-02 2021-11-16 北京钢研高纳科技股份有限公司 一种高铝含量的镍基变形高温合金及制备方法
CN111235434B (zh) * 2020-03-02 2021-07-30 北京钢研高纳科技股份有限公司 一种高温使用的镍基变形高温合金轮盘锻件的制备方法

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