CN111622843A - 燃气轮机的运行方法以及燃气轮机 - Google Patents

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Abstract

本发明的目的在于，有效地抑制在每次燃气轮机的启动停止时状态变化的旋转失速。一种燃气轮机，其由压缩机(1)、燃烧器(2)、涡轮(3)、发电机(4)、以及控制装置(18)构成，压缩机具有抽气阀(14)、入口导向叶片(15)、以及位于压缩机最后一级的多个车厢抽气阀(16)，根据作为状态参数的压缩机金属温度，将叶片振动应力值作为指标，进行作为控制参数的抽气阀的开度、入口导向叶片的开度、以及车厢抽气阀的开放数中的至少一个的控制。

Description

燃气轮机的运行方法以及燃气轮机
技术领域
本发明涉及燃气轮机的运行方法以及燃气轮机，尤其涉及燃气轮机的启动或者停止时的压缩机控制。
背景技术
作为防止燃气轮机的旋转失速的现有方法，例如，提出了专利文献1、专利文献2所记载的方法。专利文献1记载了一种启动涡轮的方法，包括如下步骤：关闭1个以上的抽气阀而使旋转失速域转换到更高速的旋转速度；在到旋转失速域外的位置之前部分地开放入口导向叶片；在打开1个以上抽气阀的同时部分地闭锁入口导向叶片使多个动叶穿过旋转失速域。
专利文献2中记载了如下的燃气轮机的启动方法，该燃气轮机具备：抽气流路，其将从压缩机的抽气室抽出的压缩空气作为冷却空气供给到涡轮；排气流路，其将抽气流路的压缩空气排出到涡轮排气系统；以及排气阀，其设置于排气流路，在上述燃气轮机中，在燃气轮机的启动状态到达产生旋转失速的区域之前，开放设置于经由抽气流路(第三抽气流路)而与压缩机的最高压侧的抽气室(第三抽气室)连通的排气流路(第三排气流路)的排气阀(第三排气阀)，并将从第三抽气室抽出并在第三抽气流路流动的压缩空气通过第三排气流路排出到涡轮排气系统。并记载了如下内容：根据该启动方法，动叶的负荷变小而抑制旋转失速的产生，从而能够改善燃气轮机的启动特性。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2008－281001号公报
专利文献2：日本特开2017－89414号公报
在燃气轮机压缩机中，由于产生旋转失速而引起叶片振动应力的增加。在避免、抑制旋转失速的情况下，对于抽气阀、入口导向叶片(以下称为IGV)，进行了根据运行速度、转速预先设定的控制。
但是，以上述的专利文献为代表的控制不能对于根据运行条件每次改变的旋转失速的大小进行有效的控制。
发明内容
对此，本发明的目的在于有效地抑制在每次燃气轮机的启动停止时状态变化的旋转失速。
为了解决上述目的，本发明采用技术方案所记载的结构。
例如，本发明的燃气轮机的运行方法的特征在于，上述燃气轮机具备压缩机、燃烧器、涡轮以及发电机，上述压缩机具有抽气阀、多个入口导向叶片以及多个车厢抽气阀，在上述燃气轮机的运行方法中，根据作为燃气轮机的状态参数的压缩机金属温度，将压缩机的叶片振动应力值作为指标，进行作为控制参数的上述抽气阀的开度、上述入口导向叶片的开度、以及上述车厢抽气阀的开放数中的至少一个的控制。
另外，例如，本发明的燃气轮机的特征在于，具备压缩机、燃烧器、涡轮、发电机以及控制装置，上述压缩机具有抽气阀、多个入口导向叶片以及多个车厢抽气阀，上述控制装置根据燃气轮机的状态参数，进行作为燃气轮机的控制参数的上述抽气阀的开度、上述入口导向叶片的开度、以及上述车厢抽气阀的开放数中的至少一个的控制，该燃气轮机的状态参数至少包括压缩机金属温度。
发明效果
根据本发明的燃气轮机控制方法，在燃气轮机的启动或者停止中，从燃气轮机读取与旋转失速的状态有关系的状态参数，并根据上述状态参数，进行作为控制参数的抽气阀的开度、入口导向叶片的开度、以及车厢抽气阀的开放数中的至少一个的控制，调整流入压缩机以及/或者从压缩机排出的空气量，从而能够抑制旋转失速。
附图说明
图1是作为本发明的第一实施例的燃气轮机的示意图。
图2是表示本发明的第一实施例的控制装置中的流程的示意图。
图3是表示本发明的第一实施例的压缩机金属温度、入口导向叶片开度、以及叶片振动应力之间的关系性的示意图。
图4是表示本发明的第一实施例的金属温度与负荷率之间的关系性的示意图。
图5是表示本发明的第一实施例的控制装置中的S3的第一例的示意图。
图6是表示本发明的第一实施例的控制装置中的S3的具体控制的示意图。
图7是表示本发明的第一实施例的控制装置中的S3的第二例(S3’)的示意图。
图8是表示本发明的第二实施例中的车厢抽气阀的控制的示意图。
附图标记说明
1…压缩机，2…燃烧器，3…涡轮，4…发电机，5…转子，6…压缩机外壳，7…压缩机静叶，8…压缩机动叶，9…抽气流路，10、11…排气流路，12…排气室，13a、13b…支管，14a、14b…抽气阀，15…入口导向叶片，16…车厢抽气阀，17…工作流体，18…控制装置，20…压缩机外壳金属温度传感器，21…压缩机转子金属温度传感器，22…燃气轮机运行数据检测部。
具体实施方式
＜实施例1＞
图1是本发明的实施例1的燃气轮机的示意图。
实施例1的燃气轮机具有：大致圆环形状的压缩机1，其压缩空气；燃烧器2，其设置于压缩机下游侧，且混合压缩机排出空气和燃料来生成燃烧气体；大致圆环形状的涡轮3，其将燃烧气体的能量转换为旋转动力；发电机4以及控制装置18，它们将涡轮的旋转动力转换为电能。
转子5可旋转地支承于连通压缩机1和涡轮3的大致中心部的位置，将发电机4与压缩机1以及涡轮3连接。压缩机1具备压缩机外壳6、安装于上述压缩机外壳6的轴向上游入口的多个入口导向叶片15(IGV)、多级安装于压缩机外壳6的内周的压缩机静叶7、多级安装于转子外周的压缩机动叶8、抽出上述压缩机1内部的压缩空气的一部分的抽气流路9、以及沿上述压缩机最后一级的周向设置且具有开闭阀的多个车厢抽气阀16。
抽气流路9具有调整抽气空气的排气量的抽气阀14(14a、14b)、以及在抽气阀下游使抽气空气分支而将一部分排出到排气流路10的支管13(13a、13b)，并且，连接压缩机1和涡轮3。排气流路10经由支管13(13a、13b)而与抽气流路9连接，另外，与排气室12连接。排气流路11经由车厢抽气阀16而连接压缩机1和排气室12。
另外，在压缩机外壳6设置有用于在高压侧～低压侧的段测定最低的一个压缩机金属温度的压缩机外壳金属温度传感器20，在转子5安装有测定压缩机转子金属温度的压缩机转子金属温度传感器21。在本实施例中，压缩机金属温度是压缩机外壳金属温度和/或压缩机转子金属温度。
另外，在发电机4组装有燃气轮机运行数据检测部22。
控制装置18获取来自测定压缩机金属温度的测定传感器的压缩机金属温度数据(压缩机外壳金属温度、压缩机转子金属温度)、和/或能够从发电机获取的燃气轮机运行数据(燃气轮机负荷率、燃气轮机的负荷运行时间、燃气轮机的停止时间)作为燃气轮机的状态参数，根据上述状态参数来推断压缩机动叶/静叶的叶片振动应力值，将变更IGV开度、抽气阀开度或者车厢抽气阀开放数的控制指令作为燃气轮机的控制参数输出到IGV、抽气阀、车厢抽气阀。
在燃气轮机的启动或者停止时，由于压缩机1的额定设计流量和工作流体17流量的不匹配，对压缩机动叶8以及压缩机静叶7施加过大的负荷。其结果是，工作流体17与压缩机静叶7以及压缩机动叶8剥离，从工作流体上游侧来看产生剥离涡旋沿大致周向传播的旋转失速。当产生旋转失速时，压缩机动叶8以及压缩机静叶7被激振，所以有可能导致叶片振动应力变得过大而发生破损。
对于产生的旋转失速而言，在压缩机外壳6的外壳金属温度或者压缩机内的转子金属温度不同的情况下，由于工作流体17的流动条件变化，所以即使是上述抽气阀14(14a、14b)的开度相同的条件，剥离涡旋的旋转速度、周向的剥离涡旋的数量、由剥离引起的压力变动振幅也变化。即，叶片振动应力随着旋转失速的大小而增大。
在燃气轮机的启动时或者停止时，通过打开抽气阀14(14a、14b)并关闭IGV15来减少压缩机内的压缩空气流量，从而减少旋转失速。
在本实施例的燃气轮机中，以减少由旋转失速的大小引起的叶片振动应力为目的，控制装置18的特征在于，获取来自压缩机外壳金属温度传感器20和/或压缩机转子金属温度传感器21的压缩机金属温度数据、及能够从燃气轮机运行数据检测部22获取的燃气轮机的负荷率、负荷运行时间、停止时间的数据作为状态参数，根据上述状态参数计算压缩机动叶/静叶的叶片振动应力预测值，将变更抽气阀开度、IGV开度、或者车厢抽气阀开放数的控制指令作为控制参数输出到抽气阀14(14a、14b)、IGV15或者车厢抽气阀16。
通过实时地检测状态参数并控制抽气阀开度、IGV开度、车厢抽气阀开放数等控制参数，能够控制、减少由于启动时、停止时的状态参数而复杂地变化的叶片振动应力，有效地减少旋转失速。
通过状态参数包括燃气轮机负荷率和/或负荷运行持续时间和/或停止时间，能够更正确地推断根据压缩机金属温度变化的压缩机内部的工作流体的状态，所以能够计算用于减少叶片振动应力的更高精度的抽气阀14(14a、14b)、IGV15及车厢抽气阀16的修正值。
另外，通过状态参数利用压缩机外壳金属温度和/或压缩机转子金属温度，能够比用于减少旋转失速的上述方法更高精度地控制抽气阀14(14a、14b)、IGV15及车厢抽气阀16。
此外，输入至控制装置18的状态参数不是必须采用特定的参数，也可以采用任意的组合。另外，也可以从发电机以外检测运行历史数据。另外，也可以新采用压缩机动叶或者压缩机静叶的温度、叶片振动应力这样的能够假定压缩机内的旋转失速状态的参数。
这里，第一级动叶/静叶中的叶片振动应力σ、状态参数、以及控制参数之间的关系性能够由以下的公式表示。
【数1】
Figure BDA0002321771120000051
Figure BDA0002321771120000052
：IGV开度(θ)的影响系数
Figure BDA0002321771120000053
：抽气阀开度(P)的影响系数
Figure BDA0002321771120000054
：车厢抽气阀开放数(n)的影响系数
Figure BDA0002321771120000055
：金属温度(T)的影响系数
σ1：在特定级的叶片产生的叶片振动应力值
σn：设计点处的叶片振动应力值
P：抽气阀开度(0＜P＜1)θ：IGV开度
n：车厢抽气阀开放数(0＜n＜4)
影响系数定义为某参数每变化1单位时的应力变化量。在本实施例中，定义了对特定级的叶片的振动应力给予影响的因素，能够通过工厂试验预先求出。
例如，在背侧产生工作流体的剥离的叶片中，有上述影响系数采取下述式2～式5的趋势的情况。
【数2】
Figure BDA0002321771120000061
【数3】
Figure BDA0002321771120000062
【数4】
Figure BDA0002321771120000063
【数5】
Figure BDA0002321771120000064
上述影响系数能够从振动应力的实测值通过使用回归分析的方法、使用田口法的正交表的方法等求出。
实际上，上述影响系数有可能不是线形，且不相互正交。因此，优选在尽可能多的条件下保存影响系数。
设计点处的应力σ_n是指作为阈值预先设定为低于叶片振动应力的允许值σ_m的应力值(式6)，优选在运行时以收敛到设计点处的应力的方式运行压缩机。
【数6】
σn1＜σm1…(6)
上述影响系数的参数中通过运用方法规定的金属温度难以控制。
由于在与设计点相同的金属温度条件(ΔT＝0)下的升速、降速的情况下以标准设定运行，所以可运行。但是，在与设计条件不同的温度，即状态参数超过阈值的情况下，叶片振动应力可能高于作为阈值的叶片振动应力允许值(式7)。
【数7】
Figure BDA0002321771120000071
因此，优选以压缩机金属温度的检测为起点进行抽气阀14(14a、14b)、IGV15、以及车厢抽气阀16中的至少一个的控制。
图2是控制装置18的具体流程。控制装置18具备如下流程：S1，获取检测到的状态参数；S2，比较从状态参数引用的叶片振动应力σTx和预先决定的叶片振动应力允许值σmx，在低于叶片振动应力允许值σmx的情况下使流程进入S1，在高于的情况下使流程进入后述的S3；S3，计算并判定IGV开度、抽气阀开度、车厢抽气阀开放数等控制参数；S4，将计算出的控制参数发送到各IGV、抽气阀、车厢抽气阀。
此外，S2中的叶片振动应力允许值也可以为对于叶片有可能破损的极限值进一步加上规定的裕度后的值。
在S1中，从压缩机外壳金属温度传感器20、压缩机转子金属温度传感器21、以及燃气轮机运行数据检测部22获取状态参数，并向S2发送数据。
在S2中，参照在S1中得到的状态参数和当前的控制参数的控制状态，计算叶片振动应力，判定计算出的叶片振动应力是否不超过叶片振动应力允许值。此外，判定所使用的公式也可以如式7那样主要使用温度的影响系数。在不超过的情况下使控制进入S1，在超过的情况下使控制进入S3。
作为S2的计算方法的概念，示出表示叶片振动应力与压缩机金属温度之间的关系性的图3。
图3是示出将特定的温度Tx下的叶片的振动应力与IGV的开度组合的图。如上述式1以及2所示那样，应力根据IGV开度不同，所以通过预先确定出影响因素的关系性，能够进行某温度下的应力的推断。此外，也能够对于抽气阀、车厢抽气阀计算相同的关系性。
另外，在S1以及S2中，也可以使用运行数据作为代替温度或者补充的状态参数。例如，图4示出压缩机金属温度与燃气轮机负荷率之间的关系性。
停止时的压缩机金属温度Tstop根据负荷率C的高度、负荷运行时间tc的长度而被确定。从停止经过恒定时间后启动时的金属温度Trestart根据停止时的金属温度和停止时间ts而被确定。
在停止时，负荷率C越高，另外负荷运行时间tc越长，则停止时的金属温度Tstop越高。在(再)启动时，除了上述负荷率的高度以及负荷运行时间的长度以外，停止时间ts越长，金属温度Trestart越低。通过考虑上述的关系性，能够与金属温度T近似地处理负荷率C。
在S3中，计算低于叶片振动应力的允许值这样的IGV开度、抽气阀开度、车厢抽气阀开放数，并判断是否可运行。
作为S3中的具体计算方法，有对于多个叶片振动应力，逐个地移动IGV开度(以下θ)、抽气阀开度(以下P)、车厢抽气阀开放数(以下n)中的一个的值进行计算的方法(图5)、以及计算最佳的参数以使σ1、σ2的最大值最小的方法(图7)。
作为在S3中参照多个叶片的振动应力的理由，考虑到在叶片产生的工作流体的剥离位置不同，影响系数变化。例如，在背侧产生工作流体的剥离的叶片中影响系数为式2～式5那样。另一方面，在腹侧产生工作流体的剥离的叶片中，如以下的式8～式11那样采取与式2～式5相反的趋势。
【数8】
Figure BDA0002321771120000081
【数9】
Figure BDA0002321771120000082
【数10】
Figure BDA0002321771120000083
【数11】
Figure BDA0002321771120000091
该情况下，在将第一级叶片的控制参数应用到第二级叶片时，有可能超过第二级叶片的叶片振动应力允许值。因此，优选计算在多级中叶片振动应力低于叶片振动应力允许值的值。
在S4中，根据S3的判定结果，将计算出的θ、P、n作为控制指令对于各IGV、抽气阀、车厢抽气阀发送。
图5是表示逐个地移动θ、P、n中的一个的值并确认的流程的图。具备：步骤S3-1，计算并判定R1的叶片振动应力σ1低于叶片振动应力允许值σm1这样的控制参数；步骤S3-2，计算并判定R2的叶片振动应力σ2低于叶片振动应力允许值σm2这样的控制参数；以及步骤S3-3，判定是否可运行。
S3-1具备：步骤S3-11，根据当前的温度下的参数或者之前刚接收到的参数来计算第一级动叶的叶片振动应力σ1；步骤S3-12，判定计算出的叶片振动应力是否低于允许值；步骤S3-13，做出利用可控制的参数不能将叶片振动应力收敛到允许值内的判断；以及步骤S3-14，使叶片振动应力的影响系数变化。
在S3-11中，输入在S2中计算出的数值或者从S3-3接收到的数值来计算叶片振动应力σ1。
在S3-12中，将通过S3-11或者后述的S3-14的循环计算出的θ、P、n代入式1，在计算出的叶片振动应力低于叶片振动应力允许值的情况下使流程进入S3-21，在高于叶片振动应力允许值的情况下使流程进入S3-13。
在S3-13中，在通过后述的S3-14变更了对于σ1的影响系数中影响最小的影响系数时，再次在S3-12中为否的情况下，判断为在可控制的θ、P、n的数值变更中不能低于叶片振动应力允许值，移至金属温度的冷却运行。
在S3-14中，根据预先求出的影响系数的关系性(式2～式5)，计算式1中的叶片振动应力变低这样的控制参数。此时，从对叶片振动应力的影响度较高的数值按顺序变更。在本实施例中，按n、P、θ的顺序变更数值。
作为表示实际的控制结果的例子，举出了图6所示那样的控制。
在抽气阀开度和转速的图中，通过控制参数来调整抽气阀开度的大小，在高转速的区域中考虑燃气轮机效率并降低抽气阀开度。在IGV开度和转速的图中，通过控制参数调整IGV开度的开闭时机、大小，在高转速的区域中考虑燃气轮机效率提高IGV开度。在车厢抽气阀开放数和转速的图中，通过控制参数来调整抽气阀开放数的数值，在高转速的区域中考虑燃气轮机效率并使车厢抽气阀开放数为0。
S3-2具备：步骤S3-21，使用从S3-12接收到的参数来计算第二级动叶的叶片振动应力σ2；步骤S3-22，判定计算出的叶片振动应力是否低于允许值；步骤S3-23，做出利用可控制的参数不能将叶片振动应力收敛到允许值内的判断；以及步骤S3-24，使叶片振动应力的影响系数变化。此外，省略与S3-1不同的步骤S3-24以外的步骤的说明。
在S3-24中，根据预先求出的影响系数的关系性(式8～式11)，计算叶片振动应力较低这样的控制参数。此时，从对叶片振动应力的影响度较高的数值按顺序变更。在本实施例的情况下，按θ、P、n的顺序变更数值。
此外，在如本实施例那样对于多级的叶片变更控制参数的情况下，要变化的参数在超过叶片振动应力允许值的级灵敏度较高，在不超过的级使灵敏度低的参数优先变化。另外，考虑GT效率，优选n在升速时为n＝0，仅在降速时进行控制。
S3-3是判定将从S3-22接收到的控制参数发送到S3-11并反复进行S3-1以及S3-2的循环，还是将计算为可运行的控制参数作为控制指令发送到IGV、抽气阀、车厢抽气阀的步骤。在紧前的S3-2中根据数值的变更判定是否产生S3-22的循环，未进行数值变更的情况是所有成为对象的级的叶片低于叶片振动应力允许值的情况，所以做出可运行的判断。
图7图示出定义f＝max(σ1,σ2)，通过优化计算来计算f的最大值为最小的θ、P、n的流程。
S3’具备：计算使f＝max(σ1,σ2)最小的θ、P、n的S’3-1、以及判定代入了计算出的控制参数的σ1、σ2是否低于叶片振动应力允许值的S’3-2。
S’3-1能够在计算设为目标函数的f＝max(σ1,σ2)的最小值时，使用共轭梯度法、通用算法等。另外，也能够在θ、P、n的控制值只采取几种模式这样的情况下，计算所有模式并采取f最小的组合。
S’3-2若为是，则判断为可运行，将控制参数切换为向IGV、抽气阀、车厢抽气阀的输出，若为否，则移至金属温度的冷却运行S’3-2。
上述流程能够实现比图5更安全的运行。
在S4中，在S3中判断为可运行的情况下，将在S3中计算出的控制参数作为控制指令向IGV、抽气阀、车厢抽气阀发送，在判断为不可运行的情况下发送移行至冷却运行的控制指令。
此外，可以在出现的可能性较高的运行条件，例如额定负荷跳闸、无负荷跳闸、HOT启动这样的条件中，预先决定最佳的θ、P、n。
另外，最好是在跳闸的情况下总是更新当前的θ、P、n，以便能够在突然跳闸时进行最佳运行。
通过以上所述，对于时刻变化的旋转失速的状态，进行计算IGV开度、抽气阀开度、车厢抽气阀开放数的适当的控制值并抑制叶片振动应力的控制，从而能够抑制旋转失速。
此外，虽然仅记载第一级以及第二级叶片，但也可以考虑第三级以后的叶片。
＜实施例2＞
实施例2是在实施例1的机构中具备4个车厢抽气阀的燃气轮机。
在具有车厢抽气阀16且沿周向设置有多个的排气流路11中，能够通过变更周向的多个阀中打开的阀的数量来控制排气量。
在燃气轮机停止时打开的车厢抽气阀的位置也能够在周向上不均匀的打开，例如仅打开下半而上半闭止等。另外，车厢抽气阀也能够仅在外壳的下半等沿周向不均匀地安装。
图8示出沿周向设置有多个的具有车厢抽气阀16的排气流路11的具体运用例。在燃气轮机启动时，车厢抽气阀全闭以免效率降低，在停止时通常与启动时相比压缩机金属温度升高，所以例如打开一半的车厢抽气阀将工作流体17向排气室排出。
此时，打开的车厢抽气阀反而不是对角的位置，能够为在周向上产生压力偏差这样的打开方式。另外，打开的车厢抽气阀的位置，每回运行都能够为不同的车厢阀。通过旋转车厢抽气阀的开放对象，从而能够避免在启动、停止时仅特定的位置的开闭阀疲劳，能够延长抽气阀的更换频度。
在压缩机外壳的金属温度或者压缩机转子的金属温度较高的情况下，与较低的情况相比，在压缩机后段侧，工作气体根据来自转子以及外壳的热传递膨胀，所以有可能上游侧的工作气体的流动停滞而旋转失速增大，但在本实施例的燃气轮机中，通过向排气室12排出压缩机排出空气，能够期待抑制旋转失速增大的效果。
另外，通过在本机构中打开周向的一部分的阀，例如4个车厢抽气阀中相邻的2个阀，反而使压缩机排出空气的周向的压力分布不均匀，由此也能够期待防止旋转失速下的剥离旋涡增大的效果。
以上的实施例记载了实时检测状态参数进行控制的技术。另外，也可以包括如下的方法：通过事前实验等预先求出燃气轮机产生旋转失速的转速、压缩空气的压力等，燃气轮机启动，若到达产生旋转失速的转速、压缩空气的压力，则开放排气阀。
此外，本发明并不局限于上述的实施例，包含有各种变形例。例如，上述的实施例是为了容易理解地对本发明进行说明而详细说明的内容，不必局限于具备所说明的全部结构。另外，能够将某实施例的结构的一部分置换为其他的实施例的结构，另外，也能够对某实施例的结构添加其他的实施例的结构。另外，能够对于各实施例的结构的一部分进行其他的结构的追加、删除、替换。

Claims (11)

1.一种燃气轮机的运行方法，上述燃气轮机具备压缩机、燃烧器、涡轮以及发电机，上述压缩机具有抽气阀、多个入口导向叶片以及多个车厢抽气阀，
其特征在于，
根据燃气轮机的状态参数，进行作为燃气轮机的控制参数的上述抽气阀的开度、上述入口导向叶片的开度以及上述车厢抽气阀的开放数中的至少一个的控制，该燃气轮机的状态参数至少包括压缩机金属温度。
2.根据权利要求1所述的燃气轮机的运行方法，其特征在于，
根据上述燃气轮机的状态参数来预测上述压缩机的规定级的叶片的叶片振动应力值，并进行上述抽气阀的开度、上述入口导向叶片的开度以及上述车厢抽气阀的开放数中的至少一个的控制，以使得上述叶片振动应力值不超过叶片振动应力允许值。
3.根据权利要求1或者2所述的燃气轮机的运行方法，其特征在于，
上述压缩机金属温度是指压缩机外壳金属温度或者压缩机转子金属温度。
4.根据权利要求1或者2所述的燃气轮机的运行方法，其特征在于，
在上述状态参数超过阈值的情况下，上述控制参数为上述抽气阀的开度的情况下增大上述抽气阀的开度，上述控制参数为上述入口导向叶片的开度的情况下减小上述入口导向叶片的开度，上述控制参数为上述车厢抽气阀的开放数的情况下增加上述车厢抽气阀的开放数。
5.根据权利要求3所述的燃气轮机的运行方法，其特征在于，
在上述状态参数超过阈值的情况下，上述控制参数为上述抽气阀的开度的情况下增大上述抽气阀的开度，上述控制参数为上述入口导向叶片的开度的情况下减小上述入口导向叶片的开度，上述控制参数为上述车厢抽气阀的开放数的情况下增加上述车厢抽气阀的开放数。
6.根据权利要求2所述的燃气轮机的运行方法，其特征在于，
进行上述抽气阀的开度、上述入口导向叶片的开度以及上述车厢抽气阀的开放数中的至少一个的控制，以使得上述压缩机的规定的多级叶片中的每级叶片的叶片振动应力值不超过叶片振动应力允许值。
7.根据权利要求6所述的燃气轮机的运行方法，其特征在于，
上述规定的多级叶片是指第一级叶片以及第二级叶片，且使上述控制参数变化时的上述叶片振动应力值的变化在上述第一级叶片和上述第二级叶片中呈相反的趋势。
8.根据权利要求7所述的燃气轮机的运行方法，其特征在于，
上述燃气轮机的运行方法包括：
第一步骤，在该第一步骤中，根据上述状态参数，计算第一级叶片的叶片振动应力值低于叶片振动应力允许值这样的上述控制参数；
第二步骤，其接着上述第一步骤，在该第二步骤中，根据上述状态参数，计算上述第二级叶片的叶片振动应力值低于叶片振动应力允许值这样的上述控制参数；以及
第三步骤，在该第三步骤中，判定利用在上述第一步骤中计算出的控制参数进行控制时上述第二级叶片的叶片振动应力值是否低于叶片振动应力允许值，并判定利用在上述第二步骤中计算出的控制参数进行控制时上述第一级叶片的叶片振动应力值是否低于叶片振动应力允许值，
上述第一步骤包括：第一级叶片振动应力计算步骤，在该第一级叶片振动应力计算步骤中，计算上述第一级叶片的叶片振动应力值；第一级叶片振动应力判定步骤，在该第一级叶片振动应力判定步骤中，判定计算出的叶片振动应力值是否低于第一级叶片振动应力允许值；以及第一控制参数调整步骤，在该第一控制参数调整步骤中，在计算出的叶片振动应力值低于第一级叶片振动应力允许值的情况下移至上述第二步骤，在计算出的叶片振动应力值不低于第一级叶片振动应力允许值的情况下，变更数值以增加上述车厢抽气阀的开放数、变更数值以增大上述抽气阀的开度或者变更数值以减小上述入口导向叶片的开度，并移至上述第一级叶片振动应力判定步骤，
上述第二步骤具备：第二级叶片振动应力计算步骤，在该第二级叶片振动应力计算步骤中，使用在上述第一级叶片振动应力判定步骤中上述第一级叶片的叶片振动应力值低于叶片振动应力允许值的控制参数来计算第二级叶片的叶片振动应力值；第二级叶片振动应力判定步骤，在该第二级叶片振动应力判定步骤中，判定计算出的叶片振动应力值是否低于叶片振动应力允许值；以及第二控制参数调整步骤，在该第二控制参数调整步骤中，在计算出的叶片振动应力值低于叶片振动应力允许值的情况下移至上述第三步骤，在计算出的叶片振动应力值不低于叶片振动应力允许值的情况下，变更数值以减少上述车厢抽气阀的开放数、变更数值以减小上述抽气阀的开度或者变更数值以增大上述入口导向叶片的开度，并移至上述第二级叶片振动应力判定步骤，
在上述第三步骤中，判定在上述第二步骤中是否对控制参数进行了数值变更，在进行了变更的情况下进入上述第一步骤，在未进行变更的情况下，利用在上述第一级叶片振动应力判定步骤以及上述第二级叶片振动应力判定步骤中上述第一级叶片以及上述第二级叶片的叶片振动应力值低于叶片振动应力允许值的控制参数进行运行。
9.根据权利要求1所述的燃气轮机的运行方法，其特征在于，
上述车厢抽气阀设置有4个，在停止时将上述4个车厢抽气阀中相邻的2个阀旋转开放。
10.一种燃气轮机的运行方法，上述燃气轮机具备压缩机、燃烧器、涡轮以及发电机，上述压缩机具有抽气阀、多个入口导向叶片以及多个车厢抽气阀，
其特征在于，
在压缩机金属温度超过阈值的情况下，进行以下控制中的至少任意一个控制：增大上述抽气阀的开度、减小上述入口导向叶片的开度、以及增加上述车厢抽气阀的开放数。
11.一种燃气轮机，其特征在于，
上述燃气轮机具备压缩机、燃烧器、涡轮、发电机以及控制装置，上述压缩机具有抽气阀、多个入口导向叶片以及多个车厢抽气阀，
上述控制装置根据燃气轮机的状态参数，进行作为燃气轮机的控制参数的上述抽气阀的开度、上述入口导向叶片的开度、上述车厢抽气阀的开放数中的至少一个的控制，该燃气轮机的状态参数至少包括压缩机金属温度。
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Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11536205B2 (en) * 2020-03-31 2022-12-27 Rolls-Royce Plc Gas turbine engine operating schedules for optimizing ceramic matrix composite component life

Citations (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3994617A (en) * 1972-09-15 1976-11-30 The Bendix Corporation Control apparatus particularly for a plurality of compressor bleed valves of a gas turbine engine
JPS61171834A (ja) * 1985-01-25 1986-08-02 Hitachi Ltd タービンの運転制御方法、および複合サイクル原動機プラント
EP0889212A2 (en) * 1997-06-30 1999-01-07 Hitachi, Ltd. Gas turbine
US6164902A (en) * 1998-12-11 2000-12-26 United Technologies Corporation Controlling stall margin in a gas turbine engine during acceleration
EP1816327A2 (en) * 2006-02-01 2007-08-08 Hitachi, Ltd. Control method and control system of gas turbine
EP2143908A2 (en) * 2008-07-10 2010-01-13 Hitachi Ltd. Twin-shaft gas turbine
US20120163965A1 (en) * 2010-12-28 2012-06-28 Hitachi, Ltd. Axial Compressor
JP2013209917A (ja) * 2012-03-30 2013-10-10 Mitsubishi Heavy Ind Ltd ガスタービンおよびその制御方法
US20140178176A1 (en) * 2012-12-26 2014-06-26 Hitachi, Ltd. Axial Compressor and Operation Method of the Same
US20140325990A1 (en) * 2012-11-16 2014-11-06 Hitachi, Ltd. Gas Turbine and Operation Method of Gas Turbine
US20150003956A1 (en) * 2012-09-27 2015-01-01 United Technologies Corporation Variable vane scheduling
US20160186668A1 (en) * 2015-03-09 2016-06-30 Ansaldo Energia Ip Uk Limited Method for operating a gas turbine
EP3045676A1 (de) * 2015-01-13 2016-07-20 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur Vermeidung eines rotierenden Strömungsabrisses
CN105849392A (zh) * 2014-02-05 2016-08-10 三菱日立电力系统株式会社 燃气涡轮的控制装置、燃气涡轮、以及燃气涡轮的控制方法
US20180038284A1 (en) * 2016-08-05 2018-02-08 Pratt & Whitney Canada Corp. Apparatus and method for detecting a threshold vibration condition in a gas turbine engine
CN107709734A (zh) * 2015-11-04 2018-02-16 三菱日立电力系统株式会社 燃气轮机的启动方法以及装置
CN107849981A (zh) * 2015-09-24 2018-03-27 三菱日立电力系统株式会社 燃气轮机的控制装置及方法、燃气轮机的控制程序、燃气轮机
US20180283391A1 (en) * 2017-03-30 2018-10-04 General Electric Company Systems and methods for compressor anomaly prediction
JP2018173004A (ja) * 2017-03-31 2018-11-08 三菱日立パワーシステムズ株式会社 ガスタービンの停止方法、及びガスタービンの制御装置、ガスタービンプラント

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4459943B2 (ja) 2006-10-19 2010-04-28 株式会社日立製作所 ガスタービン
US7972105B2 (en) 2007-05-10 2011-07-05 General Electric Company Turbine anti-rotating stall schedule
JP2015098787A (ja) 2013-11-18 2015-05-28 三菱日立パワーシステムズ株式会社 吸気噴霧冷却器を有する圧縮機
US10221777B2 (en) * 2014-03-25 2019-03-05 Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Gas turbine combustion control device and combustion control method and program therefor
JP6639338B2 (ja) 2016-07-11 2020-02-05 三菱日立パワーシステムズ株式会社 ガスタービン及びガスタービンの運転方法

Patent Citations (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3994617A (en) * 1972-09-15 1976-11-30 The Bendix Corporation Control apparatus particularly for a plurality of compressor bleed valves of a gas turbine engine
JPS61171834A (ja) * 1985-01-25 1986-08-02 Hitachi Ltd タービンの運転制御方法、および複合サイクル原動機プラント
EP0889212A2 (en) * 1997-06-30 1999-01-07 Hitachi, Ltd. Gas turbine
US6164902A (en) * 1998-12-11 2000-12-26 United Technologies Corporation Controlling stall margin in a gas turbine engine during acceleration
EP1816327A2 (en) * 2006-02-01 2007-08-08 Hitachi, Ltd. Control method and control system of gas turbine
EP2143908A2 (en) * 2008-07-10 2010-01-13 Hitachi Ltd. Twin-shaft gas turbine
US20120163965A1 (en) * 2010-12-28 2012-06-28 Hitachi, Ltd. Axial Compressor
JP2013209917A (ja) * 2012-03-30 2013-10-10 Mitsubishi Heavy Ind Ltd ガスタービンおよびその制御方法
US20150003956A1 (en) * 2012-09-27 2015-01-01 United Technologies Corporation Variable vane scheduling
US20140325990A1 (en) * 2012-11-16 2014-11-06 Hitachi, Ltd. Gas Turbine and Operation Method of Gas Turbine
US20140178176A1 (en) * 2012-12-26 2014-06-26 Hitachi, Ltd. Axial Compressor and Operation Method of the Same
CN105849392A (zh) * 2014-02-05 2016-08-10 三菱日立电力系统株式会社 燃气涡轮的控制装置、燃气涡轮、以及燃气涡轮的控制方法
EP3045676A1 (de) * 2015-01-13 2016-07-20 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur Vermeidung eines rotierenden Strömungsabrisses
US20160186668A1 (en) * 2015-03-09 2016-06-30 Ansaldo Energia Ip Uk Limited Method for operating a gas turbine
CN107849981A (zh) * 2015-09-24 2018-03-27 三菱日立电力系统株式会社 燃气轮机的控制装置及方法、燃气轮机的控制程序、燃气轮机
US20180209341A1 (en) * 2015-09-24 2018-07-26 Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Gas turbine control device and method, non-transitory storage medium, and gas turbine
CN107709734A (zh) * 2015-11-04 2018-02-16 三菱日立电力系统株式会社 燃气轮机的启动方法以及装置
US20180038284A1 (en) * 2016-08-05 2018-02-08 Pratt & Whitney Canada Corp. Apparatus and method for detecting a threshold vibration condition in a gas turbine engine
US20180283391A1 (en) * 2017-03-30 2018-10-04 General Electric Company Systems and methods for compressor anomaly prediction
JP2018173004A (ja) * 2017-03-31 2018-11-08 三菱日立パワーシステムズ株式会社 ガスタービンの停止方法、及びガスタービンの制御装置、ガスタービンプラント

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
周登极等: "一种燃气轮机涡轮叶片蠕变损伤评估模型及其应用", 《动力工程学报》 *
唐婷等: "基于运行数据的IGCC电站燃气轮机性能分析", 《热能动力工程》 *
朱欲晓等: "燃气轮机机组空气进口导叶控制逻辑分析", 《广东电力》 *

Also Published As

Publication number Publication date
JP7173897B2 (ja) 2022-11-16
US20200277902A1 (en) 2020-09-03
US11203983B2 (en) 2021-12-21
CN111622843B (zh) 2023-03-28
JP2020139455A (ja) 2020-09-03
DE102019219597A1 (de) 2020-09-03

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Applicant after: MITSUBISHI HEAVY INDUSTRIES, Ltd.

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Applicant before: Mitsubishi Power Co.,Ltd.

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