CN111566283A - 用于燃烧恶臭气体的方法和设备 - Google Patents

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Abstract

一种用于燃烧初次燃料(F1)的方法，其中，初次燃料(F1)至少包含有含氮的第一化合物和含硫的第二化合物。该方法包括：产生温度至少为450℃并且包含氧的初次燃烧气体(G1)；将初次燃料(F1)和初次燃烧气体(G1)供给到炉膛(200)的初次工艺区(Z1)；将三次燃烧气体(G3)供给到炉膛(200)的二次工艺区(Z2)；使初次燃料(F1)、初次燃烧气体(G1)，和/或它们的反应产物从初次工艺区(Z1)经由二次工艺区(Z2)移动到炉膛(200)的三次工艺区(Z3)；并且将包含氧的四次燃烧气体(G4)供给到炉膛(200)的三次工艺区(Z3)。一个实施例包括从制浆工艺中收集初次燃料(F1)。一种相应的系统。

Description

用于燃烧恶臭气体的方法和设备
技术领域
本发明涉及用于燃烧包含氮和硫的燃料的一种方法和一种系统，使得仅形成少量氮氧化物，并且硫被氧化。燃料可包含化学浆厂的浓缩的恶臭气体。因此，本发明涉及用于处理化学浆厂的浓缩的恶臭气体和/或其凝结物以及用于改进氮氧化物排放的控制的方法和设备。此外，本发明涉及一种被构造为处理其中产生的恶臭气体的浆厂。
背景技术
在化学制浆中，利用蒸煮液处理木材，从而使木质素水解。制浆工艺包括亚硫酸盐和硫酸盐工艺。在该工艺中，形成了几种有机硫化物，诸如硫化氢、甲基巯基丙烷、二甲基硫醚和二甲基二硫醚。这些化合物导致化学浆厂的排放气体的讨厌气味。这些气体在化学制浆工艺的几个阶段中形成，诸如在消化车间和废液蒸发处。最常见的是，通过从各种来源收集恶臭气体并在石灰窑、化学回收锅炉或单独的焚化炉中燃烧它们来去除恶臭的硫化物。燃烧的目的是将含硫物质氧化成二氧化硫和/或三氧化硫。
除了硫化物之外，煮解还产生有机碳氢化合物，诸如除甲醇和氨之外的松节油。含有硫化物、氨和甲醇的蒸气例如在废液(例如，黑液)、蒸发区中释放，在该处所述化合物可以被蒸馏和凝结成凝结物。部分化合物是不可凝结的。不可凝结的气体(NCG)可以与工厂的其它恶臭气体的流一起燃烧。
恶臭气体通常分为浓烈恶臭气体(LVHC，低体积高浓度)和稀释恶臭气体(HVLC，高体积低浓度)。稀释恶臭气体有时被称为DNCG(即，稀释的不可凝结的气体)。稀释气体通常从制浆工艺的大气(即，未加压)部分收集。从纤维生产线、蒸发车间、妥尔油车间和苛化车间的容器和装置中收集稀释恶臭气体。稀释恶臭气体包含与浓烈恶臭气体相同的组分，但是它们也含有许多空气，使得浓度显著降低。
浓烈恶臭气体通常从制浆工艺的一些加压部分中收集。浓烈恶臭气体主要来自于消化车间、蒸发车间、剥离、污浊凝结罐和加压的蒸煮液罐。浓烈恶臭气体可以根据它们的来源进行归类。CNCG是指从诸如蒸发器区域和/或消化器区域等除剥离器之外的工艺中收集的浓缩的不可凝结的气体。SOG是指从剥离器中收集的剥离器废气。SOG可以被凝结以获得甲醇。本发明特别涉及浓烈恶臭气体和/或其凝结物、即被污染的甲醇的燃烧。
燃烧恶臭气体或被污染的甲醇的目的是氧化包含在气体或液体中的硫化物，从而形成臭味较少的化合物，诸如二氧化硫和/或三氧化硫。因此，在存在过量空气的情况下发生燃烧。然而，已经注意到，在这种状况下，氨倾向于与过量空气中的氧反应，从而形成氮氧化物(NOx)。然而，由于环境原因，氮氧化物的含量应该是低的。在大多数国家，规定了NOx的最大允许含量。例如在文献WO2010/019079中公开了一种用于燃烧具有低NOx排放的恶臭气体的方法。在文献WO99/19668中已经公开了一种尤其可行的燃烧器，用于燃烧这种气体，同时NOx排放低。
在现有技术的燃烧器中，通过对燃烧分阶段来实现低NOx排放。在第一阶段中，仅使用亚化学计量的空气，这减少了NOx形成。然而，已经注意到，为了运行这种工艺，炉膛内温度应该保持合理的稳定。这导致具有厚重砖墙的大的焚化炉，以便储存热量并以这种方式调节焚化炉中的温度。
在低NOx燃烧领域，文献US5823760公开了一种蒸汽发生器，其中来自柴油发动机的烟气(flue gas)和空气被用作燃烧气体。
本发明的目的是提供一种可以在较小系统中执行的方法，在该系统中浓烈恶臭气体和液体可以燃烧，使得NOx排放保持较低。本发明的目的是提供这种系统。可以进一步减少恶臭气体燃烧的烟气的氮氧化物排放。
为了实现这些目标，本发明涉及用于燃烧初次(primary，主要)燃料的一种方法和一种设备，其中，初次燃料包含至少一种含氮化合物，与一些现有技术的燃烧方法相比，通过这种方式减少了氮氧化物的形成。初次燃料可包含例如恶臭气体和/或被污染的甲醇。更具体地说，本发明的目的是减小用于燃烧恶臭气体的焚化炉的尺寸，通过这种方式使NOx排放保持较低，甚至可以进一步降低。
发明内容
已经发现，通过将初次燃料与初次燃烧气体一起燃烧，其中，初次燃烧气体已经被预热到至少450℃，初次燃料能够在具有非常少量的氧气的环境中燃烧。氧气的量由初次燃烧气体的含氧量和初次燃烧气体的量确定。在燃烧期间，结合在燃料中的氮作为自由基释放并最终形成自由N2或NO。当氧气的量低时，元素氮或氮自由基趋于形成气态氮(N2)而非氮氧化物(NOx)。此外，在低氧状况下，在工艺中形成的一些氮氧化物可能还原为气态氮。在该方法中，使用三次(tertiary，第三)燃烧空气来提供从低氧阶段到富氧阶段的过渡。此外，三次燃烧空气可用于使火焰成形，使得形成较少的NOx和/或更多的NOx被还原成气态氮。此外，为了确保充分完全燃烧，在稍后的阶段中，将包含氧的四次(quaternary，第四)燃烧气体供给到该工艺以完成燃烧，特别是氧化初次燃料的硫和其它可氧化的化合物。在一些实施例中，初次燃料特别是指浓烈恶臭气体和/或凝结的剥离器废气，即被污染的甲醇。
本发明在独立权利要求1和11中以更具体的措辞公开。从属权利要求公开了优选的实施例。说明书和附图公开了这些和其它实施例。
附图说明
图1以侧视图示出了用于燃烧含氮燃料的方法和相应设备的实施例，
图2以侧视图示出了用于燃烧含氮燃料的方法和相应设备的实施例，
图3以侧视图示出了用于燃烧含氮燃料的方法和相应设备的实施例，
图4a以侧视图示出了用于燃烧含氮燃料的方法和相应设备的实施例，
图4b以端视图示出了图4a的截面IVb，
图4c以端视图示出了图4a的截面IVc，
图5a以侧视图示出了用于燃烧含氮燃料的方法和相应设备的实施例，
图5b以端视图示出了图5a的截面Vb，
图5c以端视图示出了图5a的截面Vc，
图6a以侧视图示出了用于燃烧含氮燃料的方法和相应设备的实施例，
图6b以端视图示出了根据实施例的图6a的截面VIb，
图6c以端视图示出了根据另一实施例的图6a的截面VIb，
图7示出了具有用于燃烧初次燃料的设备的浆厂，以及
图8以侧视图示出了用于燃烧含氮燃料的方法和相应设备的实施例。
在附图中，SZ表示纵向方向，并且SR和SC分别表示径向和周向方向，它们全部都垂直于彼此。
具体实施方式
本发明涉及一种用于燃烧初次燃料F1的方法，其中，初次燃料F1至少包含有含氮的第一化合物和含硫的第二化合物。例如，浓烈恶臭气体包含有含氮的第一化合物和含硫的第二化合物。如在背景技术中所示，在硫酸盐和/或亚硫酸盐制浆中产生浓烈的恶臭气体。这些气体包含有含硫化合物，其是恶臭的主要原因。除了气体之外，还产生甲醇，并且当收集和凝结时，液体甲醇还包含硫。这种被污染的甲醇也是恶臭的。更进一步，这些恶臭气体或液体通常包含氨(NH3)形式的氮。因此，初次燃料F1可以是气态化合物、液态化合物、或气态和液态化合物的混合物。初次燃料F1可包含浓烈恶臭气体和/或浓烈恶臭气体的凝结物。表1示出了三种典型的浓烈恶臭气体的组成，其主要组分包含硫，并且主要组分包含氮。
Figure BDA0002550047440000041
表1：浓烈恶臭气体的三个样本的组成。
如上所述，为了去除恶臭化合物，燃烧浓烈恶臭气体(即，恶臭气体)或液体以氧化硫。浓烈恶臭气体或液体至少可包含剥离器废气、不可凝结的气体和甲醇。由于这些化合物燃烧，因此在本说明书中它们被称为初次燃料F1。该方法和装置还可应用于其它含有氮和硫的燃料。燃烧的燃料被称为初次燃料。参照表1，在一个实施例中，初次燃料F1包含有含氮的第一化合物和含硫的第二化合物。第一化合物不是气态氮N2。然而，初次燃料F1可包含有除了气态氮以外的含氮的第一化合物。第一化合物可以是例如氨(NH3)。第二化合物可以是例如硫化氢、甲硫醇(methyl merkaptan)、二甲基硫醚或二甲基硫(dimethydisulphide)。在一个实施例中，初次燃料F1包含至少1000ppm的氨(干基)。在下文中，单位ppm是指以质量为基础的百万分之一的部分，例如毫克每千克。此外，当基于干基测量时，水被排除在测量之外。在该实施例中，初次燃料至少可包含剥离器废气和/或甲醇。
在一个实施例中，初次燃料包含至少20000ppm甲基巯基丙烷。在该实施例中，初次燃料可包含从非剥离器和/或剥离器或其凝结物的工艺中收集的浓缩的不可凝结气体。
在一个实施例中，初次燃料F1包含至少1000ppm氨(干基)和至少20000ppm甲硫醇。在该实施例中，初次燃料可包含剥离器废气或其凝结物。如上所述，剥离器废气可凝结成甲醇。
通常，燃烧涉及高温和氧气的存在。高温例如使化合物离解，其随后可与氧气反应。然而，当多个含氮分子离解成氮原子或氮自由基时，氮原子或氮自由基可以在替代方案中相互反应。因此，在合理的高温和合理的低含氧量下，燃料的趋势是形成气态N2而非氧化物(NOx)。相反，在存在过量氧气的情况下，燃料有形成NOx的趋势。然而，在普通燃烧时，氧的存在量需要使温度保持得足够高以进行氧化。通常，燃料与诸如空气等燃烧气体一起燃烧，燃烧气体包含氧气。已经发现，在存在少量氧气的情况下，特别是中间体反应性化合物NH2倾向于与其它化合物反应，从而还原NOx。例如，NH2可与NO反应，从而产生气态氮N2和水。
用于该目的设备由附图标记405表示。参照图1，设备405包括炉膛200。炉膛至少由壁210限制。炉膛200的横截面可以是柱形的，由此炉膛200仅由壁210限制。炉膛200的横截面可具有另一形状，由此炉膛将由壁210限制。炉膛200具有初次工艺区Z1、二次(secondary，第二)工艺区Z2和三次工艺区Z3。二次工艺区Z2布置在初次工艺区Z1与三次工艺区Z3之间。初次燃料F1和初次燃烧气体G1供给到初次工艺区Z1。参照图3，在一个实施例中，初次燃料F1和初次燃烧气体G1供给到炉膛200的初次端202。化合物将从初次工艺区Z1行进至二次工艺区Z2，并进一步行进至三次工艺区Z3。因此，二次工艺区Z2在炉膛200内的初次燃料F1或其燃烧产物的流动方向上布置在初次工艺区Z1与三次工艺区Z3之间。三次工艺区Z3可沿纵向方向SZ延伸到烟气通道206的开始处，该烟气通道被构造为使燃烧产物离开炉膛200。烟气通道206可被布置在炉膛200的二次端部204处。
炉膛200沿其纵向方向SZ具有长度L200。通常，在使用中，纵向方向SZ基本上水平地布置(例如，与地球引力方向形成至少60度的角度)。然而，炉膛可以可替代地布置在另一位置。
参照图1，本发明的特征之一是在将初次燃烧气体G1引入初次工艺区Z1之前将其预热至高温。因此，一个实施例包括产生温度为至少450℃并包括氧气的初次燃烧气体G1。此外，一个实施例包括燃烧气体加热器100，其被构造为形成温度为至少450℃的初次燃烧气体G1。更进一步地，温度为至少450℃的初次燃烧气体G1在其被引入初次工艺区Z1之前产生。设备405还包括用于将初次燃烧气体G1从燃烧气体加热器100输送到初次工艺区Z1的初次管线220和用于将初次燃料F1输送到初次工艺区Z1的第一管线230。特别地，在一个实施例中，初次燃烧气体G1经由初次喷嘴221供给到初次工艺区Z1，使得初次喷嘴221中的初次燃烧气体G1的温度为至少450℃，初次喷嘴221的至少一部分布置在初次工艺区Z1中。
初次燃烧气体G1的温度不需要极高。因此，一个实施例包括产生温度为至多700℃(例如，至多650℃)且包含氧气的初次燃烧气体G1。此外，一个实施例包括燃烧气体加热器100，其被构造为形成温度为至多700℃(例如，至多650℃)的初次燃烧气体G1。
然而，当初次燃烧气体G1的温度高于上述下限时，含氮化合物的热离解可被改善。因此，优选的实施例包括产生包含氧气并且温度为至少500℃或至少550℃的初次燃烧气体G1。一个实施例包括燃烧气体加热器100，其被构造为形成温度为至少500℃或至少550℃的初次燃烧气体G1。因此，合适的温度范围的示例包括从450℃至700℃、从500℃至650℃和从550℃至600℃，如上所述，这些温度特别是指初次喷嘴221中的温度。
无须赘述，如此高的温度似乎足以在初次工艺区Z1内离解初次燃料F1。因此，初次燃烧气体G1的含氧量可以较低和/或初次燃烧气体G1的量可以较低，使得在初次工艺区Z1内NOx的形成减少，并且相应地N2的形成增强。优选地，初次燃烧气体G1的含氧量小于20vol％，例如从7vol％至19vol％，诸如从15vol％至19vol％。这具有的效果是，可增加初次燃烧气体G1的体积流量，使得氧气的量保持较低，从而在不添加过多氧气的情况下改善了初次燃料F1的加热。这些含氧量的值特别指初次喷嘴221中的气体G1的含氧量。因此，在一个实施例中，在供给到初次工艺区Z1之前，初次燃烧气体G1的含氧量在上述极限内。
为了仅产生少量氮氧化物，将初次燃料F1和初次燃烧气体G1以这样的方式供给到炉膛200，使得初次燃烧气体G1包含的氧气少于初次燃料F1完全燃烧所需的氧气。空气-燃料当量比λ的典型值在下文给出。
初次燃烧气体G1可包含空气和/或稀释恶臭气体(HVLC，高体积低浓度)。如果通过燃烧一些三次燃料F3(例如，其它燃料)来加热初次燃烧气体G1，则可将空气和/或稀释恶臭气体用于燃烧三次燃料F3。图2、3和4a中示出了这种实施例。
为了开始燃烧工艺，可以在炉膛200中设置点火器，即，启动器(未示出)。点火器可以设置在第一端202处。点火器可以例如利用诸如天然气或液态丙烷气体等合适的气体燃料来进行运作。
为了控制炉膛200中的燃烧工艺，一个实施例包括将三次燃烧气体G3供给到炉膛200的二次工艺区Z2。三次燃烧气体G3可用于形成火焰，使得形成较少的NOx和/或更多的NOx被还原为气态氮。三次燃烧气体G3可包括空气和/或稀释恶臭气体(HVLC，高体积低浓度)。相应地，一个实施例包括用于将三次燃烧气体G3输送到二次工艺区Z2的三次管线260。
空气和/或稀释恶臭气体可用作三次燃烧气体G3。在一个实施例中，三次燃烧气体G3的含氧量大于20vol％。在一个实施例中，三次燃烧气体G3的含氧量大于初次燃烧气体G1的含氧量。三次燃烧气体G3的含氧量是指三次管线260内的含氧量。初次燃烧气体G1的含氧量是指在初次喷嘴221处的含氧量。在一个实施例中，在将三次燃烧气体G3供给到二次工艺区Z2之前，其(即，G3)含氧量高于初次燃烧气体G1的在将其(即，G1)供给到初次工艺区Z1之前的含氧量。
如上所述，为了氧化初次燃料F1的硫，在某些点处含氧量应该较高。因此，在一个实施例中，使初次燃料F1、初次燃烧气体G1或它们的反应产物移动到炉膛200的三次工艺区Z3。此外，将包含氧气的四次燃烧气体G4供给到炉膛200的三次工艺区Z3。因此，一个实施例包括用于将四次燃烧气体G4输送到三次工艺区Z3的四次管线240。
四次燃烧气体G4主要用于例如通过氧化初次燃料F1的硫和其它可燃化合物来完成燃烧。在一个实施例中，四次燃烧气体G4包括大于20vol％的氧气。优选地，四次燃烧气体G4的含氧量高于初次燃烧气体G1的含氧量。四次燃烧气体G4的含氧量是指在三次喷嘴242处的含氧量。初次燃烧气体G1的含氧量是指在初次喷嘴221处的含氧量。在一个实施例中，在将四次燃烧气体G4供给到三次工艺区Z3之前，其(即，G4)含氧量高于在将其(即，G1)供给到初次工艺区Z1之前初次燃烧气体G1的含氧量。四次燃烧气体G4可包含空气和/或稀释恶臭气体(HVLC，高体积低浓度)。
参照图2，一个实施例包括连接到四次管线240的三次喷嘴242，使得三次喷嘴242被构造为将四次燃烧气体G4供给到三次工艺区Z3。优选地，三次喷嘴242被构造为沿着与纵向方向SZ形成从15至135度角度α(见图3)的方向供给四次燃烧气体G4，纵向方向SZ从炉膛200的初次端202(初次燃料F1被供给到该初次端)指向炉膛200的二次端204。优选地，该角度α(见图3)从30至120度。三次喷嘴242构造为供给四次燃烧气体G4的方向可以例如基本上为径向的。已经发现这改善了四次燃烧气体G4与其它化合物在三次工艺区Z3中的混合。此外，不向初次工艺区Z1供给四次燃烧气体G4具有在初次工艺区Z1中保持较低含氧量的效果。
为了在初次工艺区Z1和三次工艺区Z3内具有适当的反应时间，三次喷嘴242中的至少一个沿纵向方向SZ基本上布置在炉膛200的中心。参照图3，炉膛200沿纵向方向SZ的长度由L200表示。此外，初次燃烧气体G1供给到炉膛200的初次端202。燃烧产物朝向炉膛200的二次端204流动。此外，燃烧产物从二级端204通过烟气通道206离开。相应地，长度L200处于初次端202与二次端204之间。被构造为将四次燃烧气体G4供给到三次工艺区Z3的三次喷嘴242中的至少一个布置在距初次端202(见图3)距离d242处。三次喷嘴242沿纵向方向SZ靠近炉膛200的中心，以便具有上述适当的反应时间。更具体地说，在一个实施例中，比率d242/L200为0.25到0.75，优选为0.35到0.65。
此外，已经发现四次管线240的直径D240影响三次工艺区Z3中的燃烧。参照图4c，在一个实施例中，在具有沿纵向方向SZ的法线的平面上的炉膛200的横截面基本上是具有内径D210的圆。此外，四次管线240在具有沿纵向方向SZ的法线的平面上的横截面基本上是具有外径D240的圆。四次管线240的尺寸被优选地设计为使得四次管线240的外径D240与炉膛200的内径D210的比率D240/D210为0.1到0.5，例如为0.2到0.4。此外，在一个实施例中，炉膛200和四次管线240是同轴的。
在一个实施例中，四次燃烧气体G4以这样的方式通过三次喷嘴242供给，使得在三次喷嘴242的出口处四次燃烧气体G4的流速为50m/s至80m/s。这已被发现提供了四次燃烧气体G4与中间燃烧产物的充分混合。
参照图2，根据初次燃料F1的类型和量，可能还需要在初次工艺区Z1中使用二次燃烧气体G2。空气、稀释恶臭气体或它们的混合物可用作二次燃烧气体G2。一个实施例包括将二次燃烧气体G2供给到炉膛200的初次工艺区Z1。优选地，二次燃烧气体G2的含氧量高于初次燃烧气体G1的含氧量。相应地，一个实施例包括用于将二次燃烧气体G2输送到初次工艺区Z1的二次管线250。二次燃烧气体G2的含氧量是指二次燃烧气体G2在二次管线250内的含氧量。初次燃烧气体G1的含氧量是指在初次喷嘴221处的含氧量。在一个实施例中，在将二次燃烧气体G2供给到初次工艺区Z1之前，其(即，G2)含氧量高于初次燃烧气体G1的在将其(即，G1)供给到初次工艺区Z1之前的含氧量。参照图1，二级燃烧气体G2可在炉膛200之前就已经与初次燃烧气体G1混合；至少条件是混合物具有适当的高温，如上所述。此外，不一定需要二次燃烧气体G2。
在炉膛200中燃烧初次燃料F1产生热量。优选地，出于其它目的回收热量。此外，回收热量有助于保持炉膛200内的工艺状况稳定，这有助于维持低NOx燃烧的工艺状况。为了将设备保持得较小，优选地以这种方式回收热量，使得炉膛200形成火管式锅炉。相应地，炉膛200由至少一个壁210环绕。此外，壁210的至少一部分布置在至少部分地填充有诸如油或水的液体传热介质310的容器300中。此外，壁210包括金属。在一个实施例中，仅金属被留在炉膛200与容器300的液体传热介质310之间。因此，热量经由壁210从炉膛200有效地传递到液体传热介质310。相应地，一个实施例包括用于储存液体传热介质的容器300，使得炉膛200的壁210的至少一部分布置在容器300内部。在一些情况下，壁210包括金属就足够了，并且壁210例如通过对流到空气而从外部冷却。然而，在这种情况下，通常不回收热量。
如上所述，初次燃料F1在对应于初次工艺区Z1的第一阶段中、在对应于第二工艺区Z2的第二阶段中以及在对应于三次工艺区Z3的第三阶段中燃烧。
通常，恶臭气体和液体不全部是相同类型。通常，气体可归类为浓烈的或稀释的，如背景技术中所示。此外，浓烈恶臭气体包括两种类型的浓烈恶臭气体：剥离器废气(SOG，可选地凝结为甲醇)和浓缩的不可凝结气体(CNCG)。一些恶臭气体可能比其它气体包含更多的氮气。例如，对于浓烈恶臭气体或它们的凝结物，SOG包含比CNCG更多的氮气。已经观察到，如果富氮部分在包括初次工艺区Z1的所有工艺区中燃烧，并且贫氮部分仅在二次工艺区Z2和随后的工艺区Z3中燃烧，则NOx排放可以特别良好地减少。不将贫氮(例如，CNCG)部分供给到初次工艺区Z1具有增大设备容量的效果，这有助于针对设计吞吐量将设备保持得较小。
因此，一个实施例包括将二次燃料F2供给到炉膛200的二次工艺区Z2。如结合图1所指示的，二次工艺区Z2布置在初次工艺区Z1与三次工艺区Z3之间。参照图2，相应的实施例包括用于将二次燃料F2输送到二次工艺区Z2的二次管线270。
在一个实施例中，二次燃料F2还包含至少一种含氮化合物和另一种含硫化物。如上所述，在优选实施例中，二次燃料F2包含至少一种含氮化合物，使得二次燃料F2的氮含量小于初次燃料F1的氮含量。在一个实施例中，二次燃料F2包括氨。在一个实施例中，初次燃料F1和二次燃料F2两者均包含氨，使得二次燃料F2包含的氨少于初次燃料F1(在燃料F1和F2的含量方面)。如上所述，二次燃料F2还包含有含硫化合物。
例如，初次燃料F1可包含甲醇和从制浆工艺中收集的剥离器废气中的一种。例如，二次燃料F2可包含从制浆工艺中收集的浓缩的不可凝结气体。例如，初次燃料F1可由甲醇、剥离器废气或从制浆工艺中收集的它们的混合物组成。例如，二次燃料F2可由从制浆工艺中收集的浓缩的不可凝结气体(例如，CNCG)组成。在一个实施例中，初次燃料F1包含硫。在一个实施例中，二次燃料F2包含硫。在一个实施例中，初次燃料F1包含至少1000ppm的氨(基于干重)和至少20000ppm的甲硫醇，二次燃料F2包含氨和至少20000ppm甲硫醇，二次燃料F2的氨含量小于初次燃料F1的氨含量。一个实施例包括从制浆工艺中收集初次燃料F1。一个实施例包括从制浆工艺中收集二次燃料F2。还可以使用稀释恶臭气体(HVLC)作为二次燃料F2。
然而，可将仅燃烧CNCG的设备用作初次燃料F1。此外，可以将仅用于燃烧SOG和/或其凝结物的设备用作初次燃料F1。
通常，燃烧工艺状况可以由空气-燃料当量比来描述，通常由λ表示。空气-燃料当量比λ描述了供给到燃烧工艺的氧气的比例量。当与燃烧气体一起供给到该工艺的氧气量(例如，G1、G2)等于燃料完全燃烧所需的氧气的化学计量(例如，F1)时，该比例被归一化(normalized)，使得空气-燃料当量比λ等于1。因此，当空气-燃料当量比λ等于1时，燃烧被称为化学计量燃烧。当反应中的所有氧气都被消耗时，发生化学计量燃烧，并且在产物中没有分子氧(O2)。
由于上述原因，初次工艺区Z1中的含氧量优选较低。因此，在一个实施例中，初次工艺区Z1中的空气-燃料当量比较低。一个实施例包括控制初次燃烧气体G1和初次燃料F1的量，使得初次工艺区Z1中的空气-燃料当量比λ为至多0.95，例如0.4至0.95，例如0.5至0.95；优选地，初次工艺区Z1中的空气-燃料当量比λ小于0.8，例如至少为0.4但小于0.8，或至少为0.5但小于0.8。已经观察到，在这样低的氧气量的情况下，氮气倾向于不形成NOx，而是更倾向于形成N2。此外，在如此低量氧气中的化学反应还有助于减少至少一些NOx:s，其在一定程度上形成气态氮N2。
如上所述，随后的燃烧阶段的目的是使硫氧化。另一目的是燃烧初次燃料F1(以及，可选地，二次燃料F2)的碳氢化合物。因此，三次工艺区Z3中的空气-燃料当量比λ优选较高。由于这些原因，一个实施例包括控制四次燃烧气体G4的量，使得在三次工艺区Z3中的空气-燃料当量比大于1.1，诸如1.1至2，诸如1.2至1.5。
如上所述，一些三次燃烧气体G3也被供给到该工艺。因此，一个实施例包括控制三次燃烧气体G3的量，使得在二次工艺区Z2中的空气-燃料当量比λ为0.7至1.05。
四次燃烧气体G4可以采取这种量供应，使得从炉膛200排出的烟气包含氧气(O2)。例如，可以在使用风扇或泵407(如果使用风扇或泵的话)之后例如从烟气通道206测量烟气的含氧量。烟气的含氧量可以是例如至少1vol％，例如至少2vol％。一些后续工艺步骤可能需要更大量的氧气。因此，四次燃烧气体G4可以采取这种量供应，使得从炉膛200排出的烟气包含大于5vol％的氧气(O2)。需要氧气的工艺的示例包括烟气的化合物的催化转化，例如，将SO2催化氧化为SO3。
明确的是，空气-燃料当量比不是在空间上恒定的。因此，上面给出的值平均应用。例如，当壁210限定炉膛并且燃烧产物在炉膛中沿特定方向移动时，在任何观察点之前供给到工艺的燃料(或多种燃料)和燃烧气体的量是已知的。相应地，可以针对任何观察点计算空气-燃料当量比。
初次燃烧气体G1可以利用合适的装置加热。例如，风扇110和热交换器可用于产生热的初次燃烧气体G1。例如，风扇110和电加热器可用于产生热的初次燃烧气体G1。然而，已经发现，基于燃烧三次燃料F3的热气体发生器特别适合于该目的。这种气体发生器在图4a和图5a中示出。燃烧气体加热器100(即，气体发生器)包括压缩机110(或风扇110)。压缩机110将空气和/或稀释恶臭气体供给到二次炉膛120，其中，少量的三次燃料F3被燃烧。少量是指超化学计量的工艺状况，从而在二次炉膛120中产生的气体仍然含有至少15vol％的氧气，通常16vol％至19vol％的氧气。三次燃料F3可包含例如天然气、燃油(重燃油或轻燃油)或液态丙烷气。如果需要非常低水平的NOx排放，这些燃料是特别合适的。空气和/或稀释恶臭气体可以通过风扇或压缩机110供给到二次炉膛120以燃烧三次燃料F3。
在图5a中，压缩机110或风扇110利用轴115连接到涡轮130。在燃烧三次燃料F3时，涡轮130经由轴115将机械能提供到压缩机110。三次燃料可以采取不完全燃烧的方式供给，由此一些未燃烧的三次燃料可以与初次燃烧气体G1一起输送到炉膛200的初次工艺区Z1。在图5a的实施例中，初次管线220被构造为至少将初次燃烧气体从涡轮130传输到初次工艺区Z1。
作为天然气或燃油的替代物，三次燃料F3可包含甲醇，如从制浆工艺中所收集的，例如通过凝结剥离器废气SOG。如上所述，这种甲醇可包含相当大量的氨形式的氮。因此，当用作三次燃料F3时，在二次炉膛120中可产生一些NOx。然而，如上所述，炉膛200的初次区Z1中的低氧状况可提供对这些NOx:s到气态氮的足够还原，由此从炉膛200的NOx排放可能仍然处于可接受的水平。
通过使用用于气体(空气和/或稀释恶臭气体)的压缩机110或风扇110，初次燃烧气体G1还可在喷嘴221(见图1)之前、例如在涡轮130之后，稍微加压。例如，初次管线220内的初次燃烧气体G1的过压可为0.01bar到0.5bar。这具有燃烧工艺、特别是空气-燃料当量比能够更加容易地控制的效果。在一个实施例中，初次管线220中的压力对应于0.01bar到0.5bar的过压。术语过压是指相对于周围环境的压力差。
如上所述，一个实施例包括通过利用空气和/或稀释恶臭气体燃烧三次燃料F3产生初次燃烧气体G1，从而产生作为该燃烧的产物的初次燃烧气体G1。该实施例还包括借助压缩机110或风扇110将初次燃烧气体G1输送到初次工艺区Z1。相应地，一种实施例包括被构造为燃烧三次燃料F3以产生初次燃烧气体G1的二次炉膛120，以及被构造为将初次燃烧气体G1驱动到炉膛200的压缩机110或风扇110。图5a的实施例还包括被构造为向压缩机110或风扇110提供机械能的涡轮130。
参照图4a至4c，在一个实施例中，炉膛200的壁210具有柱形形状。相应地，在具有平行于长度方向SZ的法线的平面中的炉膛的横截面是圆的。这种横截面在图4c中示出。通常，不位于炉膛200的中心轴线AX上的点P限定径向方向SR，如图4b所示。
参照图4b，在一个实施例中，设备405包括引导元件222，其被构造为将气流引导到初次工艺区Z1中，使得在初次工艺区内的气流方向沿垂直于纵向方向SZ和垂直于径向方向SR的方向具有非零(即，正或负)分量。更准确地说，引导元件222被构造为引导气流，使得在初次工艺区内的气体流的方向在点P处具有垂直于纵向方向SZ且垂直于径向方向SR的分量。
在图4b中，初次管线220与炉膛200同心布置。此外，二次管线250与炉膛200同心布置。二次管线250横向环绕初次管线220。二次燃烧气体G2被构造为在这些管线之间流动(见图4a)。两个引导元件222布置在管线220、250之间。显然，一个引导元件222就足够了，或者可以使用更多个引导元件。引导元件222在由管线220、250所限定的空间内形成螺纹。通过具有这种引导元件222，二次燃烧气体G2流动的方向既不是纵向的(平行于SZ)、径向的(平行于SR)也不平行于它们的任何线性组合。相应地，如上所详细描述，二次燃烧气体G2在初次工艺区内的流动方向具有垂直于纵向方向SZ和垂直于径向方向SR的分量。通常，垂直于纵向方向SZ且垂直于径向方向SR的方向被称为周向方向SC(见图4b)。例如，图4a和图5a的引导元件222被构造为沿顺时针周向方向SC引导流动，如由图6b中的虚线所示。在替代方案中，引导元件222可以被构造为沿逆时针周向方向-SC引导流动，如由图6c中的虚线所示。
如果二次燃烧气体G2可在最里面的管线内供给并且初次燃烧气体可通过环绕它的管线(未示出)供给，则可实现类似的效果。此外，不一定需要二次燃烧气体G2。参照图5a和图5b，引导元件222(或多个引导元件)可设置在初次管线220内或在初次管线220的端部处，以引导初次燃烧气体G1的流动。引导元件222可以是挡板，其被构造为引导燃烧气体G1、G2的流动，如图4b所示。引导元件222可以是喷嘴，其被构造为引导燃烧气体G1、G2的流动，如图5b所示。例如，喷嘴221(图1)可以用作引导元件222(图5b)。
优选地，引导元件222设置在二次管线250中，其被构造为输送二次燃烧气体G2，这是由于二次燃烧气体的温度低。因此，在耐热性方面，该引导元件222的材料要求不如将引导元件222放置在初次管线220中时的材料要求高。
已经观察到，在初次工艺区Z1内具有这种流动具有在一些纵向点处流动转向的效果。该流动采取这种方式转向，使得在沿正的纵向方向+SZ在炉膛200的外部处流动之后，该流动朝向炉膛200的内部转向，使得此后在炉膛200的内部中流动方向具有沿负的纵向方向-SZ的分量。这种转向在图4a、5a和6a中由虚线表示。已经观察到，这种流动的分布增加了初次燃料F1在初次工艺区Z1(和/或二次工艺区Z2)内的可用反应时间。这是由于在初次工艺区Z1和二次工艺区Z2内的空气-燃料当量比是亚化学计量的，这增加了N2的产生而不是NOx的产生。
如果将二次燃料F2和/或三次燃烧气体G3供给到二次工艺区Z2，则该现象可通过将二次燃料F2和/或三次燃烧气体G3供给到二次工艺区Z2中使得它/它们沿具有与在初次工艺区Z1中的流动相同的周向方向上的分量的方向喷射来增强。然而，取决于情况的细节，可行的是将二次燃料F2和/或三次燃烧气体G3供给到二次工艺区Z2，使得该/这些材料在管线(260、270)的出口处的流动的切向分量与二次工艺区中的中间燃烧产物的切向分量同向或相反。作为另一替代方案，二次燃料F2和/或三次燃烧气体G3可沿径向方向供给到二次工艺区Z2。
参照图6b，二次燃料F2可经由多条第二管线270a、270b、270c供给到二次工艺区Z2。第二管线270a、270b、270c可配备有喷嘴。三次燃烧气体G3可经由多条三次管线260a、260b、260c供给到二次工艺区Z2。三次管线260a、260b、260c可以配备有喷嘴。在一个实施例中，第二管线270(或270a、270b、270c)被构造为将二次燃料F2沿在周向方向SC上具有分量的方向供给到第二工艺区Z2中。在一个实施例中，三次管线260(或260a、260a、260a)被构造为将三次燃烧气体G3沿在周向方向SC上具有分量的方向供给到第二工艺区Z2中。即使在图6b中未示出，第二管线270a、270b、270c也可与三次管线260a、260a、260c同轴，如图5c所示，即使管线的方向不是径向的。
参照图6b，在一个实施例中，[A]设备405包括引导元件222，其被构造为将气流引导到初次工艺区Z1中，使得初次工艺区内的气流方向在周向方向SC上具有正分量，并且[B，i]二次管线270(或270a、270b、270c)被构造为沿在周向方向SC上具有正分量的方向将二次燃料F2供给到第二工艺区Z2中，和/或[B，ii]三次管线260(或260a、260b、260c)被构造为沿在周向方向SC上具有正分量的方向将三次燃烧气体G3供给到第二工艺区Z2中。图6b中描述了这种实施例，其中，虚线DZ1表示例如利用图4b或图5b的实施例可获得的初次区Z1内的流动方向。
参照图6c，在替代实施例中，[A]设备405包括引导元件222，其被构造为将气流引导到初次工艺区Z1中，使得初次工艺区内的气流方向在周向方向SC上具有负分量，并且[B，i]二次管线270(或270a、270b、270c)被构造为沿在周向方向SC上具有正分量的方向将二次燃料F2供给到第二工艺区Z2中，和/或[B，ii]三次管线260(或260a、260b、260c)被构造为沿在周向方向SC上具有正分量的方向上将三次燃烧气体G3供给到第二工艺区Z2中。图6c中描述了这种实施例，其中，虚线DZ1表示例如利用图4b或图5b的实施例可获得的初次区Z1内的流动方向。
参照图5c，当供给三次燃烧气体G3和二次燃料F2两者时，它们可使用同轴管供给。图5c示出了一个实施例，其中二次燃料F2利用内管270a、270b和270c供给。此外，三次燃烧气体G3利用外管260a、260b和260c供给。如图所示，外管260a、260b和260c中的每一个横向环绕内管270a、270b和270c。此外，如图5c所示，在一个实施例中，三次燃烧气体G3和二次燃料F2沿径向方向(即，平行于SR的方向)供给。即使根本不使用二次燃料F2，三次燃烧气体G3也可沿径向方向供给。即使不使用同轴管，三次燃烧气体G3和/或二次燃料F2也可沿径向方向供给。在上述实施例中，可使用同轴管，其中，三次燃烧气体G3和二次燃料F2被供给，但是它们不沿径向方向SR供给。
参照图5a、图7和图8，一个实施例包括放置在烟气通道206中的风扇或泵407。风扇或泵407被构造为在炉膛200中产生负压。负压低于周围环境的压力。炉膛200中的压力可以比周围环境压力低例如1kPa–2kPa。这具有在故障情况下初次燃料F1和/或二次燃料F2通过负压被吸入炉膛200中的效果。这确保了燃料F1和/或F2不被排放到大气中，而不氧化它们。
如上公开的实施例的益处包括：
-尺寸。该设备较小，这是由于它不需要巨大的厚壁以储存热量。热量由燃烧气体加热器100产生。
-尺寸。该设备制造便宜，这是由于它不需要巨大的厚壁来储存热量。燃烧气体加热器100是相当简单且便宜的组件。
-简单性。所提出的工艺易于控制。
-短的设定(set-up)时间。燃烧气体加热器可以相当迅速地产生足够热的初次燃烧气体G1。
-维护成本。由于该设备简单且较小，因此其维护也更容易，因此更加便宜。
-在热负荷和热冲击方面的可靠性。由于壁210是金属壁，其至少一部分浸入液体传热介质中，因此提高了炉膛的耐热性。
-可以优化λ。由于壁210被冷却，因此不需要过量的燃烧气体来冷却设备。因此，考虑到低NOx排放和硫的氧化，可以优化燃烧气体的量。
-烟灰去除。由于该设备的简单结构，烟灰可以容易地从炉膛200的表面去除。
设备405优选地作为浆厂400的一部分安装。参照图7，浆厂400包括设备405。显然，上文或下文所讨论的设备405的任何实施例都适于与浆厂400的其它部分的组合一起使用。通常，浆厂还包括例如化学回收装置450、蒸发器区域455、消化器区域465和剥离器470。一个或多个蒸发器布置在蒸发器区域455处。一个或多个消化器布置在消化器区域465处。剥离器470通常被构造为剥离由蒸发器(即，来自蒸发器区域455)和/或消化器(即，来自消化器区域465)产生的污浊凝结物。如上所述，在剥离器470中产生剥离器废气，并且可以凝结这种气体以获得甲醇。因此，系统可包括用于凝结剥离器废气以生产甲醇的凝结器475。化学回收装置450可以是例如
-亚硫酸盐工艺的回收锅炉，其被构造为燃烧浓缩的棕液，或
-硫酸盐工艺(Kraft process)的化学回收锅炉，其被构造为燃烧浓缩的黑液。
浆厂400还包括被构造为从剥离器470中收集SOG(剥离器废气)并且可选地将其凝结成甲醇的第一收集器410。因此，凝结器475可以形成第一收集器410的一部分。浆厂400的一个实施例还包括第二收集器420，其被构造为从诸如蒸发器区域455和/或消化器区域465的浆厂的其它部分收集浓缩的不可凝结恶臭气体(CNCG)。
在一个实施例中，第一管线230从设备405延伸到第一收集器410或第二收集器420。相应地，第一管线230被构造为将初次燃料F1从第一收集器410或第二收集器420输送到初次工艺区Z1(在图7中未示出)。在这种实施例中，初次燃料包括浓烈恶臭气体和/或其凝结物。优选地，第一管线230从设备405延伸到第一收集器410，如图7所示。相应地，第一管线230被构造为将初次燃料F1从第一收集器410输送到初次工艺区Z1。在这种实施例中，初次燃料F1包括SOG和/或其凝结物。
在一个实施例中，二次管线270从设备405延伸到第二收集器420。相应地，二次管线270被构造为将二次燃料F2从第二收集器420输送到二次工艺区Z2。在这种实施例中，二次燃料F2包括CNCG。
因此，一个实施方式包括从制浆工艺中收集初次燃料F1。一个实施例包括至少从剥离器470中收集初次燃料F1。一个实施例包括从以下区域中的至少一个中收集初次燃料F1，(i)其上已布置有至少一个蒸发器的蒸发器区域455和(ii)其上已布置有至少一个消化器的消化器区域465。初次燃料F1可从所有三个上述位置收集。一个实施例包括从剥离器470中收集初次燃料F1，并从以下区域中的至少一个中收集二次燃料F2，(i)其上已布置有至少一个蒸发器的蒸发器区域455和(ii)其上已布置有至少一个消化器的消化器区域465。
如上所述，在该方法中，将硫氧化为SO2和/或SO3。参照图8，在一个实施例中，来自炉膛200的烟气被输送到加湿器430。加湿器430被构造为使来自炉膛200的烟气与水溶液接触。加湿器430包括被构造为使水溶液循环的泵434。加湿器430还包括用于将水溶液喷射到从炉膛200中排出的烟气的喷嘴432。
作为第一示例，加湿器430可以是用于从烟气中洗涤硫氧化物的洗涤器430。在这种情况下，喷射到烟气的水溶液可以是碱性的。具有碱性洗涤溶液改善了氧化钠的洗涤。加湿器430还可包括用于储存碱的储存器，例如，一些氢氧化物(NaOH、KOH)。
作为第二示例，加湿器430可以是用于生产硫酸的凝结塔430。在这种情况下，催化转化器(未示出)可用于将烟气中的SO2氧化成SO3，当其与水溶液接触时，其将与水反应并形成硫酸。在这种实施例中，水溶液可以是稀硫酸。

Claims (17)

1.一种用于燃烧初次燃料(F1)的方法，其中，所述初次燃料(F1)至少包含有含氮的第一化合物和含硫的第二化合物，所述方法包括：
-通过燃烧三次燃料(F3)产生初次燃烧气体(G1)，所述初次燃烧气体的含氧量为7vol％至19vol％，
-将所述初次燃料(F1)和所述初次燃烧气体(G1)供给到炉膛(200)的初次工艺区(Z1)，
-将三次燃烧气体(G3)供给到所述炉膛(200)的二次工艺区(Z2)，
-使所述初次燃料(F1)、所述初次燃烧气体(G1)和/或它们的反应产物从所述初次工艺区(Z1)经由所述二次工艺区(Z2)移动到所述炉膛(200)的三次工艺区(Z3)，
-将包含氧的四次燃烧气体(G4)供给到所述炉膛(200)的三次工艺区(Z3)，其特征在于
-产生所述初次燃烧气体G1，使得其温度至少为450℃，以及
-借助压缩机(110)或风扇(110)将所述初次燃烧气体(G1)输送到所述初次工艺区(Z1)。
2.根据权利要求1所述的方法，其中，
-所述四次燃烧气体(G4)的含氧量高于所述初次燃烧气体(G1)的含氧量。
3.根据前述权利要求1或2所述的方法，包括：
-将所述二次燃烧气体(G2)供给到所述炉膛(200)的初次工艺区(Z1)；
优选地，
-所述二次燃烧气体(G2)的含氧量高于所述初次燃烧气体(G1)的含氧量。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的方法，其中，所述炉膛(200)的至少一部分由至少一壁(210)环绕，所述壁被布置在至少部分地填充有诸如油或水等液体传热介质(310)的容器(300)中。
5.根据权利要求1至4中任一项所述的方法，包括：
-将所述二次燃料(F2)供给到所述炉膛(200)的二次工艺区(Z2)；
优选地，
-所述二次燃料(F2)至少包含有含氮化合物；
更加优选地，
-所述二次燃料(F2)至少包含有含氮化合物，使得所述二次燃料(F2)的氮含量小于所述初次燃料(F1)的氮含量。
6.根据权利要求1至5中任一项所述的方法，其中，
-所述初次燃料(F1)包含氨(NH3)和甲硫醇(CH3SH)；
在一个实施例中，
-所述初次燃料(F1)包含至少20000ppm的甲硫醇(CH3SH)并且还包含氨(NH3)；
在一个实施例中，
-所述初次燃料(F1)包含至少20000ppm的甲硫醇(CH3SH)并且以干基计还包含至少1000ppm的氨(NH3)。
7.根据权利要求1至6中任一项所述的方法，包括：
-控制所述初次燃烧气体(G1)的量和所述初次燃料(F1)的量，使得所述初次工艺区(Z1)处的空气-燃料当量比(λ)为至多0.95，诸如0.5至0.95，优选小于0.8。
8.根据权利要求1至7中任一项所述的方法，包括：
-控制所述四次燃烧气体(G4)的量，使得所述三次工艺区(Z3)处的空气-燃料当量比(λ)大于1.1。
9.根据权利要求1至8中任一项所述的方法，包括：
-从制浆工艺中收集所述初次燃料(F1)；
优选地，所述方法包括：
-从制浆工艺中收集所述初次燃料(F1)和所述二次燃料(F2)，其中，所述二次燃料(F2)被供给到所述炉膛(200)的二次工艺区(Z2)。
10.根据权利要求1至9中任一项所述的方法，包括：
-借助涡轮(130)将机械能提供到所述压缩机(110)或所述风扇(110)。
11.一种用于燃烧初次燃料(F1)的设备(405)，所述设备包括：
-炉膛(200)，由至少一壁(210)限定，所述炉膛(200)具有初次工艺区(Z1)、三次工艺区(Z3)和布置在所述初次工艺区(Z1)与所述三次工艺区(Z3)之间的二次工艺区(Z2)，
-燃烧气体加热器(100)，包括被构造为燃烧三次燃料(F3)以产生初次燃烧气体(G1)的二次炉膛(120)，
-初次管线(220)，用于将所述初次燃烧气体(G1)从所述燃烧气体加热器(100)输送到所述初次工艺区(Z1)，
-第一管线(230)，用于将所述初次燃料(F1)输送到所述初次工艺区(Z1)，
-三次管线(260)，用于将三次燃烧气体(G3)输送到所述二次工艺区(Z2)，以及
-四次管线(240)，用于将四次燃烧气体(G4)输送到所述三次工艺区(Z3)，其特征在于
-所述燃烧气体加热器(100)被构造为形成具有至少450℃温度的初次燃烧气体，并且
-所述燃烧气体加热器(100)包括被构造为将所述初次燃烧气体(G1)驱动到所述炉膛(200)的压缩机(110)或风扇(110)。
12.根据权利要求11所述的设备(405)，包括：
-二次管线(250)，用于将二次燃烧气体(G2)输送到所述初次工艺区(Z1)。
13.根据权利要求11或12所述的设备(405)，包括：
-二次管线(270)，用于将二次燃料(F2)输送到所述二次工艺区(Z2)。
14.根据权利要求11至13中任一项所述的设备(405)，包括：
-容器(300)，用于储存液体传热介质(310)，其中，
-所述炉膛(200)的壁(210)的至少一部分布置在所述容器(300)内部。
15.根据权利要求11至14中任一项所述的设备(405)，包括：
-涡轮(130)，被构造为由所述初次燃烧气体(G1)产生机械能；和轴(115)，被构造为将机械能从所述涡轮(130)传递到所述压缩机(110)或所述风扇(110)。
16.根据权利要求11至15中任一项所述的设备(405)，包括：
-引导元件(222)，被构造为将气流引导到所述初次工艺区(Z1)中，使得在所述初次工艺区(Z1)内的气流方向具有在所述炉膛(200)的周向方向(SC)上的分量。
17.一种浆厂(400)，包括：
-以下至少其中之一
·蒸发器区域(455)，至少一个蒸发器已布置到其上，
·消化器区域(465)，至少一个消化器已布置到其上，以及
·剥离器(470)，
-根据权利要求11至16中任一项所述的设备(405)，以及
-收集器(410，420)，被构造为收集浓烈的恶臭气体，诸如从所述剥离器(470)中收集剥离器废气和/或从所述蒸发器区域(455)和/或所述消化器区域(465)中收集浓缩的不可凝结的恶臭气体，其中，
-所述第一管线(230)从所述设备(405)延伸到所述收集器(410，420)；
优选地，
-所述收集器(410)是被构造为从所述剥离器(470)中收集剥离器废气的第一收集器(410)，并且所述第一管线(230)从所述设备(405)延伸到所述第一收集器(410)；所述系统包括：
-第二收集器(420)，被构造为从所述蒸发器区域(455)和/或所述消化器区域(465)中收集浓缩的不可凝结的恶臭气体，其中，
-第二管线(270)从所述设备(405)延伸到所述第二收集器(420)，而且
-所述第二管线(270)被构造为将二次燃料(F2)输送到所述二次工艺区(Z2)。
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