CN111548057A

CN111548057A - 一种厂拌热再生沥青混合料的配合比设计方法

Info

Publication number: CN111548057A
Application number: CN202010514745.5A
Authority: CN
Inventors: 张晓华; 张蓉; 张凌波; 毛成; 王海朋; 周水文; 罗丝雨
Original assignee: Sichuan Highway Planning Survey and Design Institute Ltd
Current assignee: Sichuan Highway Planning Survey and Design Institute Ltd
Priority date: 2020-06-08
Filing date: 2020-06-08
Publication date: 2020-08-18
Anticipated expiration: 2040-06-08
Also published as: CN111548057B

Abstract

本发明公开了一种厂拌热再生沥青混合料的配合比设计方法，涉及道路工程技术领域，属于沥青材料的热再生技术。本发明充分考虑了热再生沥青混合料的高、低温综合性能，由性能决定热再生沥青混合料的材料组成，避免了因RAP中回收沥青老化程度评价不准确、体积指标测试不准确等导致的最佳油石比选取不当，从而影响RAP掺量以及再生沥青混合料的性能，实现了通过性能确定热再生混合料的最佳沥青用量OAC，确保热再生沥青混合料的路用性能。

Description

一种厂拌热再生沥青混合料的配合比设计方法

技术领域

本发明涉及道路工程技术领域，属于沥青材料的热再生技术，具体涉及一种厂拌热再生沥青混合料的配合比设计方法。

背景技术

本申请公开与该发明背景技术部分的信息仅仅旨在加深对本发明的一般背景技术的理解，而不应当被视为承认或以任何形式暗示该信息构成已为本领域技术人员所公知的现有技术。

沥青路面行车舒适、安全性较高，是我国高等级公路路面的最主要型式。随着我国公路主干网基本建成，养护高峰期即将来临，面临繁重的路面养护任务。沥青路面在养护过程中产生大量的沥青混合料回收料(简称RAP)，如果将其废弃，不仅浪费资源，而且占用土地、污染环境。将这些RAP再生循环利用，既减少了新石料和沥青材料消耗，又减轻了环境污染，是路面养护走“资源节约型，环境友好型”绿色可持续发展的重要手段和迫切需要。根据现行《公路沥青路面再生技术规范》(JTG/T 5521-2019)，沥青路面再生方法主要有厂拌热再生法、就地热再生法、厂拌冷再生法、就地冷再生法和全深式冷再生法等5种方法，其中厂拌热再生法可充分利用回收沥青路面中的沥青和集料，被认为是目前使用价值最高的沥青路面再生技术。

控制生产热再生沥青混合料成品性能的关键是配合比设计，确定最佳油石比又是配合比设计的核心内容。目前沥青指标较好，体积参数成为控制最佳油石比的重要指标，该方法适用于传统新集料，但对旧集料RAP，由于其为各档集料的混合材料，且裹覆老化沥青，很难准确获得体积参数，进而影响配合比设计的准确性。最终造成 RAP掺量低、综合力学性能差等问题，严重制约了热再生沥青路面的大面积推广应用。尽管美国、日本等国家进行了系统研究，但RAP极其复杂，目前业界还没有提出与热再生混合料特点匹配的配合比设计方法。

发明人在进行大量研究后，提出一种基于项目所在区域气候环境，交通荷载等级对沥青混合料性能需求的热再生沥青混合料配合比设计方法，可大幅度提高RAP掺量，提升热再生沥青混合料的性能。对提高RAP材料的利用率、节约有限的资源，实现路面全寿命周期成本最优有着重要的意义。

发明内容

本发明针对已有的热再生沥青混合料配合比设计方法存在的缺陷，提供一种热再生沥青混合料的配合比设计方法，通过该方法可以科学规范地确定热再生沥青混合料的材料组成和最佳油石比，为热再生沥青混合料配合比设计提供依据。

一种厂拌热再生沥青混合料的配合比设计方法，包括如下步骤:

步骤一：根据项目所在地气候条件、公路等级、交通荷载等级、使用层位等条件，确定厂拌热再生沥青混合料的类型及采用的新沥青的类型和标号；

步骤二：测试采用的新沥青、RAP各档材料、新集料和矿粉的各项性能指标；

步骤三：测试再生剂的各项性能指标，选择扩散性大且其他性能满足现行规范要求的再生剂；

步骤四：根据厂拌热再生沥青混合料类型，确定矿料级配；

步骤五：进行马歇尔试验，确定热再生沥青混合料的油石比OAC1；

步骤六：以热再生沥青混合料的油石比OAC1为中值，按照预定的间隔，最少取3个不同油石比进行再生沥青混合料高温性能和低温性能试验，并建立高温性能和低温性能与油石比的关系曲线；根据项目所在区域对沥青混合料性能需求阈值，由高温性能确定最大油石比 OAC2，由低温性能确定最小油石比OAC3。

步骤七：根据公式OAC＝αOAC2+βOAC3计算出最佳油石比，其中α+β＝1，从而确定了热再生沥青混合料的配合比。

优选的，所述步骤一中的热再生沥青混合料类型为沥青混凝土(简称AC)或沥青玛蹄脂碎石(简称SMA)。

优选的，所述步骤一中的新沥青选择根据当地的气候、交通荷载、工程经验等选择，与当地同等条件下常用的沥青类型和标号相同。

优选的，沥青性能气候分区为《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40-2004)中1-4、2-4时新沥青为70号、I-D型SBS改性沥青，沥青性能气候分区为2-3、2-2、3-2时，新沥青采用90号、 I-C型SBS改性沥青。

优选的，所述步骤二中测试新沥青性能、新集料密度、RAP 中沥青的老化程度及级配。

所述步骤二中新沥青、新集料、矿粉的各项性能满足公路施工的要求，例如在四川省内进行施工时，应满足四川省地方标准《高速公路沥青路面设计与施工技术指南》(DB51/T 2602-2019)，以及《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40-2004)和《公路沥青路面再生技术规范》(JTG/T 5521-2019)的要求。

优选的，所述步骤二中RAP中集料采用燃烧法获取，并根据《公路工程集料试验规程》(JTG E42-2005)测试RAP集料密度。

优选的，在所述步骤二中对RAP材料进行破碎、筛分预处理，当RAP掺量低于30％时，可分为0～10mm、10～20mm两档；当RAP 掺量不低于30％时，应分为0～5mm、5～10mm、10～20mm三档。经预处理的RAP可以降低变异性，提高RAP在热再生沥青混合料中的掺量。

优选的，根据RAP中沥青的老化程度，确定RAP初始掺量。当RAP中沥青的针入度P＞30时，RAP初始掺量可取50～70％；当RAP 中沥青的针入度20≤P≤30时，RAP初始掺量可取30～50％；当RAP 中沥青的针入度，10≤P<20时，RAP初始掺量可取15～30％；当RAP 中沥青的针入度P<10时，RAP初始掺量不大于15％。如果RAP采用初始掺量时，再生沥青混合料性能不能满足要求，应降低RAP掺量。

优选地，采用专利CN201911284445.6中的评价装置和方法确定再生剂的扩散性；根据RAP中沥青的老化程度，采用不同掺量的再生剂进行针入度恢复试验，以针入度恢复到与新沥青针入度相当时的再生剂掺量为准。

优选的，所述步骤三中，根据本发明人已提交的专利(一种评价再生剂在老化沥青中扩散能力的装置和方法，申请专利号 CN201911284445.6，在此全文一并引入)来评价再生剂在老化沥青中扩散能力，据此选择再生能力优异，且其他性能满足规范要求的再生剂，同时确定再生剂掺加量。

优选的，所述步骤四包括以下步骤：

1)根据热再生沥青混合料类型、使用的公路等级、在路面结构中的层位，确定矿料级配满足《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40-2004)的要求；

2)对RAP各档材料进行抽提筛分获得RAP中集料级配曲线；

3)根据各档RAP中的集料级配、新集料级配，结合矿料级配范围，设计热再生沥青混合料的标准级配曲线。

优选的，所述步骤五进行马歇尔实验时，新集料的预热温度为165～190℃，所述预热时间2～4h，RAP的预热温度110～130℃，所述预热时间1.5～2h，新沥青的预热温度145～165℃，拌缸设置温度155～175℃，RAP与再生剂拌和60～90s，然后加新集料拌和60～ 90s,加新沥青拌和60～90s，加矿粉拌和60～90s，共计拌和240～ 360s。拌和的热再生沥青混合料在145～165℃烘箱中短期老化1.5～ 2h，然后立即成型标准马歇尔试件，并采用计算法测试不同油石比下热再生沥青混合料的理论最大相对密度，最后测试马歇尔试件的体积参数、稳定度、流值。根据现行《公路沥青路面再生技术规范》(JTG/T 5521-2019)对热再生沥青混合料进行马歇尔配合比设计，确定初步的最佳油石比OAC1。

优选的，所述步骤六以OAC1、OAC1±a％至少三个油石比，分别测试不同油石比下热再生沥青混合料的高温性能和低温性能，并分别建立高温性能与油石比的一元一次方程、低温性能与油石比的一元一次方程，结合项目所在地对再生沥青混合料高温性能和低温性能的要求，根据建立性能与油石比的一元一次方程，以高温性能确定最大油石比OAC2，以低温性能确定最小油石比OAC3。

优选地，所述步骤六中，热再生沥青混合料的高温性能可采用车辙试验、汉堡车辙试验、APA试验等能反映沥青混合料高温稳定性，且与油石比具有较强敏感性的方法；低温性能可采用低温弯曲试验、SBC半圆弯曲试验、overlaytest加铺层抗裂试验、TSRST低温约束冻断试验等能反映沥青混合料低温性能，且与油石比具有较强敏感性的方法。

优选的，所述步骤七中，最佳油石比OAC在OAC2和OAC3 之间。当施工项目所在地气温低，沥青性能气候分区为《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40-2004)中的2-3、2-2、3-2时，需要热再生沥青混合料具有优异的低温性能，避免低温时出现开裂病害，α宜取0.5～1.0，β宜取0～0.5；项目所在地气温高，沥青性能气候分区为1-4、2-4时，需要热再生沥青混合料具有优异的高温性能，避免高温时出现车辙变形病害，这时α宜取0～0.5，β宜取0.5～1.0。如无特别要求，也可取α＝β＝0.5。

本发明具有以下有益效果：

采用本发明提供的方法，一方面考虑了再生剂的扩散性能，反映热再生过程中再生剂与旧沥青的交互作用，避免了现有的方法中只考虑再生剂自身的粘度和抗老化性能；另外本发明的方法充分考虑了热再生沥青混合料的高、低温综合性能，由性能决定热再生沥青混合料的材料组成，避免了因RAP中回收沥青老化程度评价不准确、体积指标测试不准确等导致的最佳油石比选取不当，从而影响RAP掺量以及再生沥青混合料的性能，实现了通过性能确定热再生混合料的最佳沥青用量OAC，确定适应于工程实际需求的最佳沥青用量，确保热再生沥青混合料的路用性能。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例的技术方案，下面将对实施例描述所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1为本发明实施例1中RAP30％掺量合成级配曲线；

图2为本发明实施例1中RAP30％掺量不同油石比下马歇尔指标结果；

图3为本发明实施例1中RAP30％掺量再生混合料性能与油石比关系；

图4为本发明实施例1中RAP30％掺量再生混合料最佳油石比5.1％下汉堡车辙试验结果。

图5为本发明对比例1中再生剂B的RAP30％掺量再生混合料最佳油石比5.1％下汉堡车辙试验结果。

图6为本发明对比例1中再生剂A的RAP30％掺量再生混合料最佳油石比4.6％下汉堡车辙试验结果。

具体实施例

下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其它实施例，都属于本发明保护的范围。

实施例1

本实施例为项目位于四川盆地的某高速公路的厂拌热再生沥青混合料配合比设计方法，具体如下：

(1)根据项目的位置，所在区域为高温地区，确定热再生沥青混合料类型为AC-13C，用于高速公路的表面层，根据当地气候等情况选择新沥青为SBS改性沥青，性能分级满足PG76-22。

(2)测试新沥青、RAP、新集料和矿粉的性能，以确定选用上述物质的种类和标号：

①新沥青性能分级满足PG76-22，选择满足技术要求的中海SBS 改性沥青PG76-22，测试指标见表1，其中25℃针入度参照《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTGE20-2011)中T0604-2011，软化点参照T0606、5℃延度参照T0605、76℃车辙因子参照T0628、旋转薄膜烘箱试验参照T0610、低温弯曲蠕变劲度试验参照T0627。

表1中海SBS改性沥青指标

②RAP材料

本次试验用RAP材料为某高速公路的普通沥青表面层AC-13C，采用铣刨并经反击破碎分为0～10mm、10～15mm两档，RAP性能测试指标见表2～表4。

表2 RAP抽提筛分结果

表3 RAP回收沥青指标

表4 RAP抽提回收后各档集料密度

③新集料，采用峨眉地区的玄武岩，为利于混合料级配的控制，玄武岩集料在室内由标准筛筛分为单粒径集料，各档集料的密度见表 5。

表5玄武岩各档集料密度

④矿粉，采用石灰岩磨细的矿粉，测试指标见表6。

表6矿粉筛分结果

(3)测试再生剂的性能，以确定选用的再生剂的种类和标号：选择再生剂的类型主要依据：①根据163℃薄膜烘箱老化5h前后质量变化小；②对同样的旧沥青，采用不同的再生剂在相同的再生剂掺量下恢复旧沥青的指标较好，主要有针入度、软化点、延度及车辙因子指标。

基于以上的标准初步选择再生剂为英杰维特投资有限公司提供 Evoflex CA-3型，测试指标见表7。

表7再生剂性能试验结果

RAP中旧沥青加不同再生剂掺量试验结果见表8，其中薄膜烘箱老化试验参照《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTGE20-2011) 中T0609，60℃运动黏度参照T0619。

表8 RAP旧沥青加不同再生剂掺量试验结果

另外根据申请专利号CN201911284445.6一种评价再生剂在老化沥青中扩散能力的装置和方法中的测试装置和评价方法测试该再生剂的扩散性能，Evoflex CA-3型再生剂的扩散性指标P为23.9％，具有较强的扩散性，因此实施例采用Evoflex CA-3型再生剂，记为再生剂A。

(4)矿料级配确定

采用上述确定的材料，拌制RAP掺量为30％的厂拌热再生沥青混合料AC-13C，合成级配见表8，级配曲线图如附图1。

表8热再生沥青混合料合成级配

(5)混合料拌制及马歇尔试验

根据上述混合料级配，结合《公路沥青路面再生技术规范》 (JTG/T5521-2019)中公式，P_b＝0.035a+0.045b+Kc+F，式中：

P_b——估计的混合料中的总沥青用量(％)；

K——当0.075mm通过率为6％～10％的时候，K取值为0.18；当 0.075mm筛孔通过率等于或小于5％的时候，K取值为0.20；

a——未通过2.36mm筛的集料比例(％)；

b——通过2.36mm筛孔且留在0.075mm筛孔上集料的比例(％)；

c——通过0.075mm筛孔矿料的比例(％)；

F——取值为0～2.0，取决于集料的吸水率，缺乏资料时采用0.7。

根据计算，总沥青用量为5.0％，本次分别在油石比为5.0％、5.0 ±0.3％、5.0±0.6％条件下拌料，新集料加热温度190℃，RAP温度 110℃，中海SBS改性沥青加热、拌和及击实温度165℃，成型马歇尔试件，并测试马歇尔指标，试验结果如表10及图2所示。

表10 RAP30％掺量的厂拌热再生AC-13C马歇尔试验结果

可见，同一热再生沥青混合料，采用不同的理论最大相对密度差异较大。如果按计算法，当空隙率为4％时，对应的最佳油石比为4.6％；而采用真空法实测时，当空隙率为4％时，对应的最佳油石比为4.0％。因此，采用现行普遍使用的体积法获得的最佳油石比不是最优的，进一步验证了现行规范配合比设计方法的不足。

(6)性能试验确定最佳油石比

在油石比为4.6％、4.6±0.3％的条件下进行热再生沥青混合料的高温和低温性能试验，本实施例高温性能采用60℃动稳定度试验，低温性能采用-10℃低温弯曲试验，试验结果如附图3所示。

四川盆地区要求改性沥青混合料高温动稳定度不小于3200次 /mm，低温弯曲应变不小于2000με，由高温动稳定度与油石比的关系曲线可以计算得出，高温动稳定度3200次/mm对应的油石比OAC2 为5.17％，低温弯曲应变2000με时对应的油石比OAC3为4.98％。

(7)确定最佳油石比：

考虑到施工项目所在的四川盆地既要考虑高温稳定性，也不能忽视低温性能，取α＝β＝0.5，因此以性能指标确定最佳油石比OAC＝0.5 ×OAC2+0.5×OAC3＝5.1％。

(8)混合料综合性能验证：

为验证本发明方法确定的最佳油石比，最佳油石比5.1％下成型冻融劈裂试件，进行1次和5次冻融循环、汉堡车辙和overlaytest 加铺层抗裂试验，全面考察设计的再生沥青混合料性能，试验结果见表11-12及图4。其中冻融劈裂试验参照《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTGE20-2011)中T0729，汉堡车辙试验参照《Hamburg Wheel-Track Testing ofCompacted Hot Mix Asphalt(HMA)》(AASHTO T324-11),overlaytest加铺层抗裂试验参照《Test Procedure for OVERLAY TEST》(Tex-248-F)。

表11 RAP30％掺量再生混合料最佳油石比下水稳定性试验结果

表12 RAP30％掺量再生混合料最佳油石比下Overlay test试验结果

注：表中α_n表示试件加载n次循环后荷载的残留百分比。

由水稳定性试验结果可以看出，在采用该方法选取的最佳油石比下，厂拌热再生沥青混合料具有较高的冻融劈裂强度比，水稳性较好；而汉堡试验表明在60℃水浴中，经过2万次车轮作用，车辙深度为 8.45mm，明显小于20mm，且未出现抗剥落点，表明混合料高温稳定性和抗水损害能力较好；overlaytest加铺层抗裂试验表明，试件在加载1000次后仍有较高的荷载残留百分比，达到30％左右，表明其抑制裂缝产生的能力较强。

对比例1：采用实施例1同样的方法，不同之处在于，采用传统的方法选择再生剂，不考虑再生剂的扩散性。

采用菜籽油基再生剂B，其分子组成主要由C16～C22的饱和及不饱和脂肪酸构成，其中不饱和脂肪酸占比80％～95％，饱和脂肪酸占比2％～12％，指标符合四川省地方标准《沥青路面就地热再生技术指南》中RA-0技术要求，再生剂性能试验结果见表13。

表13再生剂性能试验结果

RAP中旧沥青加4％再生剂掺量试验结果见表14，其中薄膜烘箱老化试验参照《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTGE20-2011) 中T0609，60℃运动黏度测试参照T0619。

表14 RAP旧沥青加再生剂B试验结果

根据申请专利号CN201911284445.6一种评价再生剂在老化沥青中扩散能力的装置和方法中的测试装置和方法测试再生剂的扩散性能，再生剂B的扩散性指标P为18.3％。

利用实施例中的沥青、集料、矿粉、RAP及掺量(30％)、标准级配曲线，相同的温度控制条件。为与实施例对比，采用与实施例相同的油石比即5.1％进行再生沥青混合料性能试验。

表15 RAP30％掺量再生混合料油石比5.1％下水稳定性试验结果

表16 RAP30％掺量再生混合料最佳油石比下Overlay test试验结果

由水稳定性试验结果可以看出，在相同的油石比下，由于再生剂 B比再生剂A的扩散性差，在相同的温度及拌和条件下，再生剂B与RAP中旧沥青的交互作用比再生剂A差，导致厂拌热再生沥青混合料 1次和5次冻融劈裂强度比相对于实施例中在相同的油石比下进行的冻融劈裂强度比低，表明抗水损害性能降低；图5汉堡试验表明，在 60℃水浴中，经过2万次车轮作用，车辙深度为8.71mm，与实施例相差不大，但试验的变异性明显大于再生剂A，进一步验证了再生剂扩散性差不能使再生剂与旧沥青充分融合，再生沥青混合料不均匀，导致试验结果变异性大；overlaytest加铺层抗裂试验表明，试件在加载1000次后仍有较高的荷载残留百分比，达到20.3％，表明其抑制裂缝产生的能力有所下降。

对比例2：采用实施例1同样的方法，不同之处在于采用传统的体积法确定油石比。

由表12可知，同一热再生沥青混合料，采用不同的理论最大相对密度差异较大。如果按计算法，当空隙率为4％时，对应的最佳油石比为4.6％；而采用真空法实测时，当空隙率为4％时，对应的最佳油石比为4.0％。本对比例采用偏安全的、采用计算法确定的油石比4.6％，按照与具体实施例相同的试验控制条件，进行油石比4.6％下成型冻融劈裂试件，进行1次和5次冻融循环、汉堡车辙和overlaytest加铺层抗裂试验，全面考察设计的再生沥青混合料性能，试验结果见表17～18及图6。其中冻融劈裂试验参照《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTGE20-2011)中T0729，汉堡车辙试验参照《Hamburg Wheel-TrackTesting of Compacted Hot Mix Asphalt(HMA)》(AASHTO T324-11),overlaytest加铺层抗裂试验参照《Test Procedure for OVERLAY TEST》(Tex-248-F)。

表17 RAP30％掺量再生混合料油石比4.6％下水稳定性试验结果

表18 RAP30％掺量再生混合料最佳油石比下Overlay test试验结果

注：表中α_n表示试件加载n次循环后荷载的残留百分比。

由水稳定性试验结果可以看出，在采用体积法选取的最佳油石比 4.6％下，厂拌热再生沥青混合料1次和5次冻融劈裂强度比，比本发明方法确定的最佳油石比下进行的冻融劈裂强度低，表面抗水损害性能下降；图6汉堡试验表明，在60℃水浴中，经过2万次车轮作用，车辙深度为13.36mm，且有出现抗剥落点的趋势，车轮作用的轮迹带位置有集料裸露，沥青膜剥落现象，表明混合料高温稳定性有所下降，抗水损害能力下降；overlaytest加铺层抗裂试验表明，试件在加载 1000次后具有较低的荷载残留百分比，仅为7.9％，表明其抑制裂缝产生的能力下降。

通过实施例和对比例可知，由于同时考虑了再生剂的扩散性以及采用更为合适的油石比确认方法，采用本发明设计的热再生沥青混合料的水稳性、高温稳定性、抗裂性能等综合性能优良。

Claims

1.一种厂拌热再生沥青混合料的配合比设计方法，其特征在于包括如下步骤:

步骤二：测试采用的新沥青、RAP各档材料、新集料和矿粉的各项性能指标，以确定选用上述物质满足现行规范要求；

步骤四：根据厂拌热再生沥青混合料类型，确定矿料级配；

步骤六：以热再生沥青混合料的油石比OAC1为中值，按照预定的间隔，最少取3个不同油石比进行再生沥青混合料高温性能和低温性能试验，并建立高温性能和低温性能与油石比的关系曲线；根据项目所在区域对沥青混合料性能需求阈值，由高温性能确定最大油石比OAC2，由低温性能确定最小油石比OAC3。

步骤七：根据公式OAC＝αOAC2+βOAC3计算出最佳油石比，其中α+β＝1，从而确定热再生沥青混合料的配合比。

2.如权利要求1所述的一种厂拌热再生沥青混合料的配合比设计方法，其特征在于所述步骤一中的热再生沥青混合料类型为沥青混凝土或沥青玛蹄脂碎石。

3.如权利要求1或2所述的一种厂拌热再生沥青混合料的配合比设计方法，其特征在于所述的新沥青类型为70号、I-D型SBS改性沥青或90号、I-C型SBS改性沥青。

4.如权利要求1-3任一项所述的一种厂拌热再生沥青混合料的配合比设计方法，其特征在于所述的步骤二中RAP中集料采用燃烧法获取，当RAP在燃烧过程中集料被燃烧掉，这样的RAP应使用溶剂法回收集料，对RAP材料进行破碎、筛分预处理，当RAP掺量低于30％时，可分为0～10mm、10～20mm两档；当RAP掺量不低于30％时，应分为0～5mm、5～10mm、10～20mm三档。

5.如权利要求1-4任一项所述的一种厂拌热再生沥青混合料的配合比设计方法，其特征在于根据RAP中沥青的老化程度，确定RAP初始掺量，当RAP中沥青的针入度P＞30时，RAP初始掺量可取50～70％；当RAP中沥青的针入度20≤P≤30时，RAP初始掺量可取30～50％；当RAP中沥青的针入度，10≤P<20时，RAP初始掺量可取15～30％；当RAP中沥青的针入度P<10时，RAP初始掺量可取不大于15％。

6.如权利要求1-5任一项所述的一种厂拌热再生沥青混合料的配合比设计方法，其特征在于在步骤三中采用专利CN201911284445.6中的评价装置和方法确定再生剂的扩散性；根据RAP中沥青的老化程度，采用不同掺量的再生剂进行针入度恢复试验，以针入度恢复到与新沥青针入度相当时的再生剂掺量为准。

7.如权利要求1-6任一项所述的一种厂拌热再生沥青混合料的配合比设计方法，其特征在于所述步骤四包括以下步骤：

1)根据厂拌热再生沥青混合料类型、使用的公路等级、在路面结构中的层位，确定矿料级配满足《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40-2004)的要求；

2)对RAP各档材料进行抽提筛分获得RAP中集料级配曲线；

8.如权利要求1-7任一项所述的一种厂拌热再生沥青混合料的配合比设计方法，其特征在于所述步骤五进行马歇尔试验时，新集料的预热温度为165～190℃，所述预热时间2～4h，RAP的预热温度110～130℃，所述预热时间1.5～2h，新沥青的预热温度145～165℃，拌缸设置温度155～175℃，RAP与再生剂拌和60～90s，然后加新集料拌和60～90s,加新沥青拌和60～90s，加矿粉拌和60～90s，共计拌和240～360s；拌和的热再生沥青混合料在145～165℃烘箱中短期老化1.5～2h，然后立即成型标准马歇尔试件，采用计算法测试不同油石比下热再生沥青混合料的理论最大相对密度。

9.如权利要求1-8任一项所述的一种厂拌热再生沥青混合料的配合比设计方法，其特征在于所述步骤六采用至少三个油石比，分别测试不同油石比下热再生沥青混合料的高温性能和低温性能，并分别建立高温性能与油石比的一元一次方程、低温性能与油石比的一元一次方程，结合项目所在地对再生沥青混合料高温性能和低温性能的要求，根据建立的性能与油石比的一元一次方程，以高温性能确定最大油石比OAC2，以低温性能确定最小油石比OAC3。

10.如权利要求1-9任一项所述的一种厂拌热再生沥青混合料的配合比设计方法，其特征在于步骤七中，当施工项目所在地气温低，沥青性能气候分区为《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40-2004)中的2-3、2-2、3-2时，α取0.5～1.0，β取0～0.5；气候分区为1-4、2-4时，α取0～0.5，β取0.5～1.0。