CN111525559A - 一种低压配网三相不平衡对线损影响的量化方法 - Google Patents

一种低压配网三相不平衡对线损影响的量化方法 Download PDF

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CN111525559A CN202010383683.9A CN202010383683A CN111525559A CN 111525559 A CN111525559 A CN 111525559A CN 202010383683 A CN202010383683 A CN 202010383683A CN 111525559 A CN111525559 A CN 111525559A
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Abstract

本发明属于配网线损技术领域，尤其涉及一种低压配网三相不平衡对线损影响的量化方法。本发明针对三相不平衡对线损计算的影响，通过聚类分析法对实际运行中的三相负荷不平衡现象的台区进行分类，然后再运用对抗生成网络增加样本数据量，对不同的不平衡种类情况推出三相负荷不平衡增量系数，实现将三相不平衡度在线损理论计算中的影响量化。本发明能够显著提高线损计算的精确性，并且还可以有效提高电力系统运行的安全性，对提高电力系统的经济效益和社会效益也具有重大的意义。

Description

一种低压配网三相不平衡对线损影响的量化方法
技术领域
本发明属于配网线损技术领域，尤其涉及一种低压配网三相不平衡对线损影响的量化方法。是针对三相不平衡对线损计算的影响，对实际运行中的三相负荷不平衡现象进行分类，对不同的不平衡种类情况推出三相负荷不平衡增量系数，实现将三相不平衡度在线损理论计算中的影响量化，对提高电力系统运行的安全、经济性具有重大意义。
背景技术
三相负荷不平衡将直接危害电网的安全运行，轻则降低供电效率，重则可能烧断导线甚至烧毁用电设备。当出现严重的三相负荷不对称时，中性点发生位移，连接在重负荷相单相用户就可能会出现电压偏低、电灯不亮、电器设备效率降低等现象，而连接在轻负荷相的单相用户却可能会出现电压偏高现象，极易造成电器绝缘击穿，从而使得电器设备损坏甚至是烧毁；而三相负荷不平衡所产生的不平稳电压，会加大电压偏移，增大中性线电流，从而增加相线损耗电量与中性线损耗电量，降低变压器和电机的利用率，浪费能源。
低压配电网负荷的三相不平衡运行情况相当严重，在理论线损的计算中，必然要考虑到由三相不平衡现象所带来的损耗电量，因此，合理地确定三相不平衡度的取值成为计算准确性的关键。
发明内容
针对上述现有技术存在的技术问题，本发明提出了一种低压配网三相不平衡对线损影响的量化方法。其目的是为了评估三相不平衡对线损的影响，估算由于三相不平衡现象所带来的损耗电量，并且该方法符合目前线损理论计算中没有对三相不平衡度的影响进行准确考量的现状。
为实现上述目的，本发明解决其技术问题所采用的技术方案是：
一种低压配网三相不平衡对线损影响的量化方法，包括以下步骤：
步骤1.采集待计算台区24小时整点三相负荷电流数据；
步骤2.利用步骤1中的三相负荷电流数据计算24小时整点三相负荷电流不平衡度；
步骤3.对步骤2中的三相负荷电流不平衡度取平均值；
步骤4.采用K-Means++聚类分析法对负荷电流不平衡情况进行分类,运用对抗生成网络增加样本数据量；
步骤5.对不同分类的三相负荷电流不平衡现象，分别计算线损增量系数；
步骤6.根据线损增量系数，估算不同三相负荷电流不平衡类型情况下的三相负荷电流不平衡度所带来的损耗。
进一步的，步骤6中所述三相负荷电流不平衡度δ与线损增量系数K(％)的数量关系，表达式如下：
Figure BDA0002483065640000021
Icdh＝max(IAh,IBh,ICh) (2)
Figure BDA0002483065640000022
Figure BDA0002483065640000023
ΔPn＝ΔPL+ΔPnL (6)
Figure BDA0002483065640000024
Figure BDA0002483065640000025
Figure BDA0002483065640000026
上述式(1)-(8)中，IAh、IBh、ICh，(h＝1,2,...,24)为24小时整点三相电流；Icdh(h＝1,2,...,24)为24小时整点三相电流的最大值；Ipjh为24小时整点三相电流的平均值；δh为24个小时整点负荷电流不平衡度；δ为一天24小时负荷电流的平均不平衡度；ΔPL为总的三相线路功率损耗；ΔPnL为中性线上的功率损耗；ΔPn为第n种情况计算所得到的的线路功率损耗；Ipj为一天24个整点三相电流平均值的均值；ΔPph为三相负荷平衡时的线路功率损耗；Kδn为第n类情况下(n＝1,2,3，...)的线损增量系数；R为A,B,C每相上的电阻值。
所述K-Means++聚类分析法，是对负荷电流不平衡情况进行分类后，运用对抗生成网络增加样本数据量。
所述K-Means++聚类分析法，包括以下步骤：
步骤(1)运用K-Means++聚类分析法选取三相的负荷值作为特征值，对台区开始聚类；
在选择第n+1个聚类中心时，选择距离当前n个聚类中心最远的点做为第n+1个聚类中心。
步骤(2)计算各个K值对应的轮廓系数；
步骤(3)选择轮廓系数最接近1的聚类数为最优聚类数；
步骤(4)将样本数据分为K类；
步骤(5)计算样本数据与各聚类中心的距离，将各个台区样本就近分类给聚类中心；
步骤(6)如果有台区为分类到聚类中心，则返回到步骤2，重新计算聚类中心；如果所有台区都分类到聚类中心，则进入到下一步；
步骤(7)输出三相负荷电流不平衡的台区聚类结果。
进一步的，步骤5中所述对不同分类的三相负荷电流不平衡现象，分别计算三相负荷电流不平衡增量系数，是通过选取台区负荷值作为特征值进行聚类分析的办法，分为以下三种情况，并根据每种不同的情况推出三相负荷不平衡线损增量系数；包括：
(1)三相负荷中“一相负荷重，一相负荷轻，一相负荷平均”；
(2)三相负荷中“一相负荷重，两相负荷轻”；
(3)三相负荷中“一相负荷轻，两相负荷重”。
所述根据每种不同的情况推出三相负荷不平衡线损增量系数，是假设三相电路中每相的电阻值都为R,中性线的横截面积一般为输电线路的一半，电阻值为2R,线损计算公式为ΔP＝I2r，式中r为所在线路上的电阻值。
所述三相负荷中“一相负荷重，一相负荷轻，一相负荷平均”，是由不平衡度公式将重负荷相电流设为(1+δ)Ipj，则轻负荷相电流设为(1-δ)Ipj，中性线电流为
Figure BDA0002483065640000041
则线路的功率损耗为：
Figure BDA0002483065640000042
上式中：Ipj为一天24个整点三相电流平均值的均值；δ为一天24小时负荷电流的平均不平衡度；R为A,B,C每相上的电阻值；
当三相负荷平衡时线路损耗为：
Figure BDA0002483065640000043
上式中：ΔPph为三相负荷平衡时的线路功率损耗；Ipj为一天24个整点三相电流平均值的均值；R为A,B,C每相上的电阻值；
根据两者的结果进行比较得到：
Figure BDA0002483065640000044
上式中：Kδ1即为在此平衡类型时线损的增量系数，表示三相负荷不平衡时的线损值是三相负荷平衡时线损值的K1倍；ΔPn为第n种情况计算所得到的的线路功率损耗；ΔPph为三相负荷平衡时的线路功率损耗；δ为一天24小时负荷电流的平均不平衡度；
根据规程规定:在低压主干线和主要分支的首段，三相负荷电流不平衡不得超过20％；当δ＝0.2时，K1＝1.11，也就是说三相负荷不平衡所引起的线损增加11％。
所述三相负荷中“一相负荷重，两相负荷轻”，是设重负荷相电流为(1+δ)Ipj，两轻负荷相电流均为
Figure BDA0002483065640000045
中性线电流为
Figure BDA0002483065640000046
其功率损耗为：
Figure BDA0002483065640000051
上式中：Ipj为一天24个整点三相电流平均值的均值；R为A,B,C每相上的电阻值；δ为一天24小时负荷电流的平均不平衡度；
根据比较得出：
Figure BDA0002483065640000052
此种不平衡类型下，三相负荷不平衡时其线损值是三相负荷平衡时线损值的K2倍；δ＝0.2时，K2＝1.11，即三相负荷不平衡所引起的线损增加8％。
所述三相负荷中“一相负荷轻，两相负荷重”，是设两重负荷相电流均为(1+δ)Ipj,轻负荷相电流为(1-2δ)Ipj，中性线电流为3δIpj，其中线路损耗为：
Figure BDA0002483065640000053
上式中：Ipj为一天24个整点三相电流平均值的均值；R为A,B,C每相上的电阻值；δ为一天24小时负荷电流的平均不平衡度；
根据比较得到：
Figure BDA0002483065640000054
此种不平衡类型下，三相负荷不平衡时其线损值是三相负荷平衡时线损值的K3倍；当δ＝0.2时，K3＝1.32，即三相负荷不平衡所引起的线损增加32％。
所述不平衡类型三相负荷电流不平衡度与线损增量系数的数量关系，其中三相负荷电流不平衡度为δ，线损增量系数为K(％)，具体如表1。
本发明具备以下优点及有益效果：
本发明属于配网线损技术领域，尤其是低压台区线损计算分析领域，由于低压配电网台区种类繁多，结构大不相同，针对三相不平衡对线损计算的影响，本发明通过聚类分析法对实际运行中的三相负荷不平衡现象的台区进行分类，然后再运用对抗生成网络增加样本数据量，对不同的不平衡种类情况推出三相负荷不平衡增量系数，实现将三相不平衡度在线损理论计算中的影响量化，能够提高线损计算的精确性，对提高电力系统运行的安全性和经济性具有重大意义。
附图说明
为了便于本领域普通技术人员理解和实施本发明，下面结合附图及具体实施方式对本发明作进一步的详细描述，但应当理解本发明的保护范围并不受具体实施方式的限制。
图1是本发明的三相负荷不平衡度增量系数计算流程示意图；
图2是本发明的三相不平衡分类流程示意图；
图3是本发明的对抗生成网络的结构框架图。
具体实施方式
下面将对本公开参照附图进行进一步说明。特别声明，以下的描述本质上只是起到了宏观解释和实例说明的作用，绝不对本公开及其应用或使用进行任何限制。除非另外特别说明，否则，在实施例中阐述的部件和步骤的相对布置以及数字表达式和数值并不限制本公开的范围。另外，本领域技术人员已知的技术、方法和装置可能不被详细讨论，但在适当的情况下意在成为说明书的一部分。
实施例1
本发明为一种低压配网三相不平衡对线损影响的量化方法，如图1所示，图1是本发明的三相负荷不平衡度增量系数计算流程示意图。首先对大量历史数据进行聚类分析，将系统中的三相不平衡情况进行分类，并计算不同分类的三相不平衡线损增量系数，采集待计算台区的负荷数据，并计算三相不平衡度，根据分类的不平衡系数计算三相不平衡带来的损耗。具体包括以下步骤：
步骤1.采集待计算台区24小时整点三相负荷电流数据；
步骤2.利用步骤1中的三相负荷电流数据计算24小时整点三相负荷电流不平衡度；
步骤3.对步骤2中的三相负荷电流不平衡度取平均值；
步骤4.采用K-Means++聚类分析法对负荷电流不平衡情况进行分类,运用对抗生成网络增加样本数据量；
步骤5.对不同分类的三相负荷电流不平衡现象，分别计算线损增量系数；
步骤6.根据线损增量系数，估算不同三相负荷电流不平衡类型情况下的三相负荷电流不平衡度所带来的损耗。
进一步的，步骤6中所述三相负荷电流不平衡度δ与线损增量系数K(％)的数量关系，具体表达式如下：
Figure BDA0002483065640000071
Icdh＝max(IAh,IBh,ICh) (2)
Figure BDA0002483065640000072
Figure BDA0002483065640000073
ΔPn＝ΔPL+ΔPnL (6)
Figure BDA0002483065640000074
Figure BDA0002483065640000075
Figure BDA0002483065640000076
上述式(1)-(8)中，IAh、IBh、ICh，(h＝1,2,...,24)为24小时整点三相电流；Icdh(h＝1,2,...,24)为24小时整点三相电流的最大值；Ipjh为24小时整点三相电流的平均值；δh为24个小时整点负荷电流不平衡度；δ为一天24小时负荷电流的平均不平衡度；ΔPL为总的三相线路功率损耗；ΔPnL为中性线上的功率损耗；ΔPn为第n种情况计算所得到的的线路功率损耗；Ipj为一天24个整点三相电流平均值的均值；ΔPph为三相负荷平衡时的线路功率损耗；Kδn为第n类情况下(n＝1,2,3，...)的线损增量系数；R为A,B,C每相上的电阻值。
所述步骤4中，采用K-Means++聚类分析法对负荷电流不平衡情况进行分类,运用对抗生成网络增加样本数据量，如图2所示，图2是本发明的三相不平衡分类流程示意图。
对于三相负荷电流不平衡的分类，采用K-Means++聚类分析法可以取得较为理想的结果。所述采用K-Means++聚类分析法对负荷电流不平衡情况进行分类后，运用对抗生成网络可以有效增加样本数据量，这可以解决样本数据偏少的问题，以此增加运算的精确性。
所述K-Means++聚类分析法是基于K-Means的改进，包括以下步骤：
步骤1.运用K-Means++聚类分析法选取三相的负荷值作为特征值，对台区开始聚类；在选择第n+1个聚类中心时，选择距离当前n个聚类中心最远的点做为第n+1个聚类中心。
步骤2.计算各个K值对应的轮廓系数；
步骤3.选择轮廓系数最接近1的聚类数为最优聚类数；
步骤4.将样本数据分为K类；
步骤5.计算样本数据与各聚类中心的距离，将各个台区样本就近分类给聚类中心；
步骤6.如果有台区为分类到聚类中心，则返回到步骤2，重新计算聚类中心；如果所有台区都分类到聚类中心，则进入到下一步；
步骤7.输出三相负荷电流不平衡的台区聚类结果。
如图3所示，图3是本发明的对抗生成网络的结构框架图。本发明的对抗生成网络，包括以下步骤：
步骤1.将真实数据归一化处理以后，训练判别网路D，使其具有判别数据真假的功能；
步骤2.将噪音数据z输入到生成网络中，产生生成数据；
步骤3.将生成数据输入到判别网络中进行判定，输出‘真’数据；
所述步骤5中，对不同分类的三相负荷电流不平衡现象，分别计算三相负荷电流不平衡增量系数；是通过选取台区负荷值作为特征值进行聚类分析的办法，可大致划分为以下三种情况，并根据每种不同的情况推出三相负荷不平衡线损增量系数。包括：
(1)三相负荷中“一相负荷重，一相负荷轻，一相负荷平均”；
(2)三相负荷中“一相负荷重，两相负荷轻”；
(3)三相负荷中“一相负荷轻，两相负荷重”。
根据所述的三种不同情况计算三相负荷电流不平衡线损增量系数，包括：
假设三相电路中每相的电阻值都为R,中性线的横截面积一般为输电线路的一半，因此电阻值为2R,线损计算公式为ΔP＝I2r，式中r为所在线路上的电阻值。
(1)三相负荷中“一相负荷重，一相负荷轻，一相负荷平均”。由不平衡度公式将重负荷相电流设为(1+δ)Ipj，则轻负荷相电流设为(1-δ)Ipj，中性线电流为
Figure BDA0002483065640000091
则线路的功率损耗为：
Figure BDA0002483065640000092
上式中：Ipj为一天24个整点三相电流平均值的均值；δ为一天24小时负荷电流的平均不平衡度；R为A,B,C每相上的电阻值。
当三相负荷平衡时线路损耗为：
Figure BDA0002483065640000093
上式中：ΔPph为三相负荷平衡时的线路功率损耗；Ipj为一天24个整点三相电流平均值的均值；R为A,B,C每相上的电阻值。
根据两者的结果进行比较得到：
Figure BDA0002483065640000094
上式中：Kδ1即为在此平衡类型时线损的增量系数，表示三相负荷不平衡时的线损值是三相负荷平衡时线损值的K1倍。ΔPn为第n种情况计算所得到的的线路功率损耗；ΔPph为三相负荷平衡时的线路功率损耗；δ为一天24小时负荷电流的平均不平衡度。
根据规程规定:在低压主干线和主要分支的首段，三相负荷电流不平衡不得超过20％。当δ＝0.2时，K1＝1.11，也就是说三相负荷不平衡所引起的线损增加11％。
(2)三相负荷中“一相负荷重，两相负荷轻”。设重负荷相电流为(1+δ)Ipj，两轻负荷相电流均为
Figure BDA0002483065640000101
中性线电流为
Figure BDA0002483065640000102
其功率损耗为：
Figure BDA0002483065640000103
上式中：Ipj为一天24个整点三相电流平均值的均值；R为A,B,C每相上的电阻值；δ为一天24小时负荷电流的平均不平衡度。
根据比较得出：
Figure BDA0002483065640000104
此种不平衡类型下，三相负荷不平衡时其线损值是三相负荷平衡时线损值的K2倍。δ＝0.2时，K2＝1.11，也就是说三相负荷不平衡所引起的线损增加8％。
(3)三相负荷中“一相负荷轻，两相负荷重”。设两重负荷相电流均为(1+δ)Ipj,轻负荷相电流为(1-2δ)Ipj，中性线电流为3δIpj，其中线路损耗为：
Figure BDA0002483065640000105
上式中：Ipj为一天24个整点三相电流平均值的均值；R为A,B,C每相上的电阻值；δ为一天24小时负荷电流的平均不平衡度。
根据比较得到：
Figure BDA0002483065640000106
此种不平衡类型下，三相负荷不平衡时其线损值是三相负荷平衡时线损值的K3倍。当δ＝0.2时，K3＝1.32，也就是说三相负荷不平衡所引起的线损增加32％。
实施例2
下面以实测台区为例，对本发明进行详细的说明。
三相不平衡对线损造成很大的影响，其中不平衡类型三相负荷电流不平衡度δ与线损增量系数K(％)的数量关系如表1所示。
表1 δ与线损增量系数K(％)的关系
Figure BDA0002483065640000111
虽然已示例实施例描述了本公开，但应理解，本公开不限于上述的示例性实施例。对于本领域技术人员显然的是，可以在不背离本公开的范围和精神的条件下修改上述的示例性实施例。所附的权利要求的范围应被赋予最宽的解释，以包含所有这样的修改以及等同的结构和功能。

Claims (10)

1.一种低压配网三相不平衡对线损影响的量化方法，其特征在于：包括以下步骤：
步骤1.采集待计算台区24小时整点三相负荷电流数据；
步骤2.利用步骤1中的三相负荷电流数据计算24小时整点三相负荷电流不平衡度；
步骤3.对步骤2中的三相负荷电流不平衡度取平均值；
步骤4.采用K-Means++聚类分析法对负荷电流不平衡情况进行分类,运用对抗生成网络增加样本数据量；
步骤5.对不同分类的三相负荷电流不平衡现象，分别计算线损增量系数；
步骤6.根据线损增量系数，估算不同三相负荷电流不平衡类型情况下的三相负荷电流不平衡度所带来的损耗。
2.根据权利要求1所述的一种低压配网三相不平衡对线损影响的量化方法，其特征在于：步骤6中所述三相负荷电流不平衡度δ与线损增量系数K(％)的数量关系，表达式如下：
Figure FDA0002483065630000011
Icdh＝max(IAh,IBh,ICh) (2)
Figure FDA0002483065630000012
Figure FDA0002483065630000013
ΔPn＝ΔPL+ΔPnL (6)
Figure FDA0002483065630000014
Figure FDA0002483065630000015
Figure FDA0002483065630000016
上述式(1)-(8)中，IAh、IBh、ICh，(h＝1,2,...,24)为24小时整点三相电流；Icdh(h＝1,2,...,24)为24小时整点三相电流的最大值；Ipjh为24小时整点三相电流的平均值；δh为24个小时整点负荷电流不平衡度；δ为一天24小时负荷电流的平均不平衡度；ΔPL为总的三相线路功率损耗；ΔPnL为中性线上的功率损耗；ΔPn为第n种情况计算所得到的的线路功率损耗；Ipj为一天24个整点三相电流平均值的均值；ΔPph为三相负荷平衡时的线路功率损耗；Kδn为第n类情况下(n＝1,2,3，...)的线损增量系数；R为A,B,C每相上的电阻值。
3.根据权利要求1所述的一种低压配网三相不平衡对线损影响的量化方法，其特征在于：所述K-Means++聚类分析法，是对负荷电流不平衡情况进行分类后，运用对抗生成网络增加样本数据量。
4.根据权利要求1所述的一种低压配网三相不平衡对线损影响的量化方法，其特征在于：所述K-Means++聚类分析法，包括以下步骤：
步骤1.运用K-Means++聚类分析法选取三相的负荷值作为特征值，对台区开始聚类；
在选择第n+1个聚类中心时，选择距离当前n个聚类中心最远的点做为第n+1个聚类中心；
步骤2.计算各个K值对应的轮廓系数；
步骤3.选择轮廓系数最接近1的聚类数为最优聚类数；
步骤4.将样本数据分为K类；
步骤5.计算样本数据与各聚类中心的距离，将各个台区样本就近分类给聚类中心；
步骤6.如果有台区为分类到聚类中心，则返回到步骤2，重新计算聚类中心；如果所有台区都分类到聚类中心，则进入到下一步；
步骤7.输出三相负荷电流不平衡的台区聚类结果。
5.根据权利要求1所述的一种低压配网三相不平衡对线损影响的量化方法，其特征在于：步骤5中所述对不同分类的三相负荷电流不平衡现象，分别计算三相负荷电流不平衡增量系数，是通过选取台区负荷值作为特征值进行聚类分析的办法，分为以下三种情况，并根据每种不同的情况推出三相负荷不平衡线损增量系数；包括：
(1)三相负荷中“一相负荷重，一相负荷轻，一相负荷平均”；
(2)三相负荷中“一相负荷重，两相负荷轻”；
(3)三相负荷中“一相负荷轻，两相负荷重”。
6.根据权利要求5所述的一种低压配网三相不平衡对线损影响的量化方法，其特征在于：所述根据每种不同的情况推出三相负荷不平衡线损增量系数，是假设三相电路中每相的电阻值都为R,中性线的横截面积一般为输电线路的一半，电阻值为2R,线损计算公式为ΔP＝I2r，式中r为所在线路上的电阻值。
7.根据权利要求5-6所述的一种低压配网三相不平衡对线损影响的量化方法，其特征在于：所述三相负荷中“一相负荷重，一相负荷轻，一相负荷平均”，是由不平衡度公式将重负荷相电流设为(1+δ)Ipj，则轻负荷相电流设为(1-δ)Ipj，中性线电流为
Figure FDA0002483065630000031
则线路的功率损耗为：
Figure FDA0002483065630000032
上式中：Ipj为一天24个整点三相电流平均值的均值；δ为一天24小时负荷电流的平均不平衡度；R为A,B,C每相上的电阻值；
当三相负荷平衡时线路损耗为：
Figure FDA0002483065630000033
上式中：ΔPph为三相负荷平衡时的线路功率损耗；Ipj为一天24个整点三相电流平均值的均值；R为A,B,C每相上的电阻值；
根据两者的结果进行比较得到：
Figure FDA0002483065630000034
上式中：Kδ1即为在此平衡类型时线损的增量系数，表示三相负荷不平衡时的线损值是三相负荷平衡时线损值的K1倍；ΔPn为第n种情况计算所得到的的线路功率损耗；ΔPph为三相负荷平衡时的线路功率损耗；δ为一天24小时负荷电流的平均不平衡度；
根据规程规定:在低压主干线和主要分支的首段，三相负荷电流不平衡不得超过20％；当δ＝0.2时，K1＝1.11，也就是说三相负荷不平衡所引起的线损增加11％。
8.根据权利要求5-6所述的一种低压配网三相不平衡对线损影响的量化方法，其特征在于：所述三相负荷中“一相负荷重，两相负荷轻”，是设重负荷相电流为(1+δ)Ipj，两轻负荷相电流均为
Figure FDA0002483065630000041
中性线电流为
Figure FDA0002483065630000042
其功率损耗为：
Figure FDA0002483065630000043
上式中：Ipj为一天24个整点三相电流平均值的均值；R为A,B,C每相上的电阻值；δ为一天24小时负荷电流的平均不平衡度；
根据比较得出：
Figure FDA0002483065630000044
此种不平衡类型下，三相负荷不平衡时其线损值是三相负荷平衡时线损值的K2倍；δ＝0.2时，K2＝1.11，即三相负荷不平衡所引起的线损增加8％。
9.根据权利要求1所述的一种低压配网三相不平衡对线损影响的量化方法，其特征在于：所述三相负荷中“一相负荷轻，两相负荷重”，是设两重负荷相电流均为(1+δ)Ipj,轻负荷相电流为(1-2δ)Ipj，中性线电流为3δIpj，其中线路损耗为：
Figure FDA0002483065630000045
上式中：Ipj为一天24个整点三相电流平均值的均值；R为A,B,C每相上的电阻值；δ为一天24小时负荷电流的平均不平衡度；
根据比较得到：
Figure FDA0002483065630000051
此种不平衡类型下，三相负荷不平衡时其线损值是三相负荷平衡时线损值的K3倍；当δ＝0.2时，K3＝1.32，即三相负荷不平衡所引起的线损增加32％。
10.根据权利要求1所述的一种低压配网三相不平衡对线损影响的量化方法，其特征在于：所述不平衡类型三相负荷电流不平衡度与线损增量系数的数量关系，其中三相负荷电流不平衡度为δ，线损增量系数为K(％)，具体如下：
Figure FDA0002483065630000052
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