CN111507040A - 波纹侧板-方钢管混凝土柱偏心受压承载力的计算方法 - Google Patents
波纹侧板-方钢管混凝土柱偏心受压承载力的计算方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明公开了一种波纹侧板‑方钢管混凝土柱偏心受压承载力的计算方法，在新型波纹侧板‑方钢管混凝土柱的新型结构基础上，本发明在第二类套箍混凝土理论的基础上，将钢管内混凝土和核心混凝土划分开来，分别考虑侧向约束对受压混凝土承载能力的提升。步骤如下：获取新型波纹侧板‑方钢管混凝土柱的方钢管壁厚、方钢管内截面的长度和宽度、波纹侧板厚度、柱截面长度和宽度、核心混凝土和方钢管内混凝土的抗压强度标准值以及方钢管钢板的抗压强度标准值；根据受压区高度x判断新型波纹侧板‑方钢管混凝土柱处于什么受力状态下：能够确定安装过程中的轴向压力和弯矩的关系。
Description
技术领域
本发明涉及一种波纹侧板-方钢管混凝土柱偏心受压承载力的计算方法，属于承重部件结构构件技术领域。
背景技术
为降低柱截面尺寸，减轻自重，提升整体经济性能，方钢管混凝土柱广泛应用于高层及大跨度结构，但普通方钢管混凝土柱用钢量较大，在受压时钢管管壁容易发生鼓曲，导致鼓曲截面无法继续工作；且钢管对混凝土的约束仅集中在角部，对混凝土的套箍作用很难发挥，综合经济性不强。为充分发挥材料强度，提升钢管混凝土柱的综合性能，国内外学者已进行了大量的研究，一种新型波纹侧板-方钢管混凝土柱被逐渐认识和使用，波纹侧板-方钢管混凝土柱的立体结构如图1所示，波纹侧板-方钢管混凝土柱呈矩形，柱的四角分别设有四个方钢管，相邻两个方钢管远离两柱的中轴线的两个面之间通过波纹板相连，方钢管以及由四个方钢管和波纹板之间形成的空隙填装有混凝土。
波纹侧板-方钢管混凝土柱的结构剖面图如图2所示，其中t1为方钢管壁厚，ht、bt为方钢管内截面的长度和宽度，t2为波纹侧板厚度，hr为波纹板高度，h、b为柱截面长度和宽度，fc1、fc2、fa为核心混凝土和方钢管内混凝土的抗压强度标准值以及方钢管钢材的抗压强度标准值。在波纹侧板-方钢管混凝土柱中，方钢管较小的径厚比能够为钢管内混凝土提供更好的约束，将其布置在四角又有利于提升组合柱的抗弯性能；此外，波纹板侧向刚度大，与四角方钢管焊接形成的多腔体既可以对混凝土提供更有效的约束，防止过早鼓曲，充分发挥材料性能，又能在施工中作为模板，减少工期，有效提高施工效率及施工质量。
对于混凝土柱而言，其承载能力是施工和设计的基础。一般的，混凝土柱的获得方法一般是试验法、模拟法或公式计算法，由于试验的成本较高，模拟和计算的方法则为更常用的方法。针对普通的方钢管混凝土柱的偏压承载力的模拟和计算公式已经较成熟，但是针对此类新型的波纹侧板-方钢管混凝土柱而言，由于其结构变化较大，影响因素较多，目前针对其偏压承载能力的模拟和计算公式还寥寥无几。尽管模拟方法如有限元模拟能够较准确的模拟得到新型波纹侧板-方钢管混凝土柱的偏压承载力，但是有限元模拟的过程较繁琐和复杂，十分耗费时间。在公式计算法中，现有的规范规程中的计算方法从理论上主要分为以下三类。第一类为统一理论，即把钢管和混凝土看成一种新材料，构件的承载力等于组合截面面积乘以组合材料的抗压强度，以韩林海的公式为代表。第二类为套箍混凝土理论，该理论认为套箍混凝土的基本原理是利用钢管对受压混凝土施加侧向约束，使混凝土处于三向受压应力状态，延缓了混凝土纵向微裂缝的产生和发展，从而提高了内部混凝土的强度和塑性性能，以CECS--28：90钢管混凝土结构设计与施工规程为代表。第三类的叠加理论，即认为混凝土和钢管单独受力，单独计算出混凝土和钢管分别承担的承载力，再叠加即可得到构件的承载力，以ACI 381-11规范为代表。因为新型波纹侧板-方钢管混凝土柱结构新颖，方法一、二忽略了波纹板对混凝土的约束作用，从而低估了承载力；方法三不考虑钢管和波纹板的约束作用，更加低估了承载力，因此，上述公式都不能非常准确的计算其偏压承载力。
发明内容
本发明的目的是提供一种波纹侧板-方钢管混凝土柱偏心受压承载力的计算方法，在新型波纹侧板-方钢管混凝土柱的新型结构基础上，本发明在第二类套箍混凝土理论的基础上，将钢管内混凝土和核心混凝土划分开来，分别考虑侧向约束对受压混凝土承载能力的提升。技术方案包括如下步骤：
第一步，获取新型波纹侧板-方钢管混凝土柱的方钢管壁厚、方钢管内截面的长度和宽度、波纹侧板厚度、柱截面长度和宽度、核心混凝土和方钢管内混凝土的抗压强度标准值以及方钢管钢板的抗压强度标准值；
第二步，根据受压区高度x判断新型波纹侧板-方钢管混凝土柱处于什么受力状态下：
1.当ht+2tl≤x≤ξbhc时，柱处于大偏心受力状态下，偏心受压承载力按下列公式计算：
N＝α1fc1[bx-2(bt+2t1)(ht+2t1)]+2α2fc2btht；
M＝α1fc1[bx-4(bt+ht+2t1)t1](h-2t1-0.5ht-0.5x)+2(α2-α1)fc2btht(h-2t1-ht)+4fat1(bt+ht+2t1)(h-2t1-ht)；
2.当x＜ht+2t1时，柱处于大偏心受力状态下，偏心受压承载力按下列公式计算：
N＝α1fc1[bx-2(bt+2t1)x]+2α2fc2btx-4fa(bt+ht+2t1)t1；
M＝4fat1(bt+2t1+ht)(h-2t1-0.5ht-0.5x)；
3.当x＞ξbhc时，柱处于小偏心受力状态下，偏心受压承载力按下列公式计算：
N＝α1fc1[bx-2(bt+2t1)(ht+2t1)]+2α2fc2btht+4(fa-σa)(bt+ht+2t1)t1；
M＝α1fc1[bx-4(bt+ht+2t1)t1](h-2t1-0.5ht-0.5x)+2(α2-α1)fc2btht(h-2t1-ht)+4fat1(bt+ht+2t1)(h-2t1-ht)；
式中，α1为波纹侧板腔体内填充混凝土抗压强度套箍增强系数，
α2为方钢管内填充混凝土抗压强度套箍增强系数，α2＝1.1；
t1为方钢管壁厚，单位为mm；
t2为波纹侧板厚度，单位为mm；
b为柱截面宽度，单位为mm；
Ac1、Ac2、As分别为核心混凝土、方钢管内混凝土和钢管骨架的截面面积，单位为mm2；
fc1、fc2分别为核心混凝土和方钢管内混凝土的抗压强度标准值，单位为MPa；
fa为钢管抗压强度标准值，单位为MPa。
h为柱截面长度，单位为mm；
bt为方钢管内截面的宽度，单位为mm；
ht为方钢管内截面的长度，单位为mm；
β1为受压区混凝土应力图形影响系数，当混凝土强度等级不超过C50时，β1取0.8，当混凝土强度等级为C80时，β1取0.74，其间按线性内插法确定；
Ea为钢管弹性模量，单位为N/mm2；
εcu为混凝土极限压应变，按εcu＝0.0033-(fcu，k-50)×10-5计算，fcu，k为混凝土立方体抗压强度标准值，当计算的值大于0.0033时取为0.0033；
在本发明的一种实施方式中，α1为波纹侧板腔体内填充混凝土抗压强度套箍增强系数，反应了波纹侧板对大腔内混凝土的受压强度提高程度；α2为方钢管内填充混凝土抗压强度套箍增强系数，反应了方钢管对钢管内混凝土的受压强度的提高程度。
在本发明的一种实施方式中，fa取值在184～420MPa范围内，fc1、fc2取值在30～60MPa范围内，t2取值在0.5～4mm范围内，b取值在200～500mm之间。
在本发明的一种实施方式中，所述方钢管的钢管厚度t1的大小为2～8mm。
在本发明的一种实施方式中，所述混凝土为C30、C40、C50、C60中的任一种。
在本发明的一种实施方式中，本发明的波纹侧板-方钢管混凝土柱的偏压承载力的计算方法中忽略了波纹侧板对承载力的贡献，将承载力分为钢管、核心混凝土和钢管内混凝土三部分；并分别考虑波纹侧板对核心混凝土受压承载力和钢管对钢管内混凝土受压承载力的提高，在原有的承载力前分别乘以两个套箍增强系数α1和α2，得到考虑套箍增强系数之后的承载力；将钢管承载力和考虑了套箍增强系数之后核心混凝土和钢管内混凝土的承载力相加，得到一种新型波纹侧板-方钢管混凝土柱在轴压作用下的偏压承载力。
本发明取得的优点和效果：
(1)本发明通过计算得到波纹侧板-方钢管混凝土柱的偏压承载力，分别考虑了波纹板和钢管约束混凝土从而对混凝土抗压强度有提升作用，本算法与第二种算法本质的区别就是考虑了波纹板对混凝土的约束作用，使用本算法，计算结果更加精确，因此能够准确确定安装过程中的轴向压力和弯矩的关系，根据此数据指导能够防止波纹侧板-方钢管混凝土柱过载现象的产生，也能够指导波纹侧板-方钢管混凝土柱的设计和安装，无需对其进行繁琐复杂的模拟计算过程，且本发明方法中计算得到的偏压承载力与模拟值相符，准确度高，能够指导波纹侧板-方钢管混凝土柱的安装和设计过程，具有较好的的应用前景。
(2)本发明方法方便快捷，仅需要波纹侧板-方钢管混凝土柱的相关尺寸和材质等信息即可计算得到波纹侧板-方钢管混凝土柱的偏压承载力，解决防止出现波纹侧板-方钢管混凝土柱过载的问题，大大节约了工程师的时间成本。
附图说明
图1为本发明新型波纹侧板-方钢管混凝土柱的立体结构图。
图2为本发明新型波纹侧板-方钢管混凝土柱的剖面结构示意图
图3为本发明加载装置及位移计安装位置图。
图4-1为本发明波纹侧板及钢管应变片粘贴位置示意图；
图4-2为大偏心受压柱计算参数示意图；
图4-3为大偏心受压柱计算参数示意图；
图4-4为小偏心受压柱计算参数示意图；
图5为本发明实施例1具体尺寸示意图；
图6为本发明实施例11-40模拟结果绘制成的N-M曲线；
图7为本发明实施例41-70模拟结果绘制成的N-M曲线；
图8为本发明实施例71-100模拟结果绘制成的N-M曲线；
图9为本发明偏心受压承载力公式与现有代表性计算公式结果对比图。
图中，1、波纹板应变测点；2、方钢管应变测点；3、混凝土；4、钢管；5、波纹板。
具体实施方式
为了对本发明的技术方案、目的和效果有更清楚的理解，现结合附图以及实施例对本发明进行进一步的阐述：
下述实施例中涉及的检测方法如下：
新型波纹侧板-方钢管混凝土柱偏压承载力检测方法：采用拟静力加载试验，柱头和柱脚均采用平面铰连接方式，初期采用荷载控制加载方式，预加载200kN，检查加载设备及各测点工作情况，确定柱子受载状态是否正常，之后每级加载200kN，每级持荷不少于3min。极限荷载之后采用位移控制进行逐级加载，每级增量2mm，当试件钢管出现明显鼓曲变形时改为缓慢连续加载，直至承载力为峰值荷载的70％时停止加载。
柱上下两端分别布置2个位移计以监测构件加载期间的绝对变形，近心侧柱中位置布置1个位移计测量其挠度如图3所示；在试件的四等分点及中心处粘贴应变片以测量钢管及波纹侧板的纵向和横向应变，其中波纹板应变测点贴于波峰处，如图4-1所示。
有限元模拟的方法为利用大型仿真程序Abaqus，其模拟值能够准确的模拟实验数值，是本领域技术人员常用的模拟计算方法。现结合实例1介绍一下Abaqus的一般步骤：
1.创建部件。方钢管、混凝土采用实体单元C3D8R，波纹侧板采用壳单元S4R。
2.设置材料和截面特性。输入钢材的密度、杨氏模量、泊松比、屈服应力和屈服应变；输入混凝土的密度、杨氏模量、泊松比和混凝土本构关系。
3.定义装配件。将部件按指定位置组装在一起。
4.设定分析步和变量输出。设定一个初始步为边界条件，再设定一个分析步用于加载。
5.施加荷载和边界条件。将互相接触的部件选用tie命令，并对整体部件施加边界条件，两端均为仅放开Y方向的转动自由度。采用位移加载的方式，设定最大位移荷载为2厘米。
6.划分网格。根据不同的计算精度对各部位划分网格。网格的密度大小主要影响计算的精度和时间。
7.提交作业。创立一个工作名称开始模拟计算。
8.结果后处理。计算完成后可以通过后处理获取想要的数据，图等等。
实施例1
钢管抗压强度标准值fa取值在184～420MPa范围内，fc1、fc2取值在30～60MPa范围内，t2取值在0.5～4mm范围内，b取值在200～500mm之间。方钢管的钢管厚度t1的大小为2～8mm。混凝土为C30、C40、C50、C60中的任一种。
新型波纹侧板-方钢管混凝土柱普通混凝土为C40混凝土，实测轴心抗压强度标准值为24.6MPa；波纹侧板和钢管钢材为Q345钢，实测抗压强度标准值为368MPa；钢管壁厚为3mm，波纹板厚度为1mm，方钢管内截面的宽度和长度均为69mm，x＝35mm，具体尺寸如图5所示。
本实施例的波纹侧板-方钢管混凝土柱的偏压承载力的计算方法中忽略了波纹侧板对承载力的贡献，将承载力分为钢管、核心混凝土和钢管内混凝土三部分；并分别考虑波纹侧板对核心混凝土受压承载力和钢管对钢管内混凝土受压承载力的提高，在原有的承载力前分别乘以两个套箍增强系数α1和α2，得到考虑套箍增强系数之后的承载力；将钢管承载力和考虑了套箍增强系数之后核心混凝土和钢管内混凝土的承载力相加，得到一种新型波纹侧板-方钢管混凝土柱在轴压作用下的偏压承载力。
本实施例的新型波纹侧板-方钢管混凝土柱在偏压作用下的试验值为3291kN/111kN·m。
根据受压区高度x判断新型波纹侧板-方钢管混凝土柱处于什么受力状态下：
1.当ht+2t1≤x≤ξbhc时，柱处于大偏心受力状态下，偏心受压承载力按下列公式计算：
N＝α1fc1[bx-2(bt+2t1)(ht+2t1)]+2α2fc2btht；
M＝α1fc1[bx-4(bt+ht+2t1)t1](h-2t1-0.5ht-0.5x)+2(α2-α1)fc2btht(h-2t1-ht)+4fat1(bt+ht+2t1)(h-2t1-ht)；
受力状况如图4-2所示。
2.当x＜ht+2t1时，柱处于大偏心受力状态下，偏心受压承载力按下列公式计算：
N＝α1fc1[bx-2(bt+2t1)x]+2α2fc2btx-4fa(bt+ht+2t1)t1；
M＝4fat1(bt+2t1+ht)(h-2t1-0.5ht-0.5x)；
受力状况如图4-3所示。
3.当x＞ξbhc时，柱处于小偏心受力状态下，偏心受压承载力按下列公式计算：
N＝α1fc1[bx-2(bt+2t1)(ht+2t1)]+2α2fc2btht+4(fa-σa)(bt+ht+2t1)t1；
M＝α1fc1[bx-4(bt+ht+2t1)t1](h-2t1-0.5ht-0.5x)+2(α2-α1)fc2btht(h-2t1-ht)+4fat1(bt+ht+2t1)(h-2t1-ht)；
受力状况如图4-4所示。
式中，α1为波纹侧板腔体内填充混凝土抗压强度套箍增强系数，
α2为方钢管内填充混凝土抗压强度套箍增强系数，α2＝1.1；
t1为方钢管壁厚，mm；
t2为波纹侧板厚度，mm；
b为柱截面宽度，mm；
Ac1、Ac2、As分别为核心混凝土、方钢管内混凝土和钢管骨架的截面面积，mm2；
fc1、fc2分别为核心混凝土和方钢管内混凝土的抗压强度标准值，MPa；
fa为钢管抗压强度标准值，MPa。
h为柱截面长度，mm；
bt为方钢管内截面的宽度，mm；
ht为方钢管内截面的长度，mm；
β1为受压区混凝土应力图形影响系数，当混凝土强度等级不超过C50时，β1取0.8，当混凝土强度等级为C80时，β1取0.74，其间按线性内插法确定；
Ea为钢管弹性模量，N/mm2。
εcu为混凝土极限压应变，按εcu＝0.0033-(fcu，k-50)×10-5计算，fcu，k为混凝土立方体抗压强度标准值，当计算的值大于0.0033时取为0.0033；
x＝306mm＞ξbhc＝0.519×347＝180mm，属于上述第三种情况，柱子处于小偏心受压状态；
N＝α1fc1[bx-2(bt+2t1)(ht+2t1)]+2α2fc2btht+4(fa-σa)(bt+ht+2t1)t1＝3344kN
Ne＝α1fc1[bx-4(bt+ht+2t1)t1](h-2t1-0.5ht-0.5x)+2(α2-α1)fc2btht(h-2t1-ht)+4fat1(bt+ht+2t1)(h-2t1-ht)＝104kN·m
可见，按照本发明的计算公式可得本实施例中波纹侧板-方钢管混凝土柱的偏压承载力N为3244kN，M为114kN·m用Abaqus程序(有限元模拟)计算出模拟值为3310kN/106kN·m，试验值为3291kN/111kN·m，结果相差不大，误差仅为1.43％和0.58％，证明大型仿真程序Abaqus的结果是可靠的。
由于试验过程会损坏多个柱，因此，后续实施例中采用有限元模拟得到的极限承载力与本发明的实验数据进行对比。
实施例2～实施例10
实施例2～实施例10仅改变了偏心率，偏心率范围为0～2.0，其余数据和实施例1一致，用Abaqus有限元软件计算出的承载力Nue和Mue如表1所示。
实施例11～实施例40
实施例11～实施例40仅改变了波纹侧板的厚度，厚度范围为0.5～3.0mm，其余数据和实施例1一致，用Abaqus有限元软件计算出的承载力N-M曲线如图6所示。
实施例41～实施例70
实施例41～实施例70仅改变了混凝土强度等级，强度等级为30～60MPa，其余数据和实施例1一致，用Abaqus有限元软件计算出的承载力N-M曲线如图7所示。
实施例71～实施例100
实施例16～实施例18仅改变了方钢管抗压强度标准值，强度为345～420MPa，其余数据和实施例1一致，用Abaqus有限元软件计算出的承载力N-M曲线如图8所示。
将实施例1～10的数据整合后如图9所示，结合表1可知，本发明计算波纹侧板-方钢管混凝土柱的偏心受压承载力与模拟结果一致。因此，本发明能够计算得到准确的波纹侧板-方钢管混凝土柱的偏心受压承载力，为施工或设计过程中防止波纹侧板-方钢管混凝土柱过载提供了一种简便且准确度高的方法，节省了大量的时间成本，无需复杂的计算或者试验，即可实现此目的。
表1本发明实施例1～10的极限承载力的计算值和模拟值的比较
表2本发明实施例1～10的极限承载力的计算值和模拟值的比较
注：Nue和Nuc分别为利用有限元模拟和本发明的公式计算得到的波纹侧板-方钢管混凝土柱偏心受压下的轴力，Mue和Muc分别为利用有限元模拟和本发明的公式计算得到的波纹侧板-方钢管混凝土柱偏心受压下的弯矩。
同时，将本发明计算得到的数据(实施例1～100)与现有的其他公式的数据作对比，其中韩林海公式是基于统一理论的公式，将混凝土和钢材看作一种新材料，具体见钢管混凝土结构_理论与实践.第2版_11826920；ACI381-11公式、Eurocode 4(2005)和JGJ 138-2016公式都是基于叠加理论的公式，具体见ACI 381-11、Eurocode 4(2005)和JGJ 138-2016规范。结果如图9所示，可见，本发明计算方法与现有的计算方法相比，计算值和模拟值的拟合效果最好。
虽然本发明已以较佳实施例公开如上，但其并非用以限定本发明，任何熟悉此技术的人，在不脱离本发明的精神和范围内，都可做各种的改动与修饰，因此本发明的保护范围应该以权利要求书所界定的为准。
Claims (10)
1.一种波纹侧板-方钢管混凝土柱偏心受压承载力的计算方法，其特征在于，包括如下步骤：
第一步，获取新型波纹侧板-方钢管混凝土柱的方钢管壁厚、方钢管内截面的长度和宽度、波纹侧板厚度、柱截面长度和宽度、核心混凝土和方钢管内混凝土的抗压强度标准值以及方钢管钢板的抗压强度标准值；
第二步，根据受压区高度x判断新型波纹侧板-方钢管混凝土柱处于何种受力状态下，进而根据受力状态计算得到受压承载力，具体方法如下：
当ht+2t1≤x≤ξbhc时，柱处于大偏心受力状态下，偏心受压承载力按下列公式计算：
N＝α1fc1[bx-2(bt+2t1)(ht+2t1)]+2α2fc2btht；
M＝α1fc1[bx-4(bt+ht+2t1)t1](h-2t1-0.5ht-0.5x)+2(α2-α1)fc2btht(h-2t1-ht)+4fat1(bt+ht+2t1)(h-2t1-ht)；
当x＜ht+2t1时，柱处于大偏心受力状态下，偏心受压承载力按下列公式计算：
N＝α1fc1[bx-2(bt+2t1)x]+2α2fc2btx-4fa(bt+ht+2t1)t1；
M＝4fat1(bt+2t1+ht)(h-2t1-0.5ht-0.5x)；
当x＞ξbhc时，柱处于小偏心受力状态下，偏心受压承载力按下列公式计算：
N＝α1fc1[bx-2(bt+2t1)(ht+2t1)]+2α2fc2btht+4(fa-σa)(bt+ht+2t1)t1；
M＝α1fc1[bx-4(bt+ht+2t1)t1](h-2t1-0.5ht-0.5x)+2(α2-α1)fc2btht(h-2t1-ht)+4fat1(bt+ht+2t1)(h-2t1-ht)；
式中，α1为波纹侧板腔体内填充混凝土抗压强度套箍增强系数，计算公式如下：
式中，α2为方钢管内填充混凝土抗压强度套箍增强系数，α2＝1.1；t1为方钢管壁厚，单位为mm；t2为波纹侧板厚度，单位为mm；b为柱截面宽度，单位为mm；Ac1、Ac2、As分别为核心混凝土、方钢管内混凝土和钢管骨架的截面面积，单位为mm2；fc1、fc2分别为核心混凝土和方钢管内混凝土的抗压强度标准值，单位为MPa；fa为钢管抗压强度标准值，单位为MPa。h为柱截面长度，单位为mm；bt为方钢管内截面的宽度，单位为mm；ht为方钢管内截面的长度，单位为mm；β1为受压区混凝土应力图形影响系数，当混凝土强度等级不超过C50时，β1取0.8，当混凝土强度等级为C80时，β1取0.74，其间按线性内插法确定；Ea为钢管弹性模量，单位为N/mm2；εcu为混凝土极限压应变，按εcu＝0.0033-(fcu，k-50)×10-5计算，fcu，k为混凝土立方体抗压强度标准值，当计算的值大于0.0033时取为0.0033。
2.根据权利要求1所述的波纹侧板-方钢管混凝土柱偏心受压承载力的计算方法，其特征在于，α1为波纹侧板腔体内填充混凝土抗压强度套箍增强系数，反应了波纹侧板对大腔内混凝土的受压强度提高程度。
3.根据权利要求1所述的波纹侧板-方钢管混凝土柱偏心受压承载力的计算方法，其特征在于，α2为方钢管内填充混凝土抗压强度套箍增强系数，反应了方钢管对钢管内混凝土的受压强度的提高程度。
4.根据权利要求1所述的波纹侧板-方钢管混凝土柱偏心受压承载力的计算方法，其特征在于，忽略了波纹侧板对承载力的贡献，将承载力分为钢管、核心混凝土和钢管内混凝土三部分；并分别考虑波纹侧板对核心混凝土受压承载力和钢管对钢管内混凝土受压承载力的提高，在原有的承载力前分别乘以两个套箍增强系数α1和α2，得到考虑套箍增强系数之后的承载力；将钢管承载力和考虑了套箍增强系数之后核心混凝土和钢管内混凝土的承载力相加，得到一种新型波纹侧板-方钢管混凝土柱在轴压作用下的偏压承载力。
5.根据权利要求1所述的波纹侧板-方钢管混凝土柱偏心受压承载力的计算方法，其特征在于，fa取值在184～420MPa范围内。
6.根据权利要求1所述的波纹侧板-方钢管混凝土柱偏心受压承载力的计算方法，其特征在于，fc1、fc2取值在30～60MPa范围内。
7.根据权利要求1所述的波纹侧板-方钢管混凝土柱偏心受压承载力的计算方法，其特征在于，t2取值在0.5～4mm范围内。
8.根据权利要求1所述的波纹侧板-方钢管混凝土柱偏心受压承载力的计算方法，其特征在于，b取值在200～500mm之间。
9.根据权利要求1所述的波纹侧板-方钢管混凝土柱偏心受压承载力的计算方法，其特征在于，所述方钢管的钢管厚度t1的大小为2～8mm。
10.根据权利要求1所述的波纹侧板-方钢管混凝土柱偏心受压承载力的计算方法，其特征在于，所述混凝土为C30、C40、C50、C60中的任一种。
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