CN111492074A - 用于飞机机身制造的铝-铜-锂合金板的改进的制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明的主题是一种由铝合金制成的锻制产品的制造方法，包括以下步骤：a)铸造由包含以下元素的合金制成的锭：以重量百分比计，Cu：2.1至2.8；Li：1.1至1.7；Mg：0.2至0.9；Mn：0.2至0.6；Ti 0.01‑0.2；Ag<0.1；Zr<0.08；Fe和Si各自≤0.1；不可避免的杂质各自≤0.05且总共≤0.15；其余为铝；b)将所述锭在480‑520℃下均质化5至60小时；c)将所述均质化的锭热轧并任选地冷轧成板；d)对所述板在470‑520℃下进行固溶热处理5分钟至4小时；e)将经固溶热处理的板淬火；f)将经固溶热处理和淬火的板以1至6％的永久变形率进行可控的拉伸；g)对拉伸的板通过加热到至少160℃的温度保持最多30小时进行时效处理。

Description

用于飞机机身制造的铝-铜-锂合金板的改进的制造方法
技术领域
本发明总体上涉及由包含锂的铝基2XXX合金制成的金属板的制造方法，特别是这种改进的方法特别适应航空和航天工业的制约因素。本发明的方法尤其适于制造机身板。
背景技术
在航空工业和航天工业中对合金组成和制造方法进行了持续的研究。Al-Cu-Li合金对于制造由铝合金制成的轧制产品、特别是机身元件而言是令人关注的，因为其总体上具有比常规合金更高的性能折衷，特别是疲劳、损伤容限和机械强度之间的折衷。这能够特别是减小由Al-Cu-Li合金制成的锻制产品的厚度，从而最大程度地减小它们具有的重量。此外，在制造此类产品的过程中，重要的是考虑到航空工业的制约因素，即其中在半成品制造中，任何时间上的收益都构成明显的竞争优势。
文件EP 1 966 402 B2公开了特别是具有特别有利性能的机身板，该机身板使用包含特别是以下组成的合金制备：按重量百分比计，Cu：2.1至2.8；Li：1.1至1.7；Ag：0.1至0.8；Mg：0.2至0.6；Mn：0.2至0.6；Zr<0.04；Fe和Si各自≤0.1；不可避免的杂质各自≤0.05且总共≤0.15；其余为铝。然而，如下文实施例2中详细描述的，这种产品不能经受在时效处理时间方面优化的制造方法而又不降低其性能，所述性能特别是其机械强度和韧性之间的折衷。
专利申请WO2011/141647记载了一种铝基合金，该铝基合金包含：以重量％计，2.1至2.4％的Cu，1.3至1.6％的Li，0.1至0.51的Ag，0.2至0.6％的Mg，0.05至0.15％的Zr，0.1至0.5的Mn，0.01％至0.12％的Ti，任选地至少一种选自Cr、Se和Hf的元素(如果选择的话，所述元素的量为Cr和Se为0.05至0.3％，Hf为0.05至0.5％)，Fe和Si的量各自小于或等于0.1，并且不可避免的杂质的含量各自小于或等于0.05且总共小于或等于0.15。该合金能够制备特别适于制造飞机机翼下表面元件的挤压、轧制和/或锻造产品。在该文件中，实施例中用于时效处理的温度为155℃。
专利申请WO2013/054013涉及基于以下组成的铝合金的特别是用于航空工业的轧制产品的制造方法：2.1至3.9重量％的Cu，0.7至2.0重量％的Li，0.1至1.0重量％的Mg，0至0.6重量％的Ag，0至1重量％的Zn，至多0.20重量％的Fe+Si，至少一种选自Zr、Mn、Cr、Se、Hf和Ti的元素(如果选择的话，所述元素的量为Zr为0.05至0.18重量％，Mn为0.1至0.6重量％，Cr为0.05至0.3重量％，Se为0.02至0.2重量％，Hf为0.05至0.5重量％，且Ti为0.01至0.15重量％)，其他元素各自为0.05重量％且总共为至多0.15重量％，其余为铝；其中进行了特别是累积变形率为至少0.5％且小于3％的矫平和/或拉伸，以及其中板达到130至170℃的温度保持0.1至13小时的短时热处理。在该文献中，实施例中用于时效处理的温度为155℃。
专利申请WO2010/055225涉及一种铝合金基的挤压、轧制和/或锻造产品的制造方法，其中：制备液态金属熔池，其包含2.0至3.5重量％的Cu，1.4至1.8重量％的Li，0.1至0.5重量％的Ag，0.1至1.0重量％的Mg，0.05至0.18％重量的Zr，0.2至0.6重量％的Mn，和至少一种选自Cr、Sc、Hf和Ti的元素(如果选择的话，所述元素的量为Cr和Sc为0.05至0.3重量％，Hf为0.05至0.5重量％，且Ti为0.01至0.15重量％)，其余为铝和不可避免的杂质；由液态金属熔池铸造未锻造的产品，并将所述未锻造的产品在515℃至525℃的温度下均质化，使得均质化在520℃下的等效时间为5至20小时。在该文献中，实施例中用于时效处理的温度为145℃至155℃。
需要由铝-铜-锂合金制成的具有优异的性能折衷、特别是诸如静态机械强度性能和韧性等对立性能折衷的产品。所述产品还必须具有良好的热稳定性、良好的耐腐蚀性，同时能够通过简单、经济且能够提供明显竞争优势的方法获得。
发明内容
本发明的目的是一种制造由铝合金制成的锻制产品(produit corroyé)的方法，包括以下步骤：
a.铸造由包含下述元素的合金制成的锭：以重量百分比计，Cu：2.1至2.8；Li：1.1至1.7；Mg：0.2至0.9；Mn：0.2至0.6；Ag<0.1；Zr<0.08；Ti 0.01至0.2；Fe和Si各自≤0.1；不可避免的杂质各自≤0.05且总共≤0.15；其余为铝；
b.将所述锭在480-520℃下均质化5至60小时。
c.将所述均质化的锭热轧并任选地冷轧成板；
d.对所述板在470-520℃下进行固溶热处理15分钟至4小时；
e.将经固溶热处理的板淬火；
f.将经固溶热处理和淬火的板以1至6％的永久变形率进行可控的拉伸；
g.对拉伸的板通过加热到至少160℃的温度保持最多30小时进行时效处理(revenu)。
本发明的另一个目的是通过本发明的方法能够获得的产品，其特征在于，在含锂的相中，不包含δ’相，而仅包含T1相。
附图说明
图1：由合金A制成的板在T-L方向上(CCT760测试件)的R曲线
图2：由合金A制成的板的根据弹性极限Rp0.2(T-L)而变的韧性Kr60(T-L)
图3：由合金B制成的板在T-L方向上(CCT760测试件)的R曲线
图4：由2A97合金制成的产品根据在两步时效处理过程中的第二时效处理步骤的温度而变的韧性Kq(根据Zhong等人，2011)
图5：由8090合金制成的产品的根据时效处理温度而变的韧性Kq(根据Duncan和Martin，1991)
具体实施方式
除非另有说明，否则与合金的化学组成有关的所有说明均表示为基于合金总重量的重量百分比。表述1.4Cu意指以重量％表示的铜含量乘以1.4。合金名称遵从本领域技术人员已知的铝业协会(The Aluminium Association)的规定。密度取决于组成，并且通过计算来确定，而不是通过测量重量的方法来确定。这些值是根据铝业协会的方法计算，所述方法记载在“Aluminum Standards and Data”的第2-12和2-13页中。冶金状态的定义示于欧洲标准EN 515(1993)中。
拉伸静态机械特性(即极限拉伸强度Rm、在伸长为0.2％下的常规弹性极限Rp0.2和断裂伸长率A％)根据标准NF EN ISO 6892-1/ASTM E8–E8M-13通过拉伸试验测定，取样和测试方向由标准EN 485-1定义。
给出有效应力强度因子与有效裂纹扩展的函数关系的曲线(称为R曲线)根据标准E561-10(2010)测定。临界应力强度因子KC(即，使裂纹不稳定的强度因子)由R曲线计算。应力强度因子KCO还可通过将静态载荷开始时的初始裂纹长度归因于临界载荷来计算。对于具有规定形状的测试件计算这两个值。Kapp代表与用于进行R曲线测试的测试件相对应的因子KCO。Keff代表与用于进行R曲线测试的测试件相对应的因子KC。Δaeff(max)代表R曲线最后一个有效点的裂纹扩展。R曲线的长度——即曲线的最大裂纹扩展——本身是一个重要的参数，特别是对于机身设计而言。Kr60代表有效裂纹扩展Δaeff为60mm时的有效应力强度因子。
除非另有说明，否则适用标准EN 12258(2012)的定义。
为了在性能和制造方法方面寻求尽可能优化的能够用于航空工业的产品，发明人非常意外地注意到，与其他含Li的2xxx族合金相反，可使用简单且特别经济的方法生产由Al-Cu-Li合金制成的具有优化性能的产品。因此，本发明的方法包括特别是通过对拉伸的金属板加热到至少160℃的温度保持最多30小时来进行时效处理的步骤。与现有技术的常规方法、特别是与本发明的方法除时效处理之外相同的方法(其通常通过加热至约152℃保持约48h来进行时效处理)制造的相同产品相比，在本发明的方法结束时，具有特定组成的产品的韧性等于上述相同产品，或与上述相同产品相差小于8％、优选小于5％、甚至更优选小于4％或甚至2％。与现有技术的常规方法、特别是与本发明的方法除时效处理之外相同的方法(其通常通过加热至约152℃保持约48h来进行时效处理)制造的相同产品相比，在本发明的方法结束时，具有特定组成的产品的常规弹性极限Rp0.2(TL)有利地等于上述相同产品，或与上述相同产品相差小于8％、优选小于5％、甚至更优选小于4％或甚至2％。
本发明的制造铝合金基的锻制产品的方法首先包括铸造由特定合金制成的锭的步骤。因此，该合金包含：以重量百分比计，Cu：2.1至2.8；Li：1.1至1.7；Mg：0.2至0.9；Mn：0.2至0.6；Ti 0.01至0.2；Ag<0.1；Zr<0.08；Fe和Si各自≤0.1；不可避免的杂质各自≤0.05且总共≤0.15；其余为铝。
在一个有利的实施方案中，由铝合金制成的锭包含2.2至2.6重量％的Cu、优选2.3至2.5重量％的Cu。发明人已发现，如果铜的含量大于2.8重量％或甚至2.6重量％或甚至2.5重量％，在某些情况下韧性可能迅速下降；而如果铜的含量小于2.1重量％或甚至2.2重量％或甚至2.3重量％，机械强度可能过低。
由铝合金制成的锭包含1.1至1.7重量％的锂。优选地，其包含1.2至1.6重量％的Li，或甚至1.25至1.55重量％的Li。锂的含量大于1.7重量％或甚至1.6重量％或甚至1.55重量％可导致热稳定性的问题。锂的含量小于1.1重量％或甚至1.2重量％或甚至1.25重量％可导致机械强度不足和密度方面增益较低。
由铝合金制成的锭包含0.2至0.9重量％的镁。根据一个有利的实施方式，由铝合金制成的锭包含0.25至0.75重量％的Mg。
由铝合金制成的锭包含0.01至0.2重量％的钛。添加各种形式的钛(Ti、TiB或TiC)能够特别是在铸造锭过程中控制晶粒结构。根据一个有利的实施方案，由铝合金制成的锭包含0.01至0.10重量％的Ti。
锭还包含小于0.1重量％的银。有利地，由铝合金制成的锭包含小于0.05重量％的Ag、优选小于0.04重量％。
由铝合金制成的锭包含0.2至0.6重量％的锰。优选地，其包含0.25至0.45重量％的Mn。由铝合金制成的锭包含小于0.08重量％的锆。在一个甚至更优选的实施方案中，其包含小于0.05重量％的Zr、优选小于0.04重量％并且甚至更优选小于0.03重量％或甚至0.01重量％。低含量的锆能够提高本发明的Al-Cu-Li-Ag-Mg-Mn合金的韧性；特别地，R曲线的长度显著增加。为了控制晶粒结构而使用锰代替锆具有几个附加优点，例如获得重结晶结构和各向同性，特别是对于0.8至12.7mm的厚度。有利地，本发明的产品的重结晶率大于80％、优选大于90％。
铁和硅通常影响韧性。铁的量必须限制至0.1重量％(优选至0.05重量％)，并且硅的量必须限制至0.1重量％(优选至0.05重量％)。
不可避免的杂质必须限制至各自0.05重量％且总共0.15重量％。
本发明的制造方法还包括以下步骤：将铸造锭在480至520℃的温度下均质化5至60小时，并且优选地，该步骤在490至510℃下进行8至20小时。在某些情况下，均质化温度高于520℃确实倾向于降低韧性。
然后将均质化的锭热轧并任选地冷轧成金属板。在一个有利的实施方案中，热轧在420至490℃、优选440至470℃的初始温度下进行。优选进行热轧以获得约4至12.7mm的厚度。对于约4mm或更小的厚度，如有必要，可任选地添加冷轧步骤。在制造板的情况下，所获得的板的厚度为0.8至12.7mm，并且本发明对1.6至9mm厚的板更有利，并且对2至7mm厚的板甚至更有利。
然后对轧制的产品进行固溶热处理，优选通过在470至520℃的温度下热处理15min至4小时，然后通常在环境温度下用水淬火。
然后，将经固溶热处理的产品进行可控的拉伸，其中永久变形率为1至6％。优选地，进行可控的拉伸，其中永久变形率为2.5至5％。
出乎意料地，发明人发现，可使用优化的方法来制造由本发明的合金制成的产品，所述方法的时效处理步骤能够在特别高的温度下、特别是在高于160℃并且甚至更高的温度下进行，因此可大大减少时效处理时间。非常意外地，所述方法的这种优化可在不降低产品性能的情况下进行，特别是在不影响常规弹性极限Rp0.2(LT)与韧性Kapp(T-L)之间折衷的情况下进行。
因此，对拉伸的产品通过特定加热到至少160℃的温度保持最多30小时进行时效处理步骤。优选地，所述时效处理甚至可在至少162℃、优选至少165℃并且甚至更优选至少170℃的温度下进行最多30小时、优选最多28小时或甚至最多25h或20h。有利地，时效处理步骤在至多200℃且优选至多190℃且优选至多180℃的温度下进行。
在一个优选的实施方案中，以165℃下的等效时间ti为15至35小时、优选20至30h进行时效处理。165℃下的等效时间ti由以下公式定义：
Figure BDA0002545877350000071
其中，T(开氏温度)为金属的瞬时处理温度，其随时间t(以小时为单位)而变化，Tref是设定为428K的参考温度。ti以小时表示。常数Q/R＝16400K由Cu扩散的活化能得出，其中使用的值Q＝136100J/mol。
本发明的发明人发现，通过本发明的方法获得的产品在含锂的相中不包含δ’相(Al3Li)，而仅包含T1相(Al2CuLi)，这在特别是所得产品的热稳定性方面是有利的。
与现有技术的常规方法、特别是与本发明的方法除时效处理之外相同的方法(其通常通过加热至约152℃保持约48h来进行时效处理)制造的相同产品相比，在本发明的方法结束时，具有特定组成的产品的韧性Kapp(T-L)等于上述相同产品，或与上述相同产品相差小于8％、优选小于5％、甚至更优选小于4％或甚至2％。与现有技术的常规方法、特别是与本发明的方法除时效处理之外相同的方法(其通常通过加热至约152℃保持约48h来进行时效处理)制造的相同产品相比，在本发明的方法结束时，具有特定组成的产品的常规弹性极限Rp0.2(LT)等于上述相同产品，或与上述相同产品相差小于8％、优选小于5％、甚至更优选小于4％或甚至2％。
根据一个优选的实施方案，本发明的方法能够获得具有以下性能中的至少一个、有利地至少两个或者甚至三个或更多个的产品：
-常规弹性极限Rp0.2(L)为至少330MPa，优选至少335MPa，且甚至更优选至少340MPa；
-常规弹性极限Rp0.2(LT)为至少325MPa，优选至少330MPa，且甚至更优选至少335MPa；
-平面应力韧性Kapp(T-L)为至少130MPa√m；优选至少135MPa√m，且甚至更优选至少140MPa√m；
-对于有效裂纹扩展Δaeff为60mm的有效应力强度因子Kr60(T-L)为至少175MPa√m，优选至少180MPa√m，且甚至更优选至少185MPa√m。
此外，根据与前述实施方案相容的一个优选的实施方案，本发明的方法能够获得具有非常好的热稳定性的产品。因此，有利地，在本发明的方法结束时(即在通过加热到至少160℃的温度保持最多30小时的时效处理结束时)以及在85℃的温度下热处理1000h结束时直接获得的产品的平面应力韧性Kapp(T-L)和/或有效裂纹扩展Δaeff为60mm的有效应力强度因子Kr60(T-L)相差不超过7％、优选不超过5％且甚至更优选不超过4％或甚至不超过2％。
有利地，本发明的产品为板，并且更优选为薄板，甚至更优选为机身薄板。因此，本发明的产品可有利地用于飞机的机身板中。
使用以下说明性且非限制性的实施例更详细地解释本发明的这些方面以及其他方面。
实施例
实施例1
具有表1所示组成的合金A为本发明的合金。
表1-化学组成(重量％)
铸造标号 Si Fe Cu Mn Mg Zr Li Ag Ti
A 0.01 0.03 2.3 0.3 0.3 <0.01 1.4 <0.01 0.03
对固体进行SOES(火花光发射光谱法)分析。
对三个样品取平均值。
用于制造由合金A制成的板的方法如下：铸造由合金A制成的厚度为约400mm的锭，在508℃下均质化约12小时，然后进行剥皮处理。将锭进行热轧以获得厚度为4mm的板。对其在约500℃下进行固溶热处理，然后用冷水淬火。然后将板拉伸，其中永久伸长率为3至4％。在各板样品上进行以下时效处理：48h-152℃、40h-155℃、30h-160℃和25h-165℃。
对于每种时效处理条件，对某些板在85℃下进行1000h的热稳定性测试。
根据标准ASTM E561-10(2010)，通过R曲线测试来表征板的韧性。用全厚度CCT测试件(W＝760mm，2a0＝253mm)进行测试。所有结果记录在表2中，并通过图1示出。
表2–R曲线的总结数据
Figure BDA0002545877350000091
以全厚度采集样品，以测量拉伸静态机械特性和T-L方向上的韧性。用于测量韧性的测试件为具有CCT760几何形状的测试件：760mm(L)x1250mm(TL)。
结果记录在表3中，并通过图2示出。图2示出了弹性极限和韧性之间保持良好的折衷，特别是不管时效处理条件如何而均保持优异的韧性。
表3–机械性能和韧性测试
Figure BDA0002545877350000092
实施例2
具有表4所示组成的合金B为特别是从文献EP 1 966 402 B2中已知的参考合金。
表4–化学组成(重量％)
铸造标号 Si Fe Cu Mn Mg Zr Li Ag Ti
B 0.03 0.03 2.4 0.3 0.3 <0.01 1.4 0.34 0.02
对固体进行SOES(火花光发射光谱法)分析。
对三个样本取平均值。
用于制造由合金B制成的板的方法如下：铸造由合金B制成的厚度为约400mm的锭，在500℃下均质化约12小时，然后进行剥皮处理。将锭进行热轧以获得厚度为5mm的板。对其在约500℃下进行固溶热处理，然后用冷水淬火。然后将板拉伸，其中永久伸长率为1至5％。在各板样品上进行以下时效处理：48h-152℃和25h-165℃。
根据标准ASTM E561-10(2010)，通过R曲线测试来表征板的韧性。用全厚度CCT测试件(W＝760mm，2a0＝253mm)进行测试。所有结果记录在表5中，并通过图3示出。
表5–R曲线的总结数据
Figure BDA0002545877350000101
以全厚度采集样品，以测量拉伸静态机械特性和T-L方向上的韧性。用于测量韧性的测试件为具有CCT760几何形状的测试件：760mm(L)x 1250mm(TL)。
结果记录在表6中。
表6–机械性能和韧性测试
Figure BDA0002545877350000102
实施例3
在文献中还研究了高温时效处理的影响。该实施例重现了下文引用的文章中提供的数据，这些文章揭示了高温时效处理(例如本发明的高温时效处理)对包含特别是铜和锂的铝合金的韧性的已知影响：
_Effects of aging treatment on strength and fracture toughness of2A97 aluminum-lithium alloy,S.Zhong等人,The Chinese Journal of NonferrousMetals,第21卷,n3,2011
_The effect of ageing temperature on the fracture toughness of an8090 Al-Li alloy,K.J.Duncan和J.W.Martin,Journal of Materials Science Letters,第10卷,第18期,第1098-1100页,1991。
Zhong等人的文章涉及Al-Cu-Li合金2A97。其揭示了由2A97合金制成的产品在两步时效处理过程中，第二时效处理步骤的温度升高引起的韧性降低。图4显示了以下时效处理条件：
-135℃16h+135℃32h；
-135℃16h+150℃18h(相对于135℃16h+135℃32h的两步时效处理，韧性降低6％)；
-135℃16h+175℃6h(相对于135℃16h+135℃32h的两步时效处理，韧性降低16％)。
Duncan和Martin的文章涉及Al-Li合金8090。该文章的目的是研究具有恒定硬度(相似的静态性能)的材料中韧性随时效处理温度升高的变化。因此，揭示了在相同的时效状态(相同硬度)下，由8090合金制成的产品因时效处理温度升高而引起的韧性降低。图5显示了以下时效处理条件：
-130℃320h；
-150℃78h(相对于130℃320h的时效处理，韧性降低9％)；
-170℃32h(相对于130℃320h的时效处理，韧性降低20％)；
-190℃8.3h(相对于130℃320h的时效处理，韧性降低27％)。
实施例4
对本发明的产品和参考产品进行了透射电子显微镜检测。由合金A制成的锭根据实施例1中描述的方法进行转变。由合金B制成的锭根据实施例2的方法进行转变。进行4种时效处理：在130℃下150h(R1)，或在140℃下120h(R2)，或在152℃下48小时(R3)，或在175℃下20h(R4)。对于合金A，进行时效处理R1、R2和R4。对于合金B，进行时效处理R3。通过透射电子显微镜观察所得的产品。通过双喷射电化学稀化(30％HNO3+甲醇，20V，-30℃)制备样品。使用配备有电子能量损失谱仪(EELS)的能量过滤器、SIS图像分析系统和EDX(LINKOXFORD)分析系统的透射电子显微镜LEO EM912 OMEGA 120kV。图像通过Slow Scan CCD相机(通过大动态范围和线性响应获得高质量数字图像)、通过SIT相机(以TV速度显示的“大视野”图像)、或在胶片上(采集的衍射图)获得。加速电压为120kV。
-对于用合金A通过本发明的时效处理R4而获得的产品，没有观察到δ’(Al3Li)类型的析出物，而仅观察到T1相(Al2CuLi)。对于非本发明的时效处理R1和R2，观察到对应于δ’相的衍射图。对于用合金B进行的时效处理R3，也观察到较少量的δ’相。

Claims (13)

1.由铝合金制成的锻制产品的制造方法，包括以下步骤：
a.铸造由包含以下元素的合金制成的锭：
2.1至2.8重量％的Cu；
1.1至1.7重量％的Li；
0.2至0.9重量％的Mg；
0.2至0.6重量％的Mn；
0.01至0.2重量％的Ti；
小于0.1重量％的Ag；
小于0.08重量％的Zr；
Fe和Si的量各自小于或等于0.1重量％，并且不可避免的杂质的含量各自小于或等于0.05重量％且总共小于或等于0.15重量％；
其余为铝；
b.将所述锭在480-520℃下均质化5至60小时；
c.将所述均质化的锭热轧并任选地冷轧成板；
d.对板在470-520℃下进行固溶热处理15分钟至4小时；
e.将经固溶热处理的板淬火；
f.将经固溶热处理和淬火的板以1至6％的永久变形率进行可控的拉伸；
g.对拉伸的板通过加热到至少160℃、优选至少165℃的温度保持最多30小时、优选25小时进行时效处理。
2.根据权利要求1所述的制造方法，其中时效处理步骤g以165℃下的等效时间ti为15至35小时、优选20至30小时进行，其中165℃下的等效时间ti通过以下公式定义：
Figure FDA0002545877340000011
其中，T(开氏温度)为金属的瞬时处理温度，其随时间t(以小时为单位)而变化，Tref是设定为428K的参考温度。
3.根据前述权利要求中任一项所述的制造方法，其中由铝合金制成的锭包含2.2至2.6重量％的Cu、优选2.3至2.5重量％。
4.根据前述权利要求中任一项所述的制造方法，其中由铝合金制成的锭包含1.2至1.6重量％的Li、优选地1.25至1.55重量％。
5.根据前述权利要求中的任一项所述的制造方法，其中由铝合金制成的锭包含0.25至0.75重量％的Mg。
6.根据前述权利要求中任一项所述的制造方法，其中由铝合金制成的锭包含0.25至0.45重量％的Mn。
7.根据前述权利要求中任一项所述的制造方法，其中由铝合金制成的锭包含小于0.05重量％的Ag、优选小于0.04重量％。
8.根据前述权利要求中任一项所述的制造方法，其中由铝合金制成的锭包含小于0.05重量％的Zr、优选小于0.04重量％。
9.根据前述权利要求中任一项所述的制造方法，其中热轧在420至490℃、优选440至470℃的初始温度下进行。
10.根据前述权利要求中任一项所述的制造方法，其中对板进行的可控的拉伸以2.5至5％的永久变形率进行。
11.通过根据权利要求1至10中任一项所述的方法能够获得的产品，其特征在于，其在含锂的相中，不包含δ’相，而仅包含T1相。
12.根据权利要求11所述的产品，其具有以下性能中的至少一个、有利地至少两个、优选三个或更多个：
-常规弹性极限Rp0.2(L)为至少330MPa，优选至少335MPa，且甚至更优选至少340MPa；
-常规弹性极限Rp0.2(LT)为至少325MPa，优选至少330MPa，且甚至更优选至少335MPa；
-平面应力韧性Kapp(T-L)为至少130MPa√m，优选至少135MPa√m，且甚至更优选至少140MPa√m；
-对于有效裂纹扩展Δaeff为60mm的有效应力强度因子Kr60(T-L)为至少175MPa√m，优选至少180MPa√m，且甚至更优选至少185MPa√m。
13.根据权利要求11或12所述的产品，其特征在于，在85℃下进行1000h的热处理结束后，其平面应力韧性Kapp(T-L)和/或有效裂纹扩展Δaeff为60mm的有效应力强度因子Kr60(T-L)相差不超过7％、优选不超过5％，且甚至更优选不超过4％或甚至不超过2％。
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