CN111090829A - 铁路既有线灌浆螺旋钢桩斜向加固路基后沉降量确定方法 - Google Patents

铁路既有线灌浆螺旋钢桩斜向加固路基后沉降量确定方法 Download PDF

Info

Publication number
CN111090829A
CN111090829A CN202010203935.5A CN202010203935A CN111090829A CN 111090829 A CN111090829 A CN 111090829A CN 202010203935 A CN202010203935 A CN 202010203935A CN 111090829 A CN111090829 A CN 111090829A
Authority
CN
China
Prior art keywords
settlement
layer
area
steel pile
equivalent
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202010203935.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN111090829B (zh
Inventor
刘凯文
苏谦
何川
邵康
李源港
倪芃芃
陈德
黄俊杰
熊志鹏
邱睿哲
周鹏飞
牛妤冰
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Southwest Jiaotong University
Original Assignee
Southwest Jiaotong University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Southwest Jiaotong University filed Critical Southwest Jiaotong University
Priority to CN202010203935.5A priority Critical patent/CN111090829B/zh
Publication of CN111090829A publication Critical patent/CN111090829A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN111090829B publication Critical patent/CN111090829B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F17/00—Digital computing or data processing equipment or methods, specially adapted for specific functions
    • G06F17/10—Complex mathematical operations
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
    • E01B—PERMANENT WAY; PERMANENT-WAY TOOLS; MACHINES FOR MAKING RAILWAYS OF ALL KINDS
    • E01B2/00—General structure of permanent way
    • E01B2/006—Deep foundation of tracks
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D37/00—Repair of damaged foundations or foundation structures
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
    • E02D5/22—Piles
    • E02D5/56—Screw piles
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
    • E01B—PERMANENT WAY; PERMANENT-WAY TOOLS; MACHINES FOR MAKING RAILWAYS OF ALL KINDS
    • E01B2204/00—Characteristics of the track and its foundations
    • E01B2204/08—Deep or vertical foundation

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mining & Mineral Resources (AREA)
  • Paleontology (AREA)
  • Data Mining & Analysis (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Mathematical Physics (AREA)
  • Theoretical Computer Science (AREA)
  • Algebra (AREA)
  • Software Systems (AREA)
  • Databases & Information Systems (AREA)
  • Pure & Applied Mathematics (AREA)
  • Mathematical Optimization (AREA)
  • Mathematical Analysis (AREA)
  • Computational Mathematics (AREA)
  • Architecture (AREA)
  • Consolidation Of Soil By Introduction Of Solidifying Substances Into Soil (AREA)

Abstract

本发明公开提出了铁路既有线灌浆螺旋钢桩斜向加固路基后沉降量确定方法，为斜向灌浆螺旋钢桩加固既有铁路路基作为计算理论支撑，使斜向灌浆螺旋钢桩加固更具有针对性，从而有效提高加固效果，控制路基沉降病害。其步骤包括：斜向加固桩等效转化；将沉降计算范围分为3个区分别计算后叠加得到最终沉降量，②区按照等效复合模量方法进行计算，①区和③区按照如下基于静力触探技术沉降量计算经验公式进行计算：
Figure 246698DEST_PATH_IMAGE001
。

Description

铁路既有线灌浆螺旋钢桩斜向加固路基后沉降量确定方法
技术领域
本发明涉及铁路路基技术领域，具体为铁路既有线灌浆螺旋钢桩斜向加固路基后沉降量确定方法。
背景技术
随着经济的快速发展，物流运输量呈几何增长，列车运行的安全性和稳定性日益突出，货运铁路运营期内路基病害多表现为路基承载力不足或沉降过大。由于既有线运载任务量大，通常采取临时回填路的办法，基其压实度不能满足要求，对铁路长期正常运营有潜在危害，将影响列车的运行速度和线路养护，因此目前尝试考虑采用斜向灌浆螺旋钢桩对既有铁路路基原位快速加固技术。然而该技术应用刚刚兴起，加固后沉降变形量的确定尚不明确，多采用经验设计，也缺乏相应的简化定量计算方法作为支撑。因此，针对上述难题，有必要提出一种斜向灌浆螺旋钢桩加固铁路路基后路基沉降量的确定方法。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提出一种铁路既有线灌浆螺旋钢桩斜向加固路基后沉降量的确定方法，为斜向灌浆螺旋钢桩加固既有铁路路基设计提供计算理论支撑，使斜向灌浆螺旋钢桩加固更具有针对性，从而有效提高加固效果。
为达到上述目的，本发明具体是通过以下技术方案来实现的：
铁路既有线灌浆螺旋钢桩斜向加固路基后沉降量确定方法，具体包括以下步骤：
步骤一、斜向加固灌浆螺旋钢桩等效转化；
步骤二、将沉降计算范围分区，斜向加固灌浆螺旋钢桩层数为2时分为3个区，将3个区的沉降量分别计算后叠加得到最终沉降量，第一层等效板以上为①区,一二层等效板之间为②区，二层等效板之下为③区，②区按照等效复合模量方法进行计算，①区和③区按照如下基于静力触探技术沉降量计算经验公式进行计算：
Figure 161297DEST_PATH_IMAGE001
其中：
Figure 281700DEST_PATH_IMAGE002
为深度修正系数；
Figure 281011DEST_PATH_IMAGE003
为时间修正系数；
Figure 145062DEST_PATH_IMAGE004
为附加应力，单位kPa；
Figure 162696DEST_PATH_IMAGE005
为第
Figure 454000DEST_PATH_IMAGE006
层土层基底应变影响因子；
Figure 439143DEST_PATH_IMAGE007
为第
Figure 841305DEST_PATH_IMAGE008
层土层厚度，单位m；
Figure 979026DEST_PATH_IMAGE009
为土的压缩模量，单位MPa。
进一步的，所述斜向加固灌浆螺旋钢桩等效转化的方法具体为：
步骤一、按照平面应变原则，选取路基的代表性横断面，路基中每一层斜向灌浆螺旋钢桩按变形模量等效换算，认为是分布于路基基床与本体内的一层薄板，且薄板位于同侧斜向加固三角区的形心位置，定出等效板的位置，等效板长度为灌浆螺旋钢桩在形心面水平投影长度；
步骤二、考虑灌浆螺旋钢桩斜向加固后路基附加应力分布的均匀性得到改善，第一层 薄板上部附加应力分布按照列车荷载边缘呈
Figure 923454DEST_PATH_IMAGE010
扩散，假定为均布条形荷载，其下各层板上 应力计算考虑为上层板宽的均布条形荷载呈
Figure 146625DEST_PATH_IMAGE011
扩散传递。
进一步的，所述①区沉降量具体计算方法为：
首先初步试算沉降计算深度，与①区计算深度比较，根据土层分类，计算应变影响因子分布，计算每层土的附加应力、压缩模量、深度修正系数，基于静力触探再将每层计算沉降值累加，最后考虑时间修正因子最终沉降计算值。
进一步的，所述②区沉降量具体计算方法为：
②区沉降计算为复合模量法，灌浆螺旋钢桩按照灌浆和钢桩面积等效来计算复合等效模量，根据灌浆螺旋钢桩在土层中置换率、土层模量和钢桩等效模量来计算②区加固层复合模量，加固体附加应力为上部等效复合桩扩散均布荷载，计算得到沉降量。
进一步的，所述③区沉降计算步骤与①区类似，同样认为是条形基础下沉降计算，上部荷载为q2，只是③区基底深度修正系数不同。
进一步的，所述基底深度修正系数按如下计算：
Figure 352479DEST_PATH_IMAGE012
其中，
Figure 328394DEST_PATH_IMAGE013
为基底土体初始有效自重应力。
本发明的有益效果是：目前关于灌浆螺旋钢桩这一原位快速斜向加固铁路既有线的新兴技术尚无公开的快速定量确定加固后沉降量的计算方法，本发明提出的简化计算方法可弥补这一缺陷，指导相关设计并推广该项技术的快速普及应用。
附图说明
图1为本发明简化计算图；
图2为应变影响因子分布图。
具体实施方式
下面结合附图与实施例对本发明技术方案作进一步说明。
应该指出，以下详细说明都是示例性的，旨在对本公开提供进一步的说明。除非另有指明，本文使用的所有技术和科学术语具有与本公开所属技术领域的普通技术人员通常理解的相同含义。
通过静力触探技术的经验计算基础沉降结合分层总和法的思想，提出一种简便的定量计算方法以适用于铁路既有线灌浆螺旋钢桩斜向加固路基后沉降量的确定。
铁路既有线灌浆螺旋钢桩斜向加固路基后沉降量确定方法包括以下步骤：
步骤一：斜向加固灌浆螺旋钢桩等效转化：
（1）按照平面应变原则，选取路基的代表性横断面，路基中每一层斜向灌浆螺旋钢桩按变形模量等效换算，认为是分布于路基基床与本体内的一层薄板，且薄板位于同侧斜向加固三角区的形心位置，定出等效板的位置，等效板长度为灌浆螺旋钢桩在形心面水平投影长度。
（2）考虑灌浆螺旋钢桩斜向加固后路基附加应力分布的均匀性得到改善，第一层 薄板上部附加应力分布按照列车荷载边缘呈
Figure 227080DEST_PATH_IMAGE014
扩散，假定为均布条形荷载，其下各层板上 应力计算考虑为上层板宽的均布条形荷载呈
Figure 671968DEST_PATH_IMAGE014
扩散传递。
步骤二：将沉降计算范围分区，斜向加固灌浆螺旋钢桩层数为2时分为3个区，将3个区的沉降量分别计算后叠加得到最终沉降量，第一层等效板以上为①区,一二层等效板之间为②区，二层等效板之下为③区，②区按照等效复合模量方法进行计算，①区和③区按照如下基于静力触探技术沉降量计算经验公式进行计算：
Figure 415933DEST_PATH_IMAGE001
（
Figure 13398DEST_PATH_IMAGE015
）
其中：
Figure 551827DEST_PATH_IMAGE016
为深度修正系数；
Figure 733279DEST_PATH_IMAGE017
为时间修正系数；
Figure 280935DEST_PATH_IMAGE018
为附加应力，单位kPa；
Figure 982174DEST_PATH_IMAGE019
为第
Figure 704886DEST_PATH_IMAGE020
层土层基底应变影响因子；
Figure 62049DEST_PATH_IMAGE021
为第
Figure 662664DEST_PATH_IMAGE022
层土层厚度，单位m；
Figure 641246DEST_PATH_IMAGE023
为土的压缩模量，单位MPa。
步骤二中各参数通过下列推导求得：
初步确定基础沉降计算深度
Figure 52636DEST_PATH_IMAGE024
:
Figure 693833DEST_PATH_IMAGE025
（ 2 ）
其中，L为基础长度，
Figure 566980DEST_PATH_IMAGE026
为基础宽度。
为进一步简化计算过程，同时采用应力比法验证基础沉降计算深度：
Figure 508391DEST_PATH_IMAGE027
：
Figure 825103DEST_PATH_IMAGE028
（ 3 ）
式中，Δσ为
Figure 219175DEST_PATH_IMAGE029
深度处土体附加应力；σ z为
Figure 394548DEST_PATH_IMAGE030
深度处土体有效自重应力。
基于土的行为状态指数、锥尖阻力和应力状态确定土的压缩模量：
Figure 924887DEST_PATH_IMAGE031
（ 4 ）
其中：
Figure 678079DEST_PATH_IMAGE032
为锥尖阻力，
Figure 480819DEST_PATH_IMAGE033
为上覆土有效自重应力，
Figure 931654DEST_PATH_IMAGE034
为锥尖阻力修正因子。
Figure 503450DEST_PATH_IMAGE035
计 算公式如下：
Figure 896385DEST_PATH_IMAGE036
（ 5 ）
其中
Figure 265050DEST_PATH_IMAGE037
为土的行为类型因子，
Figure 47804DEST_PATH_IMAGE038
计算公式为：
Figure 552735DEST_PATH_IMAGE039
（6 ）
其中
Figure 382151DEST_PATH_IMAGE040
为归一化静力触探锥尖阻力，
Figure 221800DEST_PATH_IMAGE041
为归一化摩阻比，
Figure 60443DEST_PATH_IMAGE042
与
Figure 888721DEST_PATH_IMAGE043
计算公式分别如 下：
Figure 905350DEST_PATH_IMAGE044
（ 7 ）
Figure 717448DEST_PATH_IMAGE045
（8）
其中，fs为静力触探侧摩阻力，引入应变因子间接确定基底土体竖向应力分布，同时对其使用范围进行扩展。
当基底应变影响因子分布三角形范围内存在刚性边界，需对刚性边界上部应变影 响因子
Figure 359782DEST_PATH_IMAGE046
进行修正，基础形状对其影响较小，主要考虑土层厚度与基础宽度比的影响：
Figure 822993DEST_PATH_IMAGE047
（ 9 ）
其中
Figure 259791DEST_PATH_IMAGE048
为土层厚度，
Figure 824765DEST_PATH_IMAGE049
为基础宽度。
柔性基础需对
Figure 739631DEST_PATH_IMAGE050
深度范围内应变因子修正得到
Figure 821463DEST_PATH_IMAGE051
，柔性基础需对
Figure 163583DEST_PATH_IMAGE052
深度范围， 对应图2中考虑基础刚度影响的箭头所示范围，Z/B=1的范围，即深度Z=1B内应变因子修正 得到
Figure 215852DEST_PATH_IMAGE053
：
Figure 183677DEST_PATH_IMAGE054
（10）
Figure 637792DEST_PATH_IMAGE055
（11）
其中
Figure 150813DEST_PATH_IMAGE056
为基础刚度因子，当
Figure 690379DEST_PATH_IMAGE057
时，基础被认为完全柔性基础，本发明方法 将路基等效荷载下基础认为完全柔性基础，取
Figure 697780DEST_PATH_IMAGE058
。
对于柔性基础当
Figure 6402DEST_PATH_IMAGE059
，
Figure 690324DEST_PATH_IMAGE060
。使用应变影响因子计算浅基础荷载沉降曲线， 刚性边界下部
Figure 700874DEST_PATH_IMAGE061
取0。
将基底应变影响系数简化为折线分布，如图2所示。
Figure 26814DEST_PATH_IMAGE062
由基底应变影响系数分布 三角形线性插值计算，取
Figure 189942DEST_PATH_IMAGE063
层平均值，基底应变影响因子最大值为
Figure 792568DEST_PATH_IMAGE064
，计算式：
Figure 306726DEST_PATH_IMAGE065
（12）
其中，
Figure 905197DEST_PATH_IMAGE066
为对应
Figure 922832DEST_PATH_IMAGE064
深度处地基土体初始有效自重应力，
Figure 463404DEST_PATH_IMAGE067
为基底面附加应力；m为 曲线拟合参数，n为曲线拟合参数；考虑砂土相对密实度对应变影响因子最大值影响，取
Figure 199278DEST_PATH_IMAGE068
；当砂土相对密实度小于50%时，
Figure 601441DEST_PATH_IMAGE069
；当砂土相对密实度大于等于50%，
Figure 427577DEST_PATH_IMAGE070
。
其中计算相对密实度取
Figure 155361DEST_PATH_IMAGE071
深度范围内砂土的平均相对密实度。若计算有限层厚 度土层沉降，相对密实度为有效土层的平均相对密实度。
基础开挖和加固能部分解除或降低地基土体应变，计算基础沉降量时需要对基础埋深进行修正，基础深度影响系数：
Figure 768745DEST_PATH_IMAGE072
（ 13 ）
其中，
Figure 722401DEST_PATH_IMAGE073
为基底土体初始有效自重应力。时间影响系数
Figure 449049DEST_PATH_IMAGE074
计算公式:
Figure 82156DEST_PATH_IMAGE075
（ 14 ）
其中t为时间，单位年。
对于基础以下土层厚度
Figure 776311DEST_PATH_IMAGE076
小于计算深度
Figure 520276DEST_PATH_IMAGE077
需考虑有限土层厚度的影响，将沉降计 算值乘以
Figure 632589DEST_PATH_IMAGE078
的修正系数；对于柔性基础，在基础以下
Figure 921750DEST_PATH_IMAGE079
深度范围内应变影响因子应做简单 修正，将
Figure 119513DEST_PATH_IMAGE080
替换为
Figure 854120DEST_PATH_IMAGE081
。
实施例：
参照图1，我国某一货运铁路列车设计轴重
Figure 289780DEST_PATH_IMAGE082
，换算土柱重度为
Figure 504771DEST_PATH_IMAGE083
，分布宽 度为
Figure 924251DEST_PATH_IMAGE084
，列车换算土柱高度
Figure 10019DEST_PATH_IMAGE085
，轨道换算土柱高度为
Figure 283874DEST_PATH_IMAGE086
，列车和轨道荷载换 算土柱高度为
Figure 914838DEST_PATH_IMAGE087
，计算得到
Figure 24876DEST_PATH_IMAGE088
。荷载扩散角
Figure 898023DEST_PATH_IMAGE089
，荷载计算宽度
Figure 839435DEST_PATH_IMAGE090
。等效板上荷载
Figure 156146DEST_PATH_IMAGE091
，
Figure 284639DEST_PATH_IMAGE092
和
Figure 460012DEST_PATH_IMAGE093
，
Figure 990351DEST_PATH_IMAGE094
。对压 缩土层分区计算总沉降，其中运用到基于静力触探技术沉降量计算经验公式：
Figure 743543DEST_PATH_IMAGE001
（
Figure 608600DEST_PATH_IMAGE095
）
其中：
Figure 839861DEST_PATH_IMAGE096
为深度修正系数；
Figure 490285DEST_PATH_IMAGE097
为时间修正系数；
Figure 899532DEST_PATH_IMAGE098
为附加应力，单位kPa；
Figure 268197DEST_PATH_IMAGE099
为第
Figure 303149DEST_PATH_IMAGE100
层 土层基底应变影响系数；
Figure 791768DEST_PATH_IMAGE101
为第
Figure 886763DEST_PATH_IMAGE102
层土层厚度，单位m；
Figure 742723DEST_PATH_IMAGE103
为土的压缩模量，单位MPa。
①区沉降，试算沉降计算深度，与①区计算深度比较，根据土层分类，计算应变影因子分布，计算每层土的附加应力、压缩模量、深度修正系数，基于静力触探再将每层计算沉降值累加，最后考虑时间修正因子最终沉降计算值。
②区沉降计算为复合模量法，灌浆螺旋钢桩按照水泥浆和钢桩面积等效来计算桩 的等效模量，根据桩在土层中置换率、土层刚度和桩等效模量来计算②区加固层合模量，加 固体附加应力为上部等效桩扩散均布荷载，计算得到加固层压缩量。斜向加固桩中固化水 泥浆弹性模量
Figure 315787DEST_PATH_IMAGE104
，中心钢轴的弹性模量
Figure 688606DEST_PATH_IMAGE105
，按面积等效，得到实心加固桩弹 性模量
Figure 688923DEST_PATH_IMAGE106
,根据等效复合模量计算置换率计算桩土共同复合模量为
Figure 766601DEST_PATH_IMAGE107
。
③区沉降计算步骤与①区类似，同样认为是条形基础下沉降计算，上部荷载为q2，只是③区基底深度修正系数不同。
根据表1，可得灌浆螺旋钢桩斜向加固路基后沉降量
Figure 392623DEST_PATH_IMAGE108
：
Figure 872146DEST_PATH_IMAGE109
：
表1各层沉降计算
Figure 43364DEST_PATH_IMAGE111
上所述仅为本公开的优选实施例而已，并不用于限制本公开，对于本领域的技术人员来说，本公开可以有各种更改和变化。凡在本公开的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本公开的保护范围之内。

Claims (6)

1.铁路既有线灌浆螺旋钢桩斜向加固路基后沉降量确定方法，其特征在于：具体包括以下步骤：
步骤一、斜向加固灌浆螺旋钢桩等效转化；
步骤二、将沉降计算范围分区，斜向加固灌浆螺旋钢桩层数为2时分为3个区，将3个区的沉降量分别计算后叠加得到最终沉降量，第一层等效板以上为①区,一二层等效板之间为②区，二层等效板之下为③区，②区按照等效复合模量方法进行计算，①区和③区按照如下基于静力触探技术沉降量计算经验公式进行计算：
Figure 132837DEST_PATH_IMAGE001
其中：
Figure 151609DEST_PATH_IMAGE002
为基底深度修正系数；
Figure 485507DEST_PATH_IMAGE003
为时间修正系数；
Figure 716769DEST_PATH_IMAGE004
为附加应力，单位kPa；
Figure 836034DEST_PATH_IMAGE005
为 第
Figure 556866DEST_PATH_IMAGE006
层土层基底应变影响因子；
Figure 378060DEST_PATH_IMAGE007
为第
Figure 413012DEST_PATH_IMAGE008
层土层厚度，单位m；
Figure 917943DEST_PATH_IMAGE009
为土的压缩模量，单位 MPa。
2.如权利要求1所述的确定方法，其特征在于，所述斜向加固灌浆螺旋钢桩等效转化的方法具体为：
步骤一、按照平面应变原则，选取路基的设计断面，路基中每一层斜向灌浆螺旋钢桩按变形模量等效换算，认为分布于路基基床与本体内的一层薄板，且薄板位于同侧斜向加固三角区的形心位置，定出等效板的位置，等效板长度为灌浆螺旋钢桩在形心面水平投影长度；
步骤二、考虑灌浆螺旋钢桩斜向加固后路基附加应力分布的均匀性得到改善，第一层 薄板上部附加应力分布按照列车荷载边缘呈
Figure 262205DEST_PATH_IMAGE010
扩散，假定为均布条形荷载，其下各层板上 应力计算考虑为上层板宽的均布条形荷载呈
Figure 914903DEST_PATH_IMAGE011
扩散传递。
3.如权利要求1或2所述的确定方法，其特征在于，所述①区沉降量具体计算方法为：
首先初步试算沉降计算深度，与①区计算深度比较，根据土层分类，计算应变影响因子分布，计算每层土的附加应力、压缩模量、深度修正系数，基于静力触探再将每层计算沉降值累加，最后考虑时间修正因子最终沉降计算值。
4.如权利要求1所述的确定方法，其特征在于，所述②区沉降量具体计算方法为：
②区沉降计算为复合模量法，灌浆螺旋钢桩按照灌浆和钢桩面积等效来计算复合等效模量，根据灌浆螺旋钢桩在土层中置换率、土层模量和钢桩等效模量来计算②区加固层复合模量，加固体附加应力为上部等效复合桩扩散均布荷载，计算得到沉降量。
5.如权利要求1所述的确定方法，其特征在于，所述③区沉降计算步骤与①区类似，同样认为是条形基础下沉降计算，上部荷载为q2，只是③区基底深度修正系数不同。
6.如权利要求1所述的确定方法，其特征在于，所述基底深度修正系数按如下计算：
Figure 691230DEST_PATH_IMAGE012
其中，
Figure 316246DEST_PATH_IMAGE013
为基底土体初始有效自重应力。
CN202010203935.5A 2020-03-21 2020-03-21 铁路既有线灌浆螺旋钢桩斜向加固路基后沉降量确定方法 Active CN111090829B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010203935.5A CN111090829B (zh) 2020-03-21 2020-03-21 铁路既有线灌浆螺旋钢桩斜向加固路基后沉降量确定方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010203935.5A CN111090829B (zh) 2020-03-21 2020-03-21 铁路既有线灌浆螺旋钢桩斜向加固路基后沉降量确定方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN111090829A true CN111090829A (zh) 2020-05-01
CN111090829B CN111090829B (zh) 2020-09-01

Family

ID=70400530

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202010203935.5A Active CN111090829B (zh) 2020-03-21 2020-03-21 铁路既有线灌浆螺旋钢桩斜向加固路基后沉降量确定方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN111090829B (zh)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113010833A (zh) * 2021-03-09 2021-06-22 西南交通大学 考虑安装效应的螺旋钢桩沉降量计算方法
CN113700057A (zh) * 2021-09-15 2021-11-26 长沙理工大学 一种地基沉降量的测量方法

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101220600A (zh) * 2007-01-10 2008-07-16 李仁平 地基非线性沉降计算的修正切线模量法
CN102587426A (zh) * 2012-04-05 2012-07-18 铁道第三勘察设计院集团有限公司 基于触探技术估算桩基承载力的分析方法
CN103938660A (zh) * 2014-04-14 2014-07-23 天津大学 确定溜桩之后桩基承载力的方法
CN105259942A (zh) * 2015-11-03 2016-01-20 中国矿业大学(北京) 一种基于注浆技术的既有线沉降控制系统及方法
CN106777647A (zh) * 2016-10-31 2017-05-31 重庆三峡学院 一种道路路基沉降的预测方法
CN108694286A (zh) * 2018-05-25 2018-10-23 中铁第四勘察设计院集团有限公司 一种软土路基工后沉降计算方法
CN110485409A (zh) * 2019-08-30 2019-11-22 沙焕焕 基于地基全域全周期实测数据的复合桩施工方法
CN110633537A (zh) * 2019-09-23 2019-12-31 交通运输部公路科学研究所 钻爆法地铁隧道施工期路基沉降的预测方法
CN110686613A (zh) * 2019-11-14 2020-01-14 大连理工大学 一种基于分布式光纤动静应变测试的路基变形监测系统

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101220600A (zh) * 2007-01-10 2008-07-16 李仁平 地基非线性沉降计算的修正切线模量法
CN102587426A (zh) * 2012-04-05 2012-07-18 铁道第三勘察设计院集团有限公司 基于触探技术估算桩基承载力的分析方法
CN103938660A (zh) * 2014-04-14 2014-07-23 天津大学 确定溜桩之后桩基承载力的方法
CN105259942A (zh) * 2015-11-03 2016-01-20 中国矿业大学(北京) 一种基于注浆技术的既有线沉降控制系统及方法
CN106777647A (zh) * 2016-10-31 2017-05-31 重庆三峡学院 一种道路路基沉降的预测方法
CN108694286A (zh) * 2018-05-25 2018-10-23 中铁第四勘察设计院集团有限公司 一种软土路基工后沉降计算方法
CN110485409A (zh) * 2019-08-30 2019-11-22 沙焕焕 基于地基全域全周期实测数据的复合桩施工方法
CN110633537A (zh) * 2019-09-23 2019-12-31 交通运输部公路科学研究所 钻爆法地铁隧道施工期路基沉降的预测方法
CN110686613A (zh) * 2019-11-14 2020-01-14 大连理工大学 一种基于分布式光纤动静应变测试的路基变形监测系统

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113010833A (zh) * 2021-03-09 2021-06-22 西南交通大学 考虑安装效应的螺旋钢桩沉降量计算方法
CN113010833B (zh) * 2021-03-09 2022-04-15 西南交通大学 考虑安装效应的螺旋钢桩沉降量计算方法
CN113700057A (zh) * 2021-09-15 2021-11-26 长沙理工大学 一种地基沉降量的测量方法
CN113700057B (zh) * 2021-09-15 2022-11-22 长沙理工大学 一种地基沉降量的测量方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN111090829B (zh) 2020-09-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN108694286B (zh) 一种软土路基工后沉降计算方法
CN111090829B (zh) 铁路既有线灌浆螺旋钢桩斜向加固路基后沉降量确定方法
CN112989460B (zh) 一种软土地区路基施工、运营引起的路基沉降计算方法
CN103498396A (zh) 利用废旧轮胎片体配合加筋处理路基的方法
CN111962350A (zh) 土工格室加筋水泥混凝土路面结构及面层板厚度计算方法
CN112195703A (zh) 碎石桩联合土工格栅复合地基稳定性控制的计算方法
CN115964782A (zh) 一种刚柔性桩复合地基设计方法
CN210507403U (zh) 一种塑料排水板与cfg桩软基处理过渡段的施工结构
CN212001226U (zh) 一种回填杂土复合地基结构
CN206385525U (zh) 一种防止高回填土方下沉的木桩结构
CN105887791B (zh) 一种考虑边载效应的公路刚性桩复合地基沉降计算方法
CN201254728Y (zh) 桩与土工格室复合地基
CN111576384A (zh) 高能级强夯的施工方法
CN110952388B (zh) 一种高速铁路宽路基挤密桩结合桩网地基结构的设计方法
CN203795260U (zh) 一种新老路基结合的道路结构
CN110792009A (zh) 一种基于混凝土复合式路面的桥头跳车防治结构及其铺设方法
Raymond Reinforced sand behavior overlying compressible subgrades
CN206800436U (zh) 一种沉井支撑结构
Madhav et al. Effect of creep on settlement of granular pile reinforced ground
CN212611699U (zh) 一种用于高速铁路加固结构、路基组件和路基系统
Gu et al. Failure and remediation of an embankment on rigid column-improved soft soil: case study
CN206245338U (zh) 双层筏板的施工电梯基础结构
CN210507402U (zh) 一种塑料排水板与cfg桩软基过渡段的补偿路基施工结构
CN107119665A (zh) 软土地区铁路车站站台沉降置换修复结构及施工方法
CN207228090U (zh) 软土地区铁路车站站台沉降置换修复结构

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant