CN110936103A - 高硅钢热轧板的激光焊接方法及应用 - Google Patents

高硅钢热轧板的激光焊接方法及应用 Download PDF

Info

Publication number
CN110936103A
CN110936103A CN201811109867.5A CN201811109867A CN110936103A CN 110936103 A CN110936103 A CN 110936103A CN 201811109867 A CN201811109867 A CN 201811109867A CN 110936103 A CN110936103 A CN 110936103A
Authority
CN
China
Prior art keywords
welding
silicon steel
laser welding
hot rolled
laser
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201811109867.5A
Other languages
English (en)
Inventor
付振宇
陶登国
李晓林
徐坡
宿德军
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Baoshan Iron and Steel Co Ltd
Original Assignee
Baoshan Iron and Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Baoshan Iron and Steel Co Ltd filed Critical Baoshan Iron and Steel Co Ltd
Priority to CN201811109867.5A priority Critical patent/CN110936103A/zh
Publication of CN110936103A publication Critical patent/CN110936103A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
    • B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/20—Bonding
    • B23K26/21—Bonding by welding
    • B23K26/24—Seam welding

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Laser Beam Processing (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

本发明公开了一种高硅钢热轧板的激光焊接方法，包括高硅钢热轧板制备：所述高硅钢热轧板硅含量为1.5％～3.5％，热轧板精轧出口厚度d范围为1.8～3.0mm；厚差控制，激光焊接参数控制，焊接准备，预平整，预加热，激光焊接启动，后退火，焊缝质量评价等几个步骤。本发明为解决高含硅量(1.5％＜Si≤3.5％)，厚度为1.8～3mm的高硅钢热轧板的常化酸洗连续性生产，采用激光焊接技术，辅助预加热、填充不锈钢焊丝及后退火等手段，有效降低了焊缝断带率，明显的提高焊缝强度，满足大张力、高温加热及高速运行等条件下的工业化大生产。

Description

高硅钢热轧板的激光焊接方法及应用
技术领域
本发明属于冶金技术与常化酸洗技术领域，尤其涉及用于高硅钢热轧板的激光焊接方法。
背景技术
高硅钢热轧板在冷轧之前需要常化酸洗处理，主要目的是为了带钢表面析出大量细小的弥散物，同时使热轧板组织更均匀和二次再结晶晶粒数量更多。为了能保证常化酸洗机组连续运行，需要将前行高硅钢热轧板尾部和后行高硅钢热轧板头部进行焊接，实现工业上连续性生产。
目前，由于激光焊机具有精度高、质量高、效率高等特点，激光焊接技术广泛运用于钢铁行业的生产实践中，激光焊机成为热轧板连续退火线和酸轧线的首选。高硅钢热轧产品利用常化酸洗机组进行连续退火和酸洗处理，然而，高硅钢产品焊接性能受其本身硅含量的影响较大，随着硅含量增高，屈服强度和抗拉强度明显提高，但是伸长率和断面收缩率当Si>2.5％时急剧下降，Si>4.5％时迅速降到零，需要冷轧这一工序的高硅钢硅含量一般低于3.5％。故高硅钢热轧板可焊接性能差，焊缝脆性大，还需承受大张力、高温加热及高速运行等极端工况，焊缝断带率很高。
中国专利文献CN106041305A公开了一种脆性高硅钢激光焊接工艺方法，硅含量3.5～7％，由于含硅量极高，冷加工难度极大，这种极高含硅量的高硅钢在冷加工工业上无法实现规模化生产，该技术无法保证焊缝质量在大张力、高温加热及高速运行等工业生产过程中的实际状态，无法保证高速稳定运行，并且无法保证极低的焊缝断带率，而这些对于工业化生产是极为重要的。
发明内容
因此，本发明要解决的技术问题是，对硅含量1.5％～3.5％，厚度为1.8～3.0mm的高硅钢热轧板同规格钢种，提供一种激光焊接技术，实现对接焊缝在大张力、高温加热、高速运行下实现工业上的连续稳定退火和酸洗，并且焊缝断带率低于0.005％甚至为0。
本发明的技术方案是，一种高硅钢热轧板的激光焊接方法，包括如下步骤：
1)高硅钢热轧板制备：所述高硅钢热轧板硅含量为1.5％～3.5％，热轧板精轧出口厚度d范围为1.8～3.0mm；
2)厚差控制：相同规格高硅钢热轧前后行板对接Δd控制范围-0.30～0.30mm；
3)激光焊接参数控制：
激光功率P≥4kW；焦深h范围是-2.9～-1.9mm；焊接速度v范围是1.90～3.5m/min；对接台位置D的范围是0.05～0.35mm；激光头导向轮压力F值范围是3.50～7.0kN；送焊丝速度s值范围是2.7～4.7m/min；
4)焊接准备：前后行高硅钢热轧板头尾运行到焊机时进行对中定位、夹紧台夹紧、双切剪剪切头尾以及头尾对接；
5)预平整：在焊接过程中，导轮夹紧带钢两端，随着焊机“C”形架的移动而滚压带钢端头；
6)预加热：将钢板加热至200～400℃；
7)激光焊接启动：焊接参数核对后，启动激光焊接，同时送焊丝机构进行送丝焊接；
8)后退火：后退火，温度控制在450～650℃；
9)焊缝质量评价：焊接完成以后对焊缝质量进行评价。
根据本发明的一种高硅钢热轧板的激光焊接方法，优选的是，激光焊接后的热轧带钢实现连续常化酸洗：带钢运行张力A为3～20N/mm2；带钢运行速度B为42～55m/min；带钢最高加热温度C为910～1140℃。激光焊接后的带钢在大运行张力、高运行速度以及高加热温度条件下实现连续常化酸洗，在这种极端条件下，本发明生产的高硅钢热轧板焊缝不易断。而以往生产方法生产的热轧板，焊缝易断，断带率高。
进一步地，所述带钢最高加热温度C为910～1135℃。
优选的是，步骤1)所述高硅钢热轧板硅含量为2.5％～3.5％。
优选的是，步骤2)所述厚差控制中，相同规格高硅钢热轧前后行板对接Δd控制范围-0.20～0.20mm。
根据本发明的一种高硅钢热轧板的激光焊接方法，优选的是，步骤3)所述焊丝直径为0.8±0.05mm。对高硅钢种(W大于1.5％)，需要在焊接过程中使用填丝，可改善焊缝处的合金成分，提高焊缝质量和焊缝强度，选择的焊丝为不锈钢材质，焊丝直径为0.8±0.05mm。
优选的是，步骤3)的激光焊接参数控制中，焦深h范围是-2.7～-1.9mm；焊接速度v范围是1.95～3.3m/min；激光头导向轮压力F值范围是3.75～6.75kN；送焊丝速度s值范围是2.85～4.5m/min。
根据本发明的一种高硅钢热轧板的激光焊接方法，优选的是，步骤6)中，预加热功率P1为4～10kW。更优选的是，步骤6)中，预加热功率P1为4.5～9kW。
根据本发明的一种高硅钢热轧板的激光焊接方法，优选的是，步骤8)所述后退火功率P2为12～20kW。更优选的是，步骤8)所述后退火功率P2为13.5～18kW。
本发明还提供了上述激光焊接方法在焊接硅含量为1.5％～3.5％、厚度为1.8-3.0mm的高硅钢热轧板上的应用。
有益效果
本发明工艺于2016年12月开始在宝钢某常化酸洗机组实施，在未对现场设备做大的改动情况下，目前已能够成熟地生产普通规格和特殊规格的高硅钢热轧板。本发明工艺进一步增大了常化酸洗机组的生产产能，已经焊接了约50000个热轧板焊缝，均未发生焊缝断带的现象，焊缝断带率降低为0％；不仅减少了能源的浪费，而且实现了非常可观的经济效益。
附图说明
图1是本发明的具体工艺流程图。
具体实施方式
实施例1
1、高硅钢热轧板制备：选取的高硅钢硅含量W为2.88％，热轧板精轧出口厚度d为2.0mm。
2、厚差控制：经过横剪剪切头尾后，高硅钢热轧前行板厚度为2.09mm，后行板厚度为1.99mm，即该规格高硅钢热轧前后行板对接厚差Δd为0.10mm，满足激光焊机对于厚差的要求。控制前后行卷头尾厚度偏差，保证激光焊缝质量。由于高硅钢热轧卷头尾轧制控制难，厚度精度难以保证，前行卷带尾和后行卷带头根据测厚仪实时测量的带钢厚度数据与来料信息厚度数据对照，操作人员设定合理的剪切刀数把带头尾超厚和偏薄部分剪切干净，确保相同规格高硅钢热轧前后行卷对接厚差控制≤0.30mm，在其他参数正常情况下，厚差越小，焊缝质量强度越高。
3、激光焊接重要参数设置：
(1)激光功率P值设定为4kW。
(2)焦深h值设定为-2.0mm。
(3)焊接速度v值为2.70m/min。
(4)对接台位置D分为操作侧对接台位置D1和传动侧对接台位置D2，D1值为0.30mm，D2值为0.15mm。
(5)激光头导向轮压力F为4.5kN。
(6)送焊丝速度s为3.0m/min。对硅含量W为2.88％高硅钢种，需要在焊接过程中使用填丝，可改善焊缝处的合金成分，提高焊缝质量和焊缝强度，选择的焊丝为不锈钢材质，焊丝直径为0.8mm。
当激光功率P增大时，焊缝熔深和熔宽的比值增大，实际生产过程中根据钢种厚度来确定P设定值。
当h太大时焊缝会焊穿，h太小时，焊缝可能存在未焊透现象，h可根据激光打点的方法进行确定，在纸上打点，选择小和圆的点对应的h。
当v偏大时，就会导致焊缝熔深和熔宽的比值减小，焊缝可能存在未焊透现象，v偏小时，会导致带钢焊穿，v可从焊接试验中不断尝试摸索出最佳经验值。
对接台位置(又称间隙)，D为对接台位置，单位为mm，D值范围是0.05～0.35mm。当D过大时，会造成焊缝未填满现象发生，D过小时，容易造成焊缝焊缝搭接或结瘤，焊接试验过程中，可通过对接台补偿值辅助手段进行D值设定。
激光头导向轮压力，F为激光头导向轮压力，单位为kN，F值范围是3.75～6.75kN，可通过焊接试验时确定合适的压力值。
送焊丝速度，s为送焊丝速度，单位为m/min，s值范围是2.85～4.5m/min。
4、焊接准备：前后行高硅钢热轧板头尾运行到焊机时进行对中定位、夹紧台夹紧、双切剪剪切头尾以及头尾对接。
5、预平整：在焊接过程中，导轮夹紧带钢两端，随着焊机“C”形架的移动而滚压带钢端头，焊接的带钢在焊接时处于焊接平面上。
6、预加热：预加热功率P1为6kW。激光焊接前预加热单元对带钢进行加热。激光焊接前预加热对带钢进行加热，将钢板加热至200～400℃，减小带钢内应力，焊缝裂纹发生率降低，可通过调节P1来控制温度。预加热单元安装在焊接小车上，随着焊机小车移动对带钢进行加热。
7、激光焊接启动：焊接参数核对后，启动激光焊接，同时送焊丝机构进行送丝焊接。焊接时激光头导向轮压紧带钢边缘，焊接位置合适和聚焦距离准确。
8、后退火：后退火功率P2为15kW。高硅钢激光焊接后立即进行后退火，主要是对焊缝进行回火处理，改善焊缝的力学性能和消除内部应力，提高焊缝的韧性。高硅钢激光焊接对接焊缝后退火对于提升焊缝强度极为重要，不退火的焊缝月牙弯反弯时很容易断裂。后退火主要是对焊缝进行回火处理，改善焊缝的力学性能和消除内部应力，提高焊缝的韧性，可通过调节P2来控制温度。后退火单元安装在焊机小车上，焊接启动后，后退火单元跟随移动的焊机小车立即对焊缝进行退火。
9、焊缝质量评价：焊接完成以后对焊缝质量进行评价。焊接过程中QCDS焊缝质量评价系统进行焊缝检测，随后进行焊缝反弯试验和杯突试验，对焊缝质量进行整体评估，通过反复试验，确定合理工艺参数，再用该参数焊接多次，取下焊缝样板进行实验室分析(金相组织分析、弯曲、拉伸试验及显微硬度检验)，最终确定相关规格钢种焊接工艺。
10、激光焊接后的热轧带钢实现连续常化酸洗：工艺参数评估确定后，各规格钢种激光焊接后需要进行常化酸洗连续生产试验，匹配机组运行速度、带钢运行的张力控制范围及带钢的最高加热温度等对焊缝影响的重要参数。调试完毕后，实际工业生产中采取每一个焊缝利用QCDS系统检测焊缝图像(OK)和冲边后的月牙弯90°反弯次数(≥6次)来确认焊缝质量放行标准。
激光焊接后的带钢在最大运行张力A为20N/mm2、高运行速度B为55m/min以及最高加热温度C为980℃条件下实现连续常化酸洗。
具体工艺流程见图1.
实施例2
1、高硅钢热轧板制备：选取的高硅钢硅含量W为3.40％，热轧板精轧出口厚度d为2.8mm。
2、厚差控制：经过横剪剪切头尾后，高硅钢热轧前行板厚度为2.86mm，后行板厚度为2.81mm，即该规格高硅钢热轧前后行板对接厚差Δd为0.05mm，满足激光焊机对于厚差的要求。
3、激光焊接重要参数设置：
(1)激光功率P值设定为4kW。
(2)焦深h值设定为-2.6mm。
(3)焊接速度v值为2.30m/min。
(4)对接台位置D分为操作侧对接台位置D1和传动侧对接台位置D2，D1值为0.35mm，D2值为0.13mm。
(5)激光头导向轮压力F为6kN。
(6)送焊丝速度s为3.5m/min。对硅含量W为3.40％高硅钢种，需要在焊接过程中使用填丝，可改善焊缝处的合金成分，提高焊缝质量和焊缝强度，选择的焊丝为不锈钢材质，焊丝直径为0.8mm。
4、焊接准备：前后行高硅钢热轧板头尾运行到焊机时进行对中定位、夹紧台夹紧、双切剪剪切头尾以及头尾对接。
5、预平整：在焊接过程中，导轮夹紧带钢两端，随着焊机“C”形架的移动而滚压带钢端头，焊接的带钢在焊接时处于焊接平面上。
6、预加热：预加热功率P1为7.5kW。激光焊接前预加热单元对带钢进行加热。
7、激光焊接启动：焊接参数核对后，启动激光焊接，同时送焊丝机构进行送丝焊接。焊接时激光头导向轮压紧带钢边缘，焊接位置合适和聚焦距离准确。
8、后退火：后退火功率P2为16.5kW。高硅钢激光焊接后立即进行后退火，主要是对焊缝进行回火处理，改善焊缝的力学性能和消除内部应力，提高焊缝的韧性。
9、焊缝质量评价：焊接完成以后对焊缝质量进行评价。
10、激光焊接后的热轧带钢实现连续常化酸洗：激光焊接后的带钢在最大运行张力A为20N/mm2、高运行速度B为45m/min以及最高加热温度C为1140℃条件下实现连续常化酸洗。其他同实施例1.
实施例3-6
实施例3-6中各工艺参数见表1.其他同实施例1.
表1实施例中各工艺参数
Figure BDA0001808810460000071
Figure BDA0001808810460000081
高硅钢热轧板常化酸洗机组作为冷轧工序的核心机组，连续稳定运行非常重要。本发明工艺实施简单，应用方便，在无需对现有设备进行大的改造情况下，可通过激光焊接技术，辅助预加热、填充不锈钢焊丝及后退火等手段，明显的提高焊缝强度，激光焊接好的焊缝满足了大张力、高温加热及高速运行等极端条件下的工业化大生产，经受住了大张力、高温及高速的考验，生产了约50000个焊缝均未发生过焊缝断带的现象。该工艺适用于高硅钢等特殊钢种的热轧板焊接，具有相当高的推广应用价值。

Claims (10)

1.一种高硅钢热轧板的激光焊接方法，其特征在于：包括如下步骤：
1)高硅钢热轧板制备：所述高硅钢热轧板硅含量为1.5％～3.5％，热轧板精轧出口厚度d范围为1.8～3.0mm；
2)厚差控制：相同规格高硅钢热轧前后行板对接Δd控制范围-0.30～0.30mm；
3)激光焊接参数控制：
激光功率P≥4kW；焦深h范围是-2.9～-1.9mm；焊接速度v范围是1.90～3.5m/min；对接台位置D的范围是0.05～0.35mm；激光头导向轮压力F值范围是3.50～7.0kN；送焊丝速度s值范围是2.7～4.7m/min；
4)焊接准备：前后行高硅钢热轧板头尾运行到焊机时进行对中定位、夹紧台夹紧、双切剪剪切头尾以及头尾对接；
5)预平整：在焊接过程中，导轮夹紧带钢两端，随着焊机“C”形架的移动而滚压带钢端头；
6)预加热：将钢板加热至200～400℃；
7)激光焊接启动：焊接参数核对后，启动激光焊接，同时送焊丝机构进行送丝焊接；
8)后退火：后退火，温度控制在450～650℃；
9)焊缝质量评价：焊接完成以后对焊缝质量进行评价。
2.根据权利要求1所述的一种高硅钢热轧板的激光焊接方法，其特征在于：激光焊接后的热轧带钢实现连续常化酸洗：带钢运行张力A为3～20N/mm2；带钢运行速度B为42～55m/min；带钢最高加热温度C为910～1140℃。
3.根据权利要求2所述的一种高硅钢热轧板的激光焊接方法，其特征在于：所述带钢最高加热温度C为910～1135℃。
4.根据权利要求1所述的一种高硅钢热轧板的激光焊接方法，其特征在于：步骤1)所述高硅钢热轧板硅含量为2.5％～3.5％。
5.根据权利要求1所述的一种高硅钢热轧板的激光焊接方法，其特征在于：步骤2)所述厚差控制中，相同规格高硅钢热轧前后行板对接Δd控制范围-0.20～0.20mm。
6.根据权利要求1所述的一种高硅钢热轧板的激光焊接方法，其特征在于：步骤3)所述焊丝直径为0.8±0.05mm。
7.根据权利要求1所述的一种高硅钢热轧板的激光焊接方法，其特征在于：步骤3)的激光焊接参数控制中，焦深h范围是-2.7～-1.9mm；焊接速度v范围是1.95～3.3m/min；激光头导向轮压力F值范围是3.75～6.75kN；送焊丝速度s值范围是2.85～4.5m/min。
8.根据权利要求1所述的一种高硅钢热轧板的激光焊接方法，其特征在于：步骤6)中，预加热功率P1为4～10kW。
9.根据权利要求1所述的一种高硅钢热轧板的激光焊接方法，其特征在于：步骤8)所述后退火功率P2为12～20kW。
10.权利要求1所述激光焊接方法在焊接硅含量为1.5％～3.5％、厚度为1.8-3.0mm的高硅钢热轧板上的应用。
CN201811109867.5A 2018-09-21 2018-09-21 高硅钢热轧板的激光焊接方法及应用 Pending CN110936103A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201811109867.5A CN110936103A (zh) 2018-09-21 2018-09-21 高硅钢热轧板的激光焊接方法及应用

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201811109867.5A CN110936103A (zh) 2018-09-21 2018-09-21 高硅钢热轧板的激光焊接方法及应用

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN110936103A true CN110936103A (zh) 2020-03-31

Family

ID=69905178

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201811109867.5A Pending CN110936103A (zh) 2018-09-21 2018-09-21 高硅钢热轧板的激光焊接方法及应用

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN110936103A (zh)

Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112025081A (zh) * 2020-09-23 2020-12-04 山东钢铁集团日照有限公司 一种激光焊机焊接qp980及以上超高强钢焊接方法
CN113146157A (zh) * 2021-04-15 2021-07-23 鞍钢股份有限公司 600MPa级冷轧双相钢热轧基板激光焊接的方法
CN113210862A (zh) * 2021-05-12 2021-08-06 武汉钢铁有限公司 一种高牌号硅钢的穿带激光焊接方法
CN113523573A (zh) * 2021-06-21 2021-10-22 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 一种高碳马氏体不锈钢热轧卷板焊接方法
CN113732498A (zh) * 2021-09-14 2021-12-03 张家港扬子江冷轧板有限公司 一种高牌号硅钢板的激光焊接方法
CN114193029A (zh) * 2020-09-18 2022-03-18 宝山钢铁股份有限公司 一种基于大数据分析模型的焊机焊缝预评估方法
CN114226972A (zh) * 2021-12-28 2022-03-25 马鞍山钢铁股份有限公司 一种抗拉强度≥1100MPa连续油管热轧钢带激光焊接方法
CN114247983A (zh) * 2020-09-23 2022-03-29 宝山钢铁股份有限公司 一种高硅钢热轧板的激光焊缝质量评价方法
CN114833436A (zh) * 2022-04-27 2022-08-02 首钢智新迁安电磁材料有限公司 一种高硅无取向电工钢热轧板焊接的方法及装置
CN114833488A (zh) * 2022-04-15 2022-08-02 大连海事大学 一种用于激光焊接eh36钢的填充粉末及其制备方法与使用方法
CN115055918A (zh) * 2022-06-17 2022-09-16 首钢智新迁安电磁材料有限公司 一种无取向硅钢的连轧方法
CN115673547A (zh) * 2022-11-17 2023-02-03 湖南华菱涟钢特种新材料有限公司 一种用于酸轧线中焊接热轧中高碳带钢的方法及制品
CN115815812A (zh) * 2022-10-20 2023-03-21 磐吉奥科技股份有限公司 中高碳钢的焊接方法

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5041716A (en) * 1989-09-29 1991-08-20 Nec Corporation Laser machining device comprising an acousto-optic modulator unit
CN1183740A (zh) * 1996-03-04 1998-06-03 新日本制铁株式会社 热连轧方法
CN1334171A (zh) * 2001-08-22 2002-02-06 武汉楚天激光（集团）股份有限公司 一种改善硅钢片激光焊缝机械性能的工艺方法
CN1990156A (zh) * 2005-12-27 2007-07-04 Posco公司 用来激光焊接热轧钢板的方法及其设备
CN102806423A (zh) * 2011-05-30 2012-12-05 宝山钢铁股份有限公司 一种无取向硅钢激光填丝焊接方法
CN103286444A (zh) * 2012-02-22 2013-09-11 沈阳新松机器人自动化股份有限公司 一种硅钢片激光对接焊的方法
CN104227239A (zh) * 2013-06-20 2014-12-24 宝山钢铁股份有限公司 一种带钢激光拼焊接方法
CN105397499A (zh) * 2015-12-25 2016-03-16 中冶南方工程技术有限公司 一种激光复合焊机
CN106041305A (zh) * 2016-07-05 2016-10-26 北京科技大学 一种高硅钢激光焊接方法

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5041716A (en) * 1989-09-29 1991-08-20 Nec Corporation Laser machining device comprising an acousto-optic modulator unit
CN1183740A (zh) * 1996-03-04 1998-06-03 新日本制铁株式会社 热连轧方法
CN1334171A (zh) * 2001-08-22 2002-02-06 武汉楚天激光（集团）股份有限公司 一种改善硅钢片激光焊缝机械性能的工艺方法
CN1990156A (zh) * 2005-12-27 2007-07-04 Posco公司 用来激光焊接热轧钢板的方法及其设备
CN102806423A (zh) * 2011-05-30 2012-12-05 宝山钢铁股份有限公司 一种无取向硅钢激光填丝焊接方法
CN103286444A (zh) * 2012-02-22 2013-09-11 沈阳新松机器人自动化股份有限公司 一种硅钢片激光对接焊的方法
CN104227239A (zh) * 2013-06-20 2014-12-24 宝山钢铁股份有限公司 一种带钢激光拼焊接方法
CN105397499A (zh) * 2015-12-25 2016-03-16 中冶南方工程技术有限公司 一种激光复合焊机
CN106041305A (zh) * 2016-07-05 2016-10-26 北京科技大学 一种高硅钢激光焊接方法

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
刘建华等: "高硅钢板的YAG激光在线拼接新工艺", 《激光技术》 *
张群莉等: "高硅钢热轧卷板的YAG激光拼接新工艺研究", 《焊接技术》 *
陈建华等: "激光焊机在热轧卷连退线上的应用", 《甘肃科技》 *

Cited By (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114193029A (zh) * 2020-09-18 2022-03-18 宝山钢铁股份有限公司 一种基于大数据分析模型的焊机焊缝预评估方法
CN112025081A (zh) * 2020-09-23 2020-12-04 山东钢铁集团日照有限公司 一种激光焊机焊接qp980及以上超高强钢焊接方法
CN114247983A (zh) * 2020-09-23 2022-03-29 宝山钢铁股份有限公司 一种高硅钢热轧板的激光焊缝质量评价方法
CN113146157B (zh) * 2021-04-15 2023-03-03 鞍钢股份有限公司 600MPa级冷轧双相钢热轧基板激光焊接的方法
CN113146157A (zh) * 2021-04-15 2021-07-23 鞍钢股份有限公司 600MPa级冷轧双相钢热轧基板激光焊接的方法
CN113210862A (zh) * 2021-05-12 2021-08-06 武汉钢铁有限公司 一种高牌号硅钢的穿带激光焊接方法
CN113523573A (zh) * 2021-06-21 2021-10-22 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 一种高碳马氏体不锈钢热轧卷板焊接方法
CN113523573B (zh) * 2021-06-21 2023-05-09 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 一种高碳马氏体不锈钢热轧卷板焊接方法
CN113732498A (zh) * 2021-09-14 2021-12-03 张家港扬子江冷轧板有限公司 一种高牌号硅钢板的激光焊接方法
CN114226972A (zh) * 2021-12-28 2022-03-25 马鞍山钢铁股份有限公司 一种抗拉强度≥1100MPa连续油管热轧钢带激光焊接方法
CN114833488A (zh) * 2022-04-15 2022-08-02 大连海事大学 一种用于激光焊接eh36钢的填充粉末及其制备方法与使用方法
CN114833436A (zh) * 2022-04-27 2022-08-02 首钢智新迁安电磁材料有限公司 一种高硅无取向电工钢热轧板焊接的方法及装置
CN115055918A (zh) * 2022-06-17 2022-09-16 首钢智新迁安电磁材料有限公司 一种无取向硅钢的连轧方法
CN115055918B (zh) * 2022-06-17 2023-09-19 首钢智新迁安电磁材料有限公司 一种无取向硅钢的连轧方法
CN115815812A (zh) * 2022-10-20 2023-03-21 磐吉奥科技股份有限公司 中高碳钢的焊接方法
CN115673547A (zh) * 2022-11-17 2023-02-03 湖南华菱涟钢特种新材料有限公司 一种用于酸轧线中焊接热轧中高碳带钢的方法及制品

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN110936103A (zh) 高硅钢热轧板的激光焊接方法及应用
CN100515658C (zh) 大直缝埋弧焊管快速生产方法
CN103934639B (zh) 一种薄壁冷弯成型工艺
JP6358307B2 (ja) 鋼帯のノッチング方法、冷間圧延方法および冷延鋼帯の製造方法
CN113146157B (zh) 600MPa级冷轧双相钢热轧基板激光焊接的方法
CN101264549B (zh) 无取向电工钢头尾闪光焊接的工艺方法
CN114535806A (zh) 450MPa级冷轧双相钢及其酸轧工序的焊接方法
CN110666320A (zh) 一种300系不锈钢泰勒双焊轮电阻缝焊焊接焊接工艺
CN105108452A (zh) 一种1Cr海底管线钢管的制造方法
CN114571083B (zh) 780MPa级高扩孔冷轧双相钢及其酸轧工序的焊接方法
JP2001269785A (ja) テーラードブランク材用コイルとその製造方法および製造装置
CN113182678B (zh) 一种中高牌号无取向硅钢无焊丝焊接的方法
JP3797105B2 (ja) マルテンサイト系ステンレス溶接鋼管の製造方法
JP2650558B2 (ja) 高加工性溶接鋼管の製造方法
CN115091125B (zh) 一种780MPa级高扩孔冷轧双相钢及其酸轧工序的焊接方法
CN114535810B (zh) 980MPa级低屈强比冷轧双相钢及其酸轧工序的焊接方法
JP7541648B2 (ja) 鋼帯の接合方法および鋼帯の接合装置
CN108817718A (zh) 基于快速热启动的高速列车6005a-t6铝合金焊接方法
CN113523573B (zh) 一种高碳马氏体不锈钢热轧卷板焊接方法
CN114850675B (zh) 一种1000MPa级冷轧高强钢热轧基板的激光焊接方法
CN108747018B (zh) 一种奥氏体不锈钢负拼缝间隙焊接方法
CN114535808B (zh) 590MPa级高成形冷轧双相钢及其酸轧工序的焊接方法
JP4586515B2 (ja) 溶接部に母材並の二次加工性を有する溶接鋼管及びその製造方法
CN114559159A (zh) 屈服强度为260Mpa级的低合金钢及拼接方法
JP3104255B2 (ja) 鋼材の熱間接合方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20200331

RJ01 Rejection of invention patent application after publication