CN110701935A

CN110701935A - 一种低热阻斯特林制冷机导冷组件

Info

Publication number: CN110701935A
Application number: CN201911010121.3A
Authority: CN
Inventors: 赵京; 李艺维; 牛雷; 谢大为; 谢龙
Original assignee: Shandong Zhaowa Thermal Energy Technology Co Ltd
Current assignee: Shandong Zhaowa Thermal Energy Technology Co Ltd
Priority date: 2019-10-23
Filing date: 2019-10-23
Publication date: 2020-01-17

Abstract

本发明提供了一种低热阻斯特林制冷机导冷组件，包括蒸发器、汽管路、冷凝器、液管路、储液器、传热工质；所述冷凝器表面为斯特林制冷机冷头安装面；所述蒸发器包括出汽孔、进液孔，所述冷凝器包括进汽孔、出液孔；所述蒸发器的出汽孔通过汽管路连接冷凝器的进汽孔；所述蒸发器的进液孔通过液管路连接冷凝器的出液孔；所述储液器设于液管路中段，并与液管路连通；冷凝器设置于蒸发器中上部或高于蒸发器。本发明的一种低热阻斯特林制冷机导冷组件，其有效导冷面积大、底层传热技术传热能力强，因此导冷能力强，可有效保障系统的制冷系数及制冷量。

Description

一种低热阻斯特林制冷机导冷组件

技术领域

本发明属于导冷技术领域，具体涉及一种低热阻斯特林制冷机导冷组件。

背景技术

斯特林制冷机按逆向斯特林循环(即定容回热循环)工作进行制冷，具有结构紧凑、工作温度范围宽、起动快、效率高等优点，是233K(即-40℃，单级蒸汽压缩制冷所能有效达到的温度下限)以下深冷温区的最优制冷方式，在冷链物流、高温超导、低温生物医学、航空航天及军事应用领域具有极大应用价值。

斯特林制冷机的制冷系数COP等于同样两个温度热源间卡诺循环的性能系数，即COP＝Q/P＝T_c/(T_a-T_c)，其中Q为制冷量，P为输入电功率，T_c为冷端温度，T_a为热端温度。因此冷热端温差越小，制冷系数COP越高，对应制冷量Q越大。

斯特林制冷机的热端面积大，热流密度小，通常只需采用环形挤压铝型材进行散热即可对热端进行有效热控制。而冷端温度极低，需要采用低温强化换热技术进行导冷。

斯特林制冷机导冷组件的导冷能力用系统热阻R＝(t_w-t₀)/Q表征，定义为斯特林制冷机冷端安装面与环境温差除以冷量，主要取决于底层传热技术的传热能力以及有效导冷面积。

传统斯特林制冷机导冷组件为填充R508A、R744、R170等制冷剂的低温重力热管，并采用管板式散热器形式。而重力热管传热能力不高，管板式散热器肋效率较低，有效散热面积小，因此传统导冷组件导冷能力有限，直接影响到了系统的制冷系数与制冷量。本发明提供一种低热阻斯特林制冷机导冷组件，以改善传统低温重力热管导冷能力差的问题。

为便于本申请的工作原理理解，在此详细叙述一种基于温差驱动自循环两相流体回路的高效被动传热技术。高效被动传热技术指具有高传热能力、不需要外部动力(即具有高可靠性)的传热技术。

以相变潜热进行的换热比单相对流系统以显热方式传递的热量大几个数量级，同时不需要外部动力，通常基于相变换热构建高效被动传热技术。

高效被动传热技术具有广泛的工程应用场景。

在热利用场景中，涉及冷量高效利用领域，如半导体制冷器导冷、斯特林制冷机导冷、LNG冷量传输、解冻板等；以及热量高效利用领域，如太阳能高效利用、地源/水源/空气源低品位热能利用、工业余热利用、温差发电、类IH电饭锅内胆等。

在热控制场景中，涉及电子器件散热领域，如5G设备、LED、激光、相控阵雷达T/R组件、CPU(家用电脑/服务器/手机)、IGBT(变频器/光伏逆变器/特高压直流输电)、半导体制冷器、动力电池、质子交换膜燃料电池等；以及密闭空间换热领域，如基站、数据中心、电力机柜、舰艇发动机舱等。

1、系统原理

强化相变换热的根本思路是增加单位时间的相变换热量，即增大相变速率与相变潜热的乘积。

一方面，相变的全周期涵盖气泡成核、气泡成长、气泡脱离、气泡聚合上升整个过程；另一方面，相变速率与相变潜热在物性层面是紧密相关的参数，因此两者乘积的提高需要基于相变全周期的气泡成核与动力学特性综合分析。

2、强化相变速率

2.1气泡成核理论

沸腾过程中的汽泡都是从汽化核心(即微小汽泡)发展而来的。

其中容积沸腾的汽化核心是自发产生的，是由液体分子能量分布不均匀性造成的液体各部分密度在平均值附近起伏所引起的(根据分子运动理论，液体中各个分子的能量是不相等的，并且按照一定的规律分布。分子能量分布的不均匀性使得液体各部分密度在平均值上下起伏，由于能量较大的活化分子的随机聚集，形成了暂时的局部微小的低密度区，这些低密度区被认为是具有一定半径和分子数的微小汽泡，这就是液相中微小的汽饱核心的形成过程)，需要上百度的过热度。

而池内沸腾的汽化核心是外部提供的，是那些加热壁面上的凹坑、细缝、裂穴(首先，在加热表面上的狭缝中的液体所受到的加热的影响比位于平面上同样数量的液体要多得多，容易汽化产生蒸汽；其次，狭缝中容易残留气体，这种残留气体就自然成为产生汽泡的汽化核心)，需要过热度较小。

如图1所示，设有一个容器，底面加热，上面有压力p_s对应t_s，如中间有汽泡，其内压力p_v，温度t_v，周围流体对应p_l、t_l。

汽泡稳定存在的条件是热平衡和力平衡：

(1)热平衡：t_l＝t_v

若t_l＜t_v，则汽泡向流体传热，汽泡中蒸汽凝结，汽泡瓦解；

若t_l＞t_v，则流体向汽泡传热，汽泡中蒸汽膨胀，汽泡长大。

(2)力平衡：p_v-p_l＝2γ/R

若p_v-p_l＜2γ/R，则汽泡两侧压差不足以抵抗表面张力，汽泡中蒸汽凝结，汽泡瓦解；

若p_v-p_l＞2γ/R，则汽泡两侧压差大于表面张力，汽泡中蒸汽膨胀，汽泡长大。

对于力平衡条件，不考虑静压力的情况下，

p_l＝p_s

则有，

是汽液两相饱和线上压强随温度的变化率，对一定的压强它是常数。根据饱和线上压强随温度的变化和饱和状态各参数间的关系，克劳修斯-克拉贝隆提出了如下计算式：

式中，r为饱和温度下的汽化潜热，ρ_v及ρ_l分别是汽泡内蒸汽和液体的密度。当沸腾远离临界点时，ρ_v＜＜ρ_l，则上式化简为：

往上代入可得：

在沸腾情况下，贴壁处液体具有最大过热度，Δt＝t_v-t_s＝t_w-t_s，因此壁面处最先满足汽泡生成条件，且壁面上汽泡核生成时的最小半径：

上式表明，在一定的p和Δt条件下，初生的汽泡核只有当它的半径大于上述值时，他才能继续长大，上式即为初生汽泡核能站住脚的最小半径。

如果凹坑内的汽化核心不能继续生长，则该凹坑为非活化凹坑，即非活化核化点。只有当凹坑内的汽化核心长大到露出凹坑口部，且露出口部的小汽泡的半径(可近似看作为凹坑口部半径)大于或等于给定液体过热度对应的汽泡临界半径时，该汽化核心才会继续长大，这样的凹坑称为活化凹坑，即活化核化点。

临界活化核化点半径r_m＝临界汽化核心R_min＝2γT_s/rρ_vΔt，其中γ为工质的表面张力系数，T_s为当地压力下的饱和温度，r为饱和温度下的汽化潜热，ρ_v是饱和蒸汽密度，Δt＝t_w-t_s为壁面处液体工质的过热度。壁面上的沸腾换热强度(或相变速率)取决于加热壁面上活化核化点的总数，而加热壁面上的凹坑尺寸分布密度近似于起点为原点的正态分布函数N_r，因此活化核化点的总数

即加热壁面大于临界活化核化点半径r_m的凹坑都是活化核化点。因此，增加活化核化点总数N的方式分为两种：一是在加热壁面上形成一层多孔结构，增加正态分布函数N_r的期望和标准差，该种方法可以成倍地增加活化核化点总数N；二是对相变工质进行改性，在一定饱和温度T_s和壁面过热度Δt情况下，减小临界活化核化点半径r_m，该种方法可以几个数量级地增加活化核化点总数N。

2.2气泡动力学理论

汽泡动力学主要研究汽泡在液体中长大和运动的规律。

(1)气泡成长期，在活化核化点上形成的汽化核心，在各种力的作用下汽泡核会继续长大。早期为动力学控制阶段，汽泡长大主要受内部热惯性力和外部表面张力支配，气泡成长速率很高；后期为传热控制阶段，该阶段延续时间较长，气泡成长速率主要受热液体向汽泡传热能力支配，当液体为饱和液体时，气泡成长速率较慢，当液体为过热液体时，气泡成长速率较快(在(2.3)点展开论述)。

(2)气泡脱离期，气泡从加热壁面上的脱离直径D_d越小、脱离频率f越高，则相变速率越快。其中汽泡脱离直径D_d影响因素包括随系统压力的增加而减小、与重力加速度的-1/3次方正比关系，负压(压力低于大气压)情况下主要受惯性力影响等；汽泡脱离频率f存在关系对于动力学控制阶段，指数n＝2，对于传热控制阶段，指数n＝1/2。因此可以通过对工质进行改性减小汽泡脱离直径D_d，同时还增加了气泡脱离频率f，进而强化相变速率。

(3)气泡聚合上升期，汽泡在上升过程中与液体间的换热可以达到很高的强度(在(2.3)点展开论述)，因此汽泡的有效排出可以提高高热流密度工况下的临界热流密度，汽泡的聚合和上升运动十分复杂，涉及到复杂的气液两相湍流，目前的研究处于初期阶段。但可以设计合理的气泡排出结构以有效排出气泡，进而强化相变速率。

综合(1)、(2)小结分析，基于相变全周期的相变特性，对相变工质进行改性，从物性层面减小临界活化核化点半径r_m，以增加活化核化点总数N；从物性层面减小汽泡脱离直径D_d、增加汽泡脱离频率f，进而强化相变速率。

2.3过热沸腾理论

沸腾过程中，在气泡成长后期的传热控制阶段，气泡成长速率主要受液体向汽泡传热能力支配，液体的过热度决定了气泡的成长速率；在气泡聚合上升阶段，液体的过热度决定了汽泡在上升过程中与液体间的换热强度。因此可以通过将液体工质设计为过热液体的方式强化气泡成长速率。

液体主体温度达到饱和温度的沸腾状态为饱和沸腾，气泡脱离壁面后会在液体中缓慢长大；液体的主体温度低于饱和温度的沸腾状态为过冷沸腾，气泡脱离壁面后会在液体中逐渐消失；液体的主体温度超过饱和温度的沸腾状态为过热沸腾，气泡脱离壁面后会在液体中急剧长大。因此将液体工质设计为过热液体的方式即构建过热沸腾状态。

对于过热壁面上的非均相沸腾，液体工质的温度来源于过热壁面的加热，液体本体难以通过壁面加热的方式获得较大的过热度，因此必须通过降低沸腾界面压力的方式降低工质沸点，在液体工质仅通过壁面加热获取热量的条件下，实现过热沸腾。

为了降低沸腾界面压力，必须构建相变循环。完整的两相流体回路包括蒸发器、汽管路、冷凝器、液管路和储液器，两相流体回路依靠温差驱动进行自循环，循环动力可以是重力或毛细力。

(1)当循环动力是重力时，两相流体回路热力循环的压力-温度图如图2所示。

其中，

1：蒸发器内的蒸发界面；

1→2：蒸汽在蒸发器内继续受热成过热蒸汽——ΔP_eva；

2→3：蒸汽在汽管路内流动——ΔP_vap；

3→4：冷凝器内蒸汽冷却；

4→5：冷凝器内蒸汽冷凝；

5→6：冷凝器内液体过冷——上述三项总计ΔP_con；

6→8：液体在液管内流动——ΔP_liq；

7：储液器；

作为循环动力的重力压差ΔP_g＝总的流动压力损失ΔP_total＝ΔP_eva+ΔP_vap+ΔP_con+ΔP_liq。

(2)当循环动力是毛细力时，两相流体回路热力循环的压力-温度图与上图近似，循环内还要增加毛细芯内的流动压差ΔP_wic。

对应作为循环动力的毛细压差ΔP_c＝总的流动压力损失ΔP_total＝ΔP_eva+ΔP_vap+ΔP_con+ΔP_liq+ΔP_wic，如果蒸发器处于反重力工作条件下，毛细芯对应提供包括总流动阻力ΔP_total和重力压头ΔP_g的循环动力。系统热平衡过程中，蒸发器内弯月面半径自动调整以匹配流体回路的流动阻力，当弯月面半径等于毛细孔径时为系统的传热能力极限。

在任意循环动力条件下，两相流体回路沸腾界面温度为T₁、压力为P₈，此时的沸腾环境为低于饱和压力+饱和温度，即为过热沸腾状态。

在过热沸腾状态中，液体工质为过热液体，在气泡成长后期的传热控制阶段，过热液体向汽泡大量传热，气泡的成长速率较大；在气泡聚合上升阶段，过热液体同样向汽泡大量传热，气泡与液体间的换热强度较大，进而强化了相变速率。

综合(2.1)～(2.3)总结分析，通过对相变工质进行改性，可以从物性层面减小临界活化核化点半径r_m以增加活化核化点总数N，从物性层面减小汽泡脱离直径D_d、增加汽泡脱离频率f，使得传热工质在相变全周期的气泡成核和气泡脱离过程中具有较高的相变速率，进而强化相变速率；通过设计两相流体回路，并通过毛细结构、液池结构、高度差结构实现汽液分离，从而降低蒸发器内的传热工质相变界面压力，进而构建热沸腾状态，使得相变全周期的气泡成长和气泡聚合过程中汽态的传热工质与液态的传热工质换热强度加大，进而强化了相变速率。

3、强化相变潜热

相变潜热指温度不变时单位质量工质在相变过程中所吸收或释放的热量。相变潜热包括克服分子间的相互作用势能做功的内功部分，以及克服大气压力做功的外功两部分。其中内功是主要构成部分，分子间相互作用的势能包括范德华力和氢键等分子间作用力。范德华力是存在于中性分子分子之间或惰性气体原子之间的一种弱碱性的电性吸引力，也叫分子间作用力；氢键存在于F，O，N等电负性大而原子半径较小的非金属原子与氢构成的分子间，存在氢键的分子有HF、H₂O和NH₃等。

在相同温区物状相似的工质其分子间作用力也相差不大，如水、乙醇、丙酮常温常压下均为液体，分子间作用力仅几倍的差距。即适应一定温区的不同工质之间的相变潜热通常只有几倍的差异。

因此，在强化相变换热综合考虑增大相变速率与相变潜热乘积时，重点从可以实现几个数量级程度强化的相变速率入手，兼顾相同温区只有数倍差异的相变潜热。

4、系统组成

结合上述强化相变速率以及强化相变潜热的分析，设计一种基于温差驱动自循环两相流体回路的高效被动传热技术，主要由蒸发器、汽管路、冷凝器、液管路、储液器，以及改性传热工质组成，系统为闭环的密闭回路，该系统相变速率与相变潜热乘积大，相变换热能力强，为理想的高效被动传热技术。

发明内容

本发明的目的是提供一种低热阻斯特林制冷机导冷组件，以改善传统低温重力热管导冷能力差的问题。

为了解决上述技术问题，本发明采用的技术方案是：

一种低热阻斯特林制冷机导冷组件，包括蒸发器、汽管路、冷凝器、液管路、储液器、传热工质；系统组成两相流体回路。

所述冷凝器表面为斯特林制冷机冷头安装面，组成蒸发器的微通道为竖直阵列布置(采用吹胀板时吹胀板内槽道上下水平竖直布置、中间竖直布置)，且冷凝器布置于蒸发器中上部或高于蒸发器；储液器并联在汽管路上，当产品存储温度过高时，如果传热工质仍为两相状态，则液态传热工质体积变大，多余的液态传热工质则通过连接管溢流到储液器中；如果传热工质温度超临界，则储液器起到缓冲降压左右，维持导冷组件处于合理的压力水平。

所述蒸发器包括出汽孔、进液孔，所述冷凝器包括进汽孔、出液孔；

所述蒸发器的出汽孔通过汽管路连接冷凝器的进汽孔；所述蒸发器的进液孔通过液管路连接冷凝器的出液孔；装置总体构成了两相流体回路；

所述蒸发器还包括上顶框、下底框、若干块竖直阵列布置的翅片板；所述翅片板上设有若干条竖直阵列布置的微通道；

所述上顶框、下底框为中部设有空腔(流道)的U形的空心管体，其管体两端密封；所述上顶框的下底面外壁设有若干条形插孔，所述下底框的上表面外壁设有若干条形插孔；

所述翅片板的上下两端分别穿设于上顶框、下底框的条形插孔之内。

所述翅片板上设有若干竖直阵列布置微通道，微通道上下两端分别连通顶框、下底框的空腔。

冷凝器设置于蒸发器中上部或高于蒸发器。

优选的，所述传热工质由传热工质由10％～25％乙炔、70％～85％乙烯、5％～10％纳米铜粉配置而成；

优选的，所述翅片板可以是吹胀翅片板、微通道翅片板。

优选的，所述微通道的截面口径为矩形，其尺寸规格为60mm×2mm(宽度×厚度)、32mm×2mm、25.4mm×2mm等；

冷凝采用挤压铝型材钎焊工艺，蒸发器采用微通道钎焊工艺或吹胀工艺，整体成型采用钎焊工艺。

吹胀板材料为纯铝或铝合金，吹胀方式可以是单面吹胀或双面吹胀，吹胀宽度4～7mm，吹胀高度1～3mm；

蒸发器和空气换热方式为自然对流；

蒸发器、汽管路、冷凝器、液管路、储液器各功能部件尺寸及容积需要基于工作温区工质物性以及传热能力技术要求进行匹配设计。

系统工质在工作温区为汽液两相状态，临界活化核化点半径r_m小，汽泡脱离直径D_d小、汽泡脱离频率f高，具有高相变速率特性；

系统工质充装量需要考虑蒸发器、汽管路、冷凝器、液管路、储液器各功能部件尺寸及容积大小、工作温区工质物性以及传热能力技术要求；

系统工质充装需要采用专门的高精度充装与封焊成套设备，实际获得充装量要求与设计值误差不超过1％；

组成蒸发器的微通道及吹胀板为竖直阵列布置，能有效降低蒸发器内沸腾界面压力，使得相变界面饱和温度且低于饱和压力的过热状态。

工作原理为：

本发明底层传热技术为基于温差驱动自循环两相流体回路的高效被动传热技术，通过强化相变换热达到高效传热效果。

强化相变换热的根本思路是增加单位时间的相变换热量，即增大相变速率与相变潜热的乘积。一方面，相变的全周期涵盖气泡成核、气泡成长、气泡脱离、气泡聚合上升整个过程；另一方面，相变速率与相变潜热在物性层面是紧密相关的参数，因此两者乘积的提高需要基于相变全周期的气泡成核与动力学特性综合分析。

通过对相变工质进行改性，从物性层面减小临界活化核化点半径r_m以增加活化核化点总数N，从物性层面减小汽泡脱离直径D_d、增加汽泡脱离频率f，使得传热工质在相变全周期的气泡成核和气泡脱离过程中具有较高的相变速率，进而强化相变速率；通过设计两相流体回路，并通过高度差结构实现汽液分离，从而降低蒸发器内的传热工质相变界面压力，进而构建热沸腾状态，使得相变全周期的气泡成长和气泡聚合过程中汽态的传热工质与液态的传热工质换热强度加大，进而强化了相变速率。

本发明的有益效果为：

一方面，本发明的蒸发器采用微通道工艺或吹胀工艺，微通道或吹胀板内部流道布满传热工质，有效散热面积约等于蒸发器全面积，导冷面积大。

另一方面，本发明底层传热技术为基于温差驱动自循环两相流体回路的高效被动传热技术，基于相变全周期的气泡成核与动力学特性综合强化相变速率与相变潜热的乘积。本技术具有大热量/高热流密度传热能力、传热速度快，传热距离远，系统热阻小，可靠性高的特点。传热能力较传热能力较传统的填充R508A、R744、R170等制冷剂的低温重力热管有极大提升。

综上，本发明一种低热阻斯特林制冷机导冷组件有效导冷面积大、底层传热技术传热能力强，因此导冷能力强，可有效保障系统的制冷系数及制冷量。

附图说明

图1为背景技术示例图；

图2为背景技术示例图；

图3为本发明的低热阻斯特林制冷机导冷组件的结构示意图；

图4为本发明的低热阻斯特林制冷机导冷组件的局部剖视图(图中箭头方向为传热工质流动方向)；

图5为图4中A处放大图；

图6为本发明的低热阻斯特林制冷机导冷组件的微通道的截面示意图。

图7为本发明的另一实施例吹胀板式导冷组件，其翅片板为吹胀翅片板。

具体实施方式

下面结合附图对本发明的具体实施方式作进一步说明。在此需要说明的是，对于这些实施方式的说明用于帮助理解本发明，但并不构成对本发明的限定。此外，下面所描述的本发明各个实施方式中所涉及的技术特征只要彼此之间未构成冲突就可以相互组合。

如图3-图6所示，一种低热阻斯特林制冷机导冷组件，包括蒸发器1、汽管路2、冷凝器3、液管路4、储液器5、传热工质6；

所述冷凝器3表面为斯特林制冷机冷头7安装面，冷凝器3通过安装板8固设于斯特林制冷机冷头7之上，安装板8与冷凝器、斯特林制冷机冷头7之间均设有铟箔，采用铟箔作为安装界面导热填料；

所述蒸发器1包括出汽孔、进液孔，所述冷凝器3包括进汽孔、出液孔；

所述蒸发器1的出汽孔通过汽管路2连接冷凝器3的进汽孔；所述蒸发器1的进液孔通过液管路4连接冷凝器3的出液孔；装置总体构成了两相流体回路；所述储液器5设于液管路4中段，并与液管路4连通；

所述蒸发器1还包括上顶框11、下底框12、若干块竖直阵列布置的翅片板13；所述翅片板13上设有若干条竖直阵列布置的微通道131；

所述上顶框11、下底框12为中部设有空腔(流道)的U形的空心管体，其管体两端密封；所述上顶框11的下底面外壁设有若干条形插孔，所述下底框12的上表面外壁设有若干条形插孔；

所述翅片板13的上下两端分别穿设于上顶框11、下底框12的条形插孔之内。

所述翅片板13上设有若干竖直阵列布置微通道131，微通道131上下两端分别连通顶框、下底框12的空腔。

冷凝器3设置于蒸发器1中上部或高于蒸发器1。

优选的，所述传热工质6由传热工质6由10％～25％乙炔、70％～85％乙烯、5％～10％纳米铜粉配置而成；

如图7所示，本发明的另一实施例吹胀板式的导冷组件，所述翅片板13还可以是吹胀翅片板13。

优选的，所述微通道131的截面口径为矩形，其尺寸规格为60mm×2mm(宽度×厚度)、32mm×2mm、25.4mm×2mm等；

优选的，所述上顶框11、下底框12上分别设有若干固定耳座9。

优选的，所述微通道131的截面形状也可以为圆形或椭圆形。

其工作过程为：

两相流体回路中蒸发器1吸收环境热量，内部液态传热工质6在相变界面蒸发，汽态传热工质6通过汽管路2传输到冷凝器3，冷凝器3内汽态传热工质6先冷却，再冷凝，最后过冷，液态传热工质6补充给蒸发器1进行持续蒸发。流体回路循环动力为重力，两相流体回路中在温差驱动下传热工质6沿着蒸发器1→冷凝器3的路径进行自循环流动。

以上结合附图对本发明的实施方式作了详细说明，但本发明不限于所描述的实施方式。对于本领域的技术人员而言，在不脱离本发明原理和精神的情况下，对这些实施方式进行多种变化、修改、替换和变型，仍落入本发明的保护范围内。

Claims

1.一种低热阻斯特林制冷机导冷组件，其特征在于：包括蒸发器、汽管路、冷凝器、液管路、储液器、传热工质；

所述冷凝器表面为斯特林制冷机冷头安装面；

所述蒸发器的出汽孔通过汽管路连接冷凝器的进汽孔；所述蒸发器的进液孔通过液管路连接冷凝器的出液孔；所述储液器设于液管路中段，并与液管路连通；

冷凝器设置于蒸发器中上部或高于蒸发器。

2.根据权利要求1所述的低热阻斯特林制冷机导冷组件，其特征在于：所述蒸发器还包括上顶框、下底框、若干块竖直阵列布置的翅片板；所述翅片板上设有若干条竖直阵列布置的微通道；

所述上顶框、下底框为中部设有空腔的U形的空心管体，其管体两端密封；所述上顶框的下底面外壁设有若干条形插孔，所述下底框的上表面外壁设有若干条形插孔；

3.根据权利要求2所述的低热阻斯特林制冷机导冷组件，其特征在于：所述翅片板上设有若干竖直阵列布置微通道，微通道上下两端分别连通顶框、下底框的空腔。

4.根据权利要求3所述的低热阻斯特林制冷机导冷组件，其特征在于：所述传热工质包括乙炔、乙烯、纳米铜粉配置而成。

5.根据权利要求4所述的低热阻斯特林制冷机导冷组件，其特征在于：所述传热工质由10％～25％乙炔、70％～85％乙烯、5％～10％纳米铜粉配置而成。

6.根据权利要求5所述的低热阻斯特林制冷机导冷组件，其特征在于：所述翅片板为吹胀翅片板或微通道翅片板。

7.根据权利要求5所述的低热阻斯特林制冷机导冷组件，其特征在于：所述微通道的截面口径为矩形，其尺寸规格为60mm×2mm或32mm×2mm或25.4mm×2mm。

8.根据权利要求5所述的低热阻斯特林制冷机导冷组件，其特征在于：所述上顶框、下底框上分别设有若干固定耳座。

9.根据权利要求5所述的低热阻斯特林制冷机导冷组件，其特征在于：所述冷凝器通过安装板固设于斯特林制冷机冷头之上，安装板与冷凝器、斯特林制冷机冷头之间均设有铟箔。

10.根据权利要求5所述的低热阻斯特林制冷机导冷组件，其特征在于：所述微通道的截面形状为圆形或椭圆形。