CN110695301A - 2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开一种2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法，包括：上一工序的预压件材质为2014铝合金，预压件出炉温度不低于450℃，运输至终压模具，运输完成后的最低温度为409℃，终压模具材质为5CrNiMo，将终压模具加热至不低于430℃，其合模转运的时间为13min‑17min，到达压机时，终压模具型腔温度不小于430℃，终压模具外壁温度为300℃‑400℃，终压模具平均温度为417℃，上下模分离安装在压机上的时间为13min‑17min，此时终压模具型腔温度为338℃‑413℃，终压模具平均温度为370℃，预压件加热完成直至放置终压模具中的时间为80s‑100s。能够提高产品质量。
Description
技术领域
本发明涉及航空精密轮毂模锻件制造技术领域，尤其涉及一种2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法。
背景技术
大型飞机上具有一个典型规格锻件，为高强2014铝合金航空精密轮毂模锻件中的最大模锻件：半轮(舱内侧)模锻件。该半轮(舱内侧)模锻件为精密模锻件，为圆盘类模锻件，零件最大外轮毂尺寸φ593.3×309.1mm mm，模锻件最大外轮廓尺寸为φ616.5×314.2mm。
半轮舱内侧零件如图1和图2所示，图1为本发明实施例提供的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的第一侧视结构示意图；图2为本发明实施例提供的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的第二侧视结构示意图，是一个比较复杂的大型铝合金锻件，该锻件的最大外形尺寸为φ600mm×310mm，筒形最大深度为240mm，筒壁最小处仅为7.6mm，筒壁最厚处为16mm，是一个典型的深筒薄壁件，其基本体为筒体12，筒体12的上部具有环形的外延部11，外延部11的上方具有内凹部，内凹部与筒体12的内壁交接处具有呈环形排列的9个凸耳14，筒体12的底部具有呈环形的9个椭圆形凹坑13，具体的，该零件在筒形底部较薄，同时存在9个均匀分布的椭圆形凹坑13，形状复杂；对应在零件上侧存在9个凸耳14，该凸耳14高度较高、壁厚薄、斜度小，竖直方向投影面积较小，属于较难成型及易出现缺陷部分。
半轮(舱内侧)模锻件本身为精密模锻件，为圆盘类模锻件，型腔深、壁薄、高筋、圆角小、内腔和底部的凸台多、型腔较复杂。半轮(舱内侧)模锻件为有大量非加工面、机加工余量小，表面质量要求高，尺寸精度要求极高；模锻件型腔深，筋高且薄，精密模锻成型难；2014合金容易产生粗晶，组织性能均匀性控制难；轮毂安全性能要求高，综合性能要求极高。因此，轮毂模锻件最大的难点为尺寸控制难度大、组织性能均匀性控制难度大。
因此，如何提供一种2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法，以提高产品质量，是目前本领域技术人员亟待解决的技术问题。
发明内容
有鉴于此，本发明的目的在于提供一种2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法，以提高产品质量。
为了达到上述目的，本发明提供如下技术方案：
一种2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法，包括：
上一工序的预压件，其材质为2014铝合金，所述预压件的出炉温度不低于450℃，运输至终压模具中，并且运输完成后的最低温度为409℃，
采用的所述终压模具的材质为5CrNiMo，将所述终压模具加热至不低于430℃，其合模转运的时间为13min-17min，到达压机时，所述终压模具的型腔温度不小于430℃，所述终压模具的外壁温度为300℃-400℃，所述终压模具的平均温度为417℃，
然后上下模分离安装在所述压机上的时间为13min-17min，此时所述终压模具的型腔温度为338℃-413℃，所述终压模具的平均温度为370℃，
所述预压件加热完成后直至放置所述终压模具中的时间为80s-100s。
优选的，上述预压件的出炉温度为470℃。
优选的，上述预压件运输完成后的最高温度为438℃，最低温度为409℃，平均温度为425℃，温度均方差5.94℃。
优选的，将所述终压模具加热至450℃，到达所述压机时，所述终压模具的型腔温度为450℃。
优选的，到达所述压机时，所述终压模具的外壁上的棱角处温度为295℃。
优选的，当上下模分离安装在所述压机后，所述终压模具的温度均方差34.2℃。
优选的，上述预压件在所述终压模具的成型过程中，所述预压件的温度不低于400℃。
优选的，上述预压件出炉后直至放置所述终压模具中的时间为90s。
优选的，上述预压件在所述终压模具成型后，锻后整个锻件的最低温度为390℃，最高温度为420℃，平均温度为401℃，温度标准差为5.92。
本发明提供的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法，包括：上一工序的预压件，其材质为2014铝合金，所述预压件的出炉温度不低于450℃，运输至终压模具中，并且运输完成后的最低温度为409℃，采用的所述终压模具的材质为5CrNiMo，将所述终压模具加热至不低于430℃，其合模转运的时间为13min-17min，到达压机时，所述终压模具的型腔温度不小于430℃，所述终压模具的外壁温度为300℃-400℃，所述终压模具的平均温度为417℃，然后上下模分离安装在所述压机上的时间为13min-17min，此时所述终压模具的型腔温度为338℃-413℃，所述终压模具的平均温度为370℃，所述预压件加热完成后直至放置所述终压模具中的时间为80s-100s。
在前13min-17min由于合模运输阶段，型腔温度与出炉温度相同为450℃，外壁温度范围为300℃-400℃，棱角处温度较低，大约295℃，此时整个模具平均温度为417℃。后13min-17min由于开模安装模具，型腔与侧壁温度均有较大温降，型腔温度范围为338℃-413℃，模具平均温度为370℃，温度均方差为34.2℃。整个模具温度在可锻温度范围，能满足锻造需求。
预压件终压过程，其成型过程中锻件温度始终保持在400℃左右，变形初期温度较高，其范围一直在400℃-420℃区间，后期主要集中在390℃-410℃，均在金属的可锻范围。锻后整个锻件(包括飞边)的最低温度为390℃，最高温度为420℃，平均温度为401℃，温度标准差为5.92，整个锻件温度分布较为均匀，符合要求。
并且，轮毂毛压最终载荷为1.67wt。同时，根据对金属的分析将锻件晶粒统一设计为65μm，变形后，锻件底部晶粒先变小后长大，底部晶粒尺寸集中在50μm以上，但工字形结构晶粒尺寸主要集中在32μm-48μm；而筒壁由于变形量较小，晶粒尺寸变化较小，大小基本没有变化，为65μm。成型结束后整个锻件晶粒最大为65μm，最小尺寸为35.2μm，平均晶粒尺寸为54.6μm，标准差为9.88，锻件整体微观除筒壁外均较均匀。
本发明提供的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法，使得终压过程，整个模具温度在可锻温度范围，能满足锻造需求，整个锻件温度分布较为均匀，符合要求，并且锻件整体微观组织也较为均匀，提高了产品质量。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本发明实施例提供的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的第一侧视结构示意图；
图2为本发明实施例提供的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的第二侧视结构示意图；
图3为本发明实施例提供的圆柱形毛坯的结构示意图；
图4为本发明实施例提供的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的毛压件的结构示意图；
图5为本发明实施例提供的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的毛压件的剖视结构示意图；
图6为本发明实施例提供的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的预压件的剖视结构示意图；
图7为本发明实施例提供的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件的剖视结构示意图。
上图1-7中：
圆柱形毛坯1、外延部11、筒体12、椭圆形凹坑13、凸耳14、毛压件2、预压件3、终压件4。
具体实施方式
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
请参考图3-图7，图3为本发明实施例提供的圆柱形毛坯的结构示意图；图4为本发明实施例提供的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的毛压件的结构示意图；图5为本发明实施例提供的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的毛压件的剖视结构示意图；图6为本发明实施例提供的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的预压件的剖视结构示意图；图7为本发明实施例提供的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件的剖视结构示意图。
本发明实施例提供的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法，包括：上一工序的预压件3，其材质为2014铝合金，预压件3的出炉温度不低于450℃，运输至终压模具中，并且运输完成后的最低温度为409℃，采用的终压模具的材质为5CrNiMo，将终压模具加热至不低于430℃，其合模转运的时间为13min-17min，到达压机时，终压模具的型腔温度不小于430℃，终压模具的外壁温度为300℃-400℃，终压模具的平均温度为417℃，然后上下模分离安装在压机上的时间为13min-17min，此时终压模具的型腔温度为338℃-413℃，终压模具的平均温度为370℃，预压件加热完成后直至放置终压模具中的时间为80s-100s，之后终压模具压合进行制造，得到终压件4，如图7所示。预压件3由毛压件采用预压模具制造而成，毛压件2由圆柱形毛坯1采用毛压模具制造而成，预压件3如图6所示，毛压件2如图4和图5所示，圆柱形毛坯1如图3所示。
在前13min-17min由于合模运输阶段，型腔温度与出炉温度相同为450℃，外壁温度范围为300℃-400℃，棱角处温度较低，大约295℃，此时整个模具平均温度为417℃。后13min-17min由于开模安装模具，型腔与侧壁温度均有较大温降，型腔温度范围为338℃-413℃，模具平均温度为370℃，温度均方差为34.2℃。整个模具温度在可锻温度范围，能满足锻造需求。
预压件3终压过程，其成型过程中锻件温度始终保持在400℃左右，变形初期温度较高，其范围一直在400℃-420℃区间，后期主要集中在390℃-410℃，均在金属的可锻范围。锻后整个锻件(包括飞边)的最低温度为390℃，最高温度为420℃，平均温度为401℃，温度标准差为5.92，整个锻件温度分布较为均匀，符合要求。
并且，轮毂毛压最终载荷为1.67wt。同时，根据对金属的分析将锻件晶粒统一设计为65μm，变形后，锻件底部晶粒先变小后长大，底部晶粒尺寸集中在50μm以上，但工字形结构晶粒尺寸主要集中在32μm-48μm；而筒壁由于变形量较小，晶粒尺寸变化较小，大小基本没有变化，为65μm。成型结束后整个锻件晶粒最大为65μm，最小尺寸为35.2μm，平均晶粒尺寸为54.6μm，标准差为9.88，锻件整体微观除筒壁外均较均匀。
本发明实施例提供的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法，使得终压过程，整个模具温度在可锻温度范围，能满足锻造需求，整个锻件温度分布较为均匀，符合要求，并且锻件整体微观组织也较为均匀，提高了产品质量。
为了进一步优化上述方案，预压件3的出炉温度为470℃。
为了进一步优化上述方案，预压件3运输完成后的最高温度为438℃，最低温度为409℃，平均温度为425℃，温度均方差5.94℃。
为了进一步优化上述方案，将终压模具加热至450℃，到达压机时，终压模具的型腔温度为450℃。
为了进一步优化上述方案，到达压机时，终压模具的外壁上的棱角处温度为295℃。
为了进一步优化上述方案，当上下模分离安装在压机后，终压模具的温度均方差34.2℃。
为了进一步优化上述方案，预压件3在终压模具的成型过程中，预压件的温度不低于400℃。
为了进一步优化上述方案，预压件3出炉后直至放置终压模具中的时间为90s。
为了进一步优化上述方案，预压件3在终压模具成型后，锻后整个锻件的最低温度为390℃，最高温度为420℃，平均温度为401℃，温度标准差为5.92。
具体实施时：
锻前温度分布：在锻件预压结束后对其进行切边，加热，从而进一步进行终压成型。预压件3转运过程，预压件3上侧温降较快，下侧温降较慢，但温度偏差范围都不大。预压件3出炉时锻件温度470℃，运输完成后最高温度438℃，最低温度409℃，平均温度425℃，温度均方差5.94℃，锻件温度在设计的温度范围之内，并且与优化时采用的始锻温度420℃相差不大。
在前13min-17min由于合模运输阶段，型腔温度与出炉温度相同为450℃，外壁温度范围为300℃-400℃，棱角处温度较低，大约295℃，此时整个模具平均温度为417℃。后13min-17min由于开模安装模具，型腔与侧壁温度均有较大温降，型腔温度范围为338℃-413℃，模具平均温度为370℃，温度均方差为34.2℃。整个模具温度在可锻温度范围，能满足锻造需求。
锻造成型过程：预压件终压过程，其成型过程中锻件温度始终保持在400℃左右，变形初期温度较高，其范围一直在400℃-420℃区间，后期主要集中在390℃-410℃，均在金属的可锻范围。锻后整个锻件(包括飞边)的最低温度为390℃，最高温度为420℃，平均温度为401℃，温度标准差为5.92，整个锻件温度分布较为均匀，符合要求。
并且，轮毂毛压最终载荷为1.67wt。同时，根据对金属的分析将锻件晶粒统一设计为65μm，变形后，锻件底部晶粒先变小后长大，底部晶粒尺寸集中在50μm以上，但工字形结构晶粒尺寸主要集中在32μm-48μm；而筒壁由于变形量较小，晶粒尺寸变化较小，大小基本没有变化，为65μm。成型结束后整个锻件晶粒最大为65μm，最小尺寸为35.2μm，平均晶粒尺寸为54.6μm，标准差为9.88，锻件整体微观除筒壁外均较均匀。
对所公开的实施例的上述说明，使本领域专业技术人员能够实现或使用本发明。对这些实施例的多种修改对本领域的专业技术人员来说将是显而易见的，本文中所定义的一般原理可以在不脱离本发明的精神或范围的情况下，在其它实施例中实现。因此，本发明将不会被限制于本文所示的这些实施例，而是要符合与本文所公开的原理和新颖特点相一致的最宽的范围。
Claims (9)
1.一种2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法，其特征在于，包括：
上一工序的预压件，其材质为2014铝合金，所述预压件的出炉温度不低于450℃，运输至终压模具中，并且运输完成后的最低温度为409℃，
采用的所述终压模具的材质为5CrNiMo，将所述终压模具加热至不低于430℃，其合模转运的时间为13min-17min，到达压机时，所述终压模具的型腔温度不小于430℃，所述终压模具的外壁温度为300℃-400℃，所述终压模具的平均温度为417℃，
然后上下模分离安装在所述压机上的时间为13min-17min，此时所述终压模具的型腔温度为338℃-413℃，所述终压模具的平均温度为370℃，
所述预压件加热完成后直至放置所述终压模具中的时间为80s-100s。
2.根据权利要求1所述的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法，其特征在于，所述预压件的出炉温度为470℃。
3.根据权利要求1所述的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法，其特征在于，所述预压件运输完成后的最高温度为438℃，最低温度为409℃，平均温度为425℃，温度均方差5.94℃。
4.根据权利要求1所述的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法，其特征在于，将所述终压模具加热至450℃，到达所述压机时，所述终压模具的型腔温度为450℃。
5.根据权利要求4所述的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法，其特征在于，到达所述压机时，所述终压模具的外壁上的棱角处温度为295℃。
6.根据权利要求1所述的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法，其特征在于，当上下模分离安装在所述压机后，所述终压模具的温度均方差34.2℃。
7.根据权利要求1所述的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法，其特征在于，所述预压件在所述终压模具的成型过程中，所述预压件的温度不低于400℃。
8.根据权利要求1所述的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法，其特征在于，所述预压件出炉后直至放置所述终压模具中的时间为90s。
9.根据权利要求1所述的2014铝合金航空精密轮毂模锻件的终压件制作方法，其特征在于，所述预压件在所述终压模具成型后，锻后整个锻件的最低温度为390℃，最高温度为420℃，平均温度为401℃，温度标准差为5.92。
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Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5519498A (en) * | 1978-07-25 | 1980-02-12 | Itt | Method of molding metallic alloy product |
| CN106623712A (zh) * | 2016-12-01 | 2017-05-10 | 贵州安大航空锻造有限责任公司 | 40Cr15Mo2VN高氮不锈钢锻件成形方法 |
| CN106807872A (zh) * | 2015-11-30 | 2017-06-09 | 赵敏 | 铝合金温精模锻工艺 |
| CN109108196A (zh) * | 2018-07-25 | 2019-01-01 | 东北轻合金有限责任公司 | 一种飞机机翼用高强高韧铝合金模锻件的制备方法 |
| CN109648036A (zh) * | 2018-12-28 | 2019-04-19 | 桂林理工大学 | 一种6082铝合金薄壁硬盘壳体精锻的成形方法 |
| CN109732023A (zh) * | 2018-12-27 | 2019-05-10 | 桂林理工大学 | 一种控制铝合金壳体等温精锻过程尺寸回弹的方法 |
| CN110000320A (zh) * | 2019-04-17 | 2019-07-12 | 江苏珀然轮毂有限公司 | 一种铝合金车轮轮毂的锻造工艺 |
-
2019
- 2019-11-28 CN CN201911187995.6A patent/CN110695301B/zh active Active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5519498A (en) * | 1978-07-25 | 1980-02-12 | Itt | Method of molding metallic alloy product |
| CN106807872A (zh) * | 2015-11-30 | 2017-06-09 | 赵敏 | 铝合金温精模锻工艺 |
| CN106623712A (zh) * | 2016-12-01 | 2017-05-10 | 贵州安大航空锻造有限责任公司 | 40Cr15Mo2VN高氮不锈钢锻件成形方法 |
| CN109108196A (zh) * | 2018-07-25 | 2019-01-01 | 东北轻合金有限责任公司 | 一种飞机机翼用高强高韧铝合金模锻件的制备方法 |
| CN109732023A (zh) * | 2018-12-27 | 2019-05-10 | 桂林理工大学 | 一种控制铝合金壳体等温精锻过程尺寸回弹的方法 |
| CN109648036A (zh) * | 2018-12-28 | 2019-04-19 | 桂林理工大学 | 一种6082铝合金薄壁硬盘壳体精锻的成形方法 |
| CN110000320A (zh) * | 2019-04-17 | 2019-07-12 | 江苏珀然轮毂有限公司 | 一种铝合金车轮轮毂的锻造工艺 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| （美）阿尔坦（T. ALTAN）等: "《现代锻造 设备、材料和工艺》", 30 April 1982, 国防工业出版社 * |
| 刘静安等: "《铝合金锻造技术》", 30 June 2012, 冶金工业出版社 * |
| 彭位权: "《中国工程院院士传记 曾苏民传》", 31 January 2017, 航空工业出版社 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
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| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
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| GR01 | Patent grant | ||
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