CN110666599A - 变轨内花键加工装置及方法 - Google Patents
变轨内花键加工装置及方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN110666599A CN110666599A CN201911025023.7A CN201911025023A CN110666599A CN 110666599 A CN110666599 A CN 110666599A CN 201911025023 A CN201911025023 A CN 201911025023A CN 110666599 A CN110666599 A CN 110666599A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- grinding
- processing
- grinding wheel
- machining
- wheel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
- B24B1/00—Processes of grinding or polishing; Use of auxiliary equipment in connection with such processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
- B24B49/00—Measuring or gauging equipment for controlling the feed movement of the grinding tool or work; Arrangements of indicating or measuring equipment, e.g. for indicating the start of the grinding operation
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Grinding And Polishing Of Tertiary Curved Surfaces And Surfaces With Complex Shapes (AREA)
- Grinding Of Cylindrical And Plane Surfaces (AREA)
Abstract
本发明涉及机械加工领域,提供一种变轨内花键加工装置及方法,包括:工作台、驱动机构、转向装置、砂轮以及超声振动装置;其中,工作台在所述驱动机构的驱动下旋转;超声振动装置的一端连接转向装置,超声振动装置的另一端安装有砂轮。本发明实施例提供的变轨内花键加工装置及方法克服了因车轮内部空间有限加工困难的缺陷;实现了高精度的磨削加工;在保证精度和工件性能的情况下,提高了材料去除效率,提高了加工的效率。
Description
技术领域
本发明涉及机械加工领域,尤其涉及一种变轨内花键加工装置及方法。
背景技术
目前,由于轨道承受载荷及不同国家的铁路间标准不一致,导致铁路轨道的间距不一致,现有的列车难以同时满足不同铁路轨道间距的要求,即同一列车难以在不同间距的铁轨上运输。
解决这个问题的一个重要方法就是采用变轨技术来改变列车轮间的间距。但若具有变轨能力的列车的车轮较大(如直径超过1米),则车轮上的变轨内花键的尺寸相对较大,其相邻部位存在台阶干涉,且要求能在重载下运动。这就对变轨内花键的加工精度提出了较高的要求,现有加工装置与加工方法难以满足对变轨内花键加工精度与加工效率的要求。
发明内容
本发明实施例提供一种变轨内花键加工装置及方法,用以解决现有技术中对大直径车轮上的变轨内花键加工困难,无法满足加工精度与加工效率的缺陷。
本发明实施例提供一种变轨内花键加工装置,包括:
工作台1、驱动机构、机床主轴4、转向装置、砂轮3以及超声振动装置;其中,
所述工作台1在所述驱动机构的驱动下旋转;
所述转向装置的一端连接机床主轴4,另一端连接所述超声振动装置的一端,所述超声振动装置的另一端安装有所述砂轮3;所述砂轮3的轴线水平设置。
上述技术方案中,还包括传感器,所述传感器至少有一对,至少一个所述传感器布置在所述工作台1上,至少一个所述传感器布置在机床的刀具中心。
上述技术方案中,所述转向装置包括第一转向部件、第二转向部件;其中,所述第一转向部件的轴线与所述第二转向部件的轴线垂直相交且所述第二转向部件与所述第一转向部件传动啮合;
所述第一转向部件、第二转向部件62为锥齿轮或者螺旋面齿轮。
上述技术方案中,所述超声振动装置包括振动变幅杆7和压电致动器,所述压电致动器安装在振动变幅杆7上。
本发明实施例还提供了基于所述的变轨内花键加工装置所实现的变轨内花键加工方法,包括:
车轮与部件安装步骤,将待加工的车轮2通过夹具装夹在所述工作台1的上表面上,且所述车轮2的轴线竖直设置;
机床误差影响量测量步骤,通过传感器测试得出在安装车轮2、机床夹具14和超声振动装置前后的位置差别,以此得出机床误差影响量;
磨削加工参数设置步骤,先确定砂轮与工件不会发生干涉的最大直径rs,然后通过超声振动辅助加工试验分别获得粗磨削加工砂轮和精磨削加工砂轮加工后的变轨花键的磨削面的表面粗糙度、表面硬度和残余应力与加工参数之间的关系,根据对磨削面的表面粗糙度、表面硬度和残余应力的约束以及材料去除效率最高的条件下获得粗磨削加工的加工参数和精磨削加工的加工参数;
误差补偿步骤,将磨削加工参数设置步骤获得的粗磨削加工的加工参数加上机床误差影响量测量步骤获得的机床误差影响量,得到误差补偿后的粗磨削加工的加工参数;将磨削加工参数设置步骤获得的精磨削加工的加工参数加上机床误差影响量测量步骤获得的机床误差影响量,得到误差补偿后的精磨削加工的加工参数;
加工步骤,根据误差补偿后的粗磨削加工的加工参数,使用粗磨削加工砂轮进行粗磨削,然后根据误差补偿后的精磨削加工的加工参数,使用精磨削加工砂轮进行精加工。
上述技术方案中,所述机床误差影响量测量步骤具体包括:
测得车轮2安装前刀具与工件的相对x、y、z位置lx1、ly1、lz1,机床主轴在x-z平面内偏转运动的角度θxz1,用于连接工件的工作台的转动角度θxyd1,以及安装车轮2后刀具与工件的相对x、y、z位置为lx2、ly2、lz2,机床主轴在x-z平面内偏转运动的角度θxz2,用于连接工件的工作台的转动角度θxyd2;测得机床误差影响量为:
ζx=lx1-lx2;
ξy=ly1-ly2;
ξz=lz1-lz2;
ζxz=θxz1-θxz;
ζxyd=θxyd1-θxyd2;
其中,ξx为x方向位移误差;ξy为y方向位移误差;ξz为z方向位移误差;ζxz为机床主轴在x-z平面内偏转运动的角度误差;ζxyd为工作台的转动角度误差。
上述技术方案中,所述磨削加工参数设置步骤中,所述确定砂轮与工件不会发生干涉的最大直径rs包括:
选定一个较小的砂轮直径,确保砂轮与工件最容易发生干涉的位置不发生干涉,然后逐渐增加尺寸,直至发生干涉前的最后一个直径,即为rs。
上述技术方案中,所述磨削加工参数设置步骤中,所述粗磨削加工砂轮和精磨削加工砂轮加工后的变轨花键的磨削面的表面粗糙度、表面硬度和残余应力与加工参数之间的关系包括:
R1、R2分别为粗磨削加工砂轮和精磨削加工砂轮加工工件后的磨削面的表面粗糙度;H1、H2分别为粗磨削加工砂轮和精磨削加工砂轮加工工件后的磨削面的表面硬度;σ1、σ2分别为粗磨削加工砂轮和精磨削加工砂轮加工工件后的磨削面的表面残余应力;c1、λ1、a1、β1、γ1,c2、λ2、a2、β2、γ2,c3、λ3、a3、β3、γ3,c4、λ4、a4、β4、γ4,c5、λ5、a5、β5、γ5,c6、λ6、a6、β6、γ6分别为粗磨削加工和精磨削加工后工件的表面粗糙度、表面硬度和表面残余应力与加工参数之间的影响指数;ra为砂轮的粒度尺寸,ap为砂轮的切削深度,vs为砂轮的线速度,fz为砂轮的进给速度;其中,vs=ωrs,ω为砂轮的角速度,rs为砂轮半径。
上述技术方案中,所述磨削加工参数设置步骤中,粗磨削加工砂轮对应的磨削面的表面粗糙度、表面硬度和残余应力的约束条件为:
R1min≤R1(ra1,ap1,vs1,fz1)≤R1m;
H1m≤H1(ra1,ap1,vs1,fz1)≤H1ma;
σ1(ra1,ap1,vs1,fz1)=σ1s;
ra1=rs;
vs1=w1rs;
Vmax=Max(V=ap1vsfz);
其中,ap1为粗磨削加工砂轮磨削加工的深度;H1min-H1max和R1min-R1max是精磨削加工磨损较少的工件表面参数范围;Vmax1为在满足其余约束条件下的粗磨削加工的最大材料去除效率,并依此确定粗磨削加工的加工参数为w1、ra1、ap1、vs1、fz1;
精磨削加工砂轮对应的磨削面的表面粗糙度、表面硬度和残余应力的约束为:
H2(ra2,ap2,vs2,fz2)=H2s;
R2(ra2,ap2,vs2,fz2)=R2s;
σ2(ra2,ap2,vs2,fz2)=σ2s;
ra2=rs;
vs2=w2rs;
Vmax2=Max(V=ap2 vs2fz2);
其中,ap2为精磨削加工砂轮磨削加工的深度,σ2s为目标工件设定的残余应力,H2s为目标工件设定的工件表面硬度,R2s为目标工件设定的表面粗糙度;Vmax2为在满足其余约束条件下的精磨削加工的最大材料去除效率,并依此确定精磨削加工的加工参数为w2、ra2、ap2、vs2、fz2。
上述技术方案中,所述误差补偿步骤中,所述误差补偿后的粗磨削加工的加工参数包括:
其中,分别为误差补偿后的粗磨削加工砂轮的切削深度、进给速度;和分别为设定输入的工作台的转动角度以及机床主轴在x-z平面内偏转运动的角度,θd、θt为在未增加了夹具、超声振动装置及车轮下的机床依据加工工件需要设定的工作台的转动角度和机床主轴在x-z平面内偏转运动的角度;
所述误差补偿后的精磨削加工的加工参数包括:
本发明实施例提供的变轨内花键加工装置及方法,通过砂轮与机床主轴相对位置的设置,以及砂轮与车轮相对位置的设置,使得砂轮能对位于车轮内部的变轨内花键各个面进行加工,克服了因车轮内部空间有限加工困难的缺陷;通过对误差的分析测量和补偿,实现了高精度的磨削加工;根据加工需求,将加工分成粗加工和精加工,并根据粗加工和精加工的要求实现对加工参数的合理设置,在保证精度和工件性能的情况下,提高了材料去除效率,提高了加工的效率。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案,下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作一简单地介绍,显而易见地,下面描述中的附图是本发明的一些实施例,对于本领域普通技术人员来讲,在不付出创造性劳动的前提下,还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本发明实施例提供的变轨内花键加工装置的结构示意图;
图2为本发明实施例提供的变轨内花键加工方法的流程图。
附图标记
1-工作台 2-车轮
3-砂轮 4-机床主轴
5-机床床身 61-第一锥齿轮
62-第二锥齿轮 7-振动变幅杆
21-变轨内花键
具体实施方式
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚,下面将结合本发明实施例中的附图,对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述,显然,所描述的实施例是本发明一部分实施例,而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例,本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例,都属于本发明保护的范围。
下面结合附图和实施例对本发明进行详细说明。
图1为本发明实施例提供的变轨内花键加工装置的结构示意图,如图1所示,包括:工作台1、驱动机构、机床主轴4、转向装置、砂轮3以及超声振动装置;其中,所述工作台1在所述驱动机构的驱动下旋转;所述转向装置的一端连接机床主轴4,另一端连接所述超声振动装置的一端,所述超声振动装置的另一端安装有所述砂轮3;所述砂轮3的轴线水平设置。
转向装置是一对锥齿轮或者螺旋面齿轮,例如,可进一步包括第一锥齿轮61、第二锥齿轮62;其中,第一锥齿轮61的轴线与第二锥齿轮62的轴线垂直相交且第一锥齿轮61与第二锥齿轮62传动啮合。
超声振动装置包括振动变幅杆7和压电致动器,压电致动器安装在振动变幅杆7上。
本发明实施例提供的变轨内花键加工装置通过超声振动装置的使用,实现了超声振动磨削,提高了磨削效率。
基于上述任一实施例,本发明实施例提供的变轨内花键加工装置还包括有传感器,所述传感器至少有一对,至少一个传感器布置在工作台1上,用于检测待加工工件的实际位置,至少一个传感器布置在机床的刀具中心,用于检测刀具的实际位置。通过这一对传感器之间的配合,可检测工件与刀具中心的相对位置。
本发明实施例提供的变轨内花键加工装置通过设置传感器能精确地检测工件与刀具中心的相对位置,从而测量机床误差,实现了机床误差的有效控制。
基于上述任一实施例,图2为本发明实施例提供的变轨内花键加工方法的流程图,本发明实施例所提供的变轨内花键加工方法是基于变轨内花键加工装置实现的,如图2所示,该方法包括:
S1、通过夹具将车轮2装夹在工作台1上,工作台1连接有驱动其旋转的驱动机构,砂轮3与机床主轴4传动连接,机床主轴4外端连接有超声振动装置,超声振动装置在压电致动器的作用下实现弯曲振动,实现了砂轮3加工进给方向的振动,由于变轨内花键21在车轮内部,空间不大,为了尽可能的采用较大砂轮以及避免干涉,故将砂轮3的轴线与车轮2的轴线垂直设置,且车轮2的轴线竖直设置,砂轮3的轴线水平设置。超声振动装置包括振动变幅杆7和压电致动器,如图2所示,机床主轴4在x-y平面内旋转,机床主轴4的外端连接一对锥齿轮,其中一个锥齿轮61竖直设置与机床主轴4连接,另一个锥齿轮62水平设置且与竖直的锥齿轮61传动啮合,用于将机床主轴4在x-y平面内的旋转运动转化为在x-z平面内的旋转运动。振动变幅杆7水平一端与水平的锥齿轮62连接,另一端与砂轮3连接,砂轮3轴线水平设置且与X方向平行。振动变幅杆7上安装有压电致动器,在压电致动器的作用下实现振动变幅杆的弯曲振动,进而实现了进给方向的往复振动,用于实现间隔砂轮与工件接触的加工周期,提高切削效率与刀具寿命。开展不同超声振动振幅及频率下超声振动辅助加工的磨削试验,获得在切削参数一定时,磨削力最小的超声振动频率及振幅,该超声振动频率和振幅作为后续加工和试验的超声振动辅助加工参数。机床主轴4沿着z轴方向运动,实现磨削加工的进给方向运动,可以加工内花键底面。在磨削加工内花键侧面时,砂轮3径向垂直内花键到侧面,主轴沿着z方向运动,实现了内花键侧面的磨削加工。
S2、机床误差影响量测量,通过传感器测试得出安装车轮、夹具和超声振动装置前后的位置差别,以此得出安装车轮的机床误差影响量。在装载车轮、超声振动装置和夹具后,其对机床的加工运动误差及静态误差均有影响,由于机床增加了夹具、超声振动装置及装载了车轮,其工作台上的质量显著增加,为提高加工进度,需分析其对机床的静态误差的影响。位移误差可以在机床之前已经调试的基础上进行识别,机床控制系统内部已经识别,并做了补偿,现在机床增加了结构后,只需要考虑在增加之后的造成的误差。刀具与工件之间的实际位置由非接触式的一对传感器检测,一个传感器布置在工作台上,另一个传感器布置在刀具中心,用于检测工件与刀具中心的相对位置,其静态误差可以通过在增加了夹具及装载了车轮等前后位置差进行识别测量;测得安装前刀具与工件的相对x、y、z位置、机床主轴在x-z平面内偏转运动的角度、用于连接工件的工作台的转动角度分别为lx1、ly1、lz1、θxz、θxyd1以及安装车轮后刀具与工件的相对x、y、z位置、机床主轴在x-z平面内偏转运动的角度、用于连接工件的工作台的转动角度分别为lx2、ly2、lz2、θxz2、θxyd2;可得误差影响量为:
ζx=lx1-lx2;
ξy=ly1-ly2;
ξz=lz1-lz2;
ζxz=θxz1-θxz;
ζxyd=θxyd1-θxyd。
其中,ξx为x方向位移误差;ξy为y方向位移误差;ξz为z方向位移误差;ζxz为机床主轴在x-z平面内偏转运动的角度误差;ζxyd为工作台的转动角度误差(X-Y平面的转动)。
S3、磨削参数设置,先确定砂轮与工件不会发生干涉的最大直径rs,然后通过超声振动辅助加工试验分别获得粗磨削加工砂轮和精磨削加工砂轮加工后的变轨花键的磨削面的表面粗糙度、表面硬度和残余应力与加工参数之间的关系,根据对磨削面的表面粗糙度、表面硬度和残余应力的约束以及材料去除效率最高的条件下获得粗磨削加工和精磨削加工的加工参数。本实施例中,粗磨削加工砂轮采用氧化铝碟行砂轮,精磨削加工砂轮采用CBN斜边砂轮。砂轮与工件不会发生干涉的最大直径为rs的确定过程如下:选定一个较小的砂轮直径,确保砂轮与工件最容易发生干涉的位置不发生干涉,然后逐渐增加尺寸,直至发生干涉前的最后一个直径,即为rs。对多组加工参数进行正交分组实验,例如,各参数取值为砂轮的粒度尺寸ra(20um、60um、100um),砂轮的切削深度ap(5um、25um、45um),砂轮的线速度vs=wrs(10、20、30m/s),砂轮的进给速度fz(50、100、200、300mm/min),各组试验数据以最小二乘法拟合获得粗磨削加工砂轮和精磨削加工砂轮加工后的变轨花键的磨削面的表面粗糙度、表面硬度和残余应力与加工参数之间的关系如下:
R1、R2分别为粗磨削加工砂轮和精磨削加工砂轮加工工件后的磨削面的表面粗糙度;H1、H2分别为粗磨削加工砂轮和精磨削加工砂轮加工工件后的磨削面的表面硬度;σ1、σ2分别为粗磨削加工砂轮和精磨削加工砂轮加工工件后的磨削面的表面残余应力;c1、λ1、a1、β1、γ1,c2、λ2、a2、β2、γ2,c3、λ3、a3、β3、γ3,c4、λ4、a4、β4、γ4,c5、λ5、a5、β5、γ5,c6、λ6、a6、β6、γ6分别为两种砂轮加工后工件的表面粗糙度、表面硬度和表面残余应力与加工参数之间的影响指数,并通过试验数据经过最小二乘法拟合而得;ra为砂轮的粒度尺寸、ap为砂轮的切削深度、vs为砂轮的线速度、fz为砂轮的进给速度;其中,vs=wrs,w为砂轮的角速度,rs为砂轮半径。在加工硬度较高的工件时(超过50HRC),采用依据CBN蝶形砂轮进行精磨削,氧化铝斜边砂轮进行粗磨及半精磨削。设定加工余量为u0,采用氧化铝斜边砂轮进行粗加工时,设定其加工磨削深度为ap1,采用CBN蝶形砂轮进行精加工,设定其加工磨削深度为ap2,则u0=ap1+ap2,由于工件硬度高,采用氧化铝斜边砂轮粗磨采用较大磨削深度时会在工件表面造成较大的拉应力,较小的压应力,有利于采用CBN蝶形砂轮进行精加工,但是不利于工件的性能,损害工件的表面性能。需要确保粗加工造成工件的断面以较少的拉应力,较大压应力,即拉应力接近于0。通过实验确定当粗加工的拉应力为0时,ap2的具体值以及粗加工后的工件表面的残余应力为σ1s。根据实验可以确定当工件表面硬度范围为H1min-H1max,工件表面粗糙度为R1min-R1max时,采用CBN砂轮进行磨削加工,能够减少CBN的磨损,降低加工成本,CBN砂轮的价格超过10倍的氧化铝砂轮。设定材料去除率为V,则V=apvsfz,在加工中以材料去除效率最高为目标确定加工参数。粗磨削加工的目标函数为Vmax1=Max(V=ap1vsfz),粗磨削加工砂轮对应的磨削面的表面粗糙度、表面硬度和残余应力的约束条件为:
R1min≤R1(ra1,ap1,vs1,fz1)≤R1max;
H1min≤H1(ra1,ap1,vs1,fz1)≤H1max;
σ1(ra1,ap1,vs1,fz1)=σ1s;
ra1=rs;
vs1=w1rs;
根据目标函数处在最大值时,计算出粗磨削加工的加工参数为w1、ra1、ap1、vs1、fz1,且加工参数均为正数。
在采用CBN蝶形砂轮进行精密磨削加工时,设定目标工件的残余应力σ2s,工件表面硬度为H2s,工件表面粗糙度为R2s,材料去除效率V2s。按照以下函数确定精磨加工参数w2、ra2、ap2、vs2、fz2,且加工参数均为正数。
H2(ra2,ap2,vs2,fz2)=H2s;
R2(ra2,ap2,vs2,fz2)=R2s;
σ2(ra2,ap2,vs2,fz2)=σ2s;
ra2=rs;
vs2=w2rs;
Vmax2=Max(V=ap2vs2fz2)。
S4、误差补偿,将步骤S3获得的加工参数加上步骤S2获得的机床误差影响量,获得误差补偿后的粗磨削加工和精磨削加工的加工参数。误差补偿后的加工参数为:
分别为优化补偿后的粗磨削加工砂轮的切削深度、进给速度; 分别为优化补偿后的精磨削加工砂轮的切削深度、进给速度;和分别为设定输入的工作台的转动角度以及机床主轴在x-z平面内偏转运动的角度,θd、θt为在未增加夹具、超声振动装置及车轮下的机床依据加工工件需要设定的工作台的转动角度和机床主轴在x-z平面内偏转运动的角度;另外ξx虽然不影响加工参数,但是在实际机床运动过程中,需要通过对砂轮和工件的位置校正对该误差进行补偿。
S5、根据S4获得的加工参数先使用粗磨削加工砂轮进行粗磨削,最后再使用精磨削加工砂轮进行精加工。
本发明实施例提供的变轨内花键加工方法通过砂轮与机床主轴相对位置的设置,以及砂轮与车轮相对位置的设置,使得砂轮能对位于车轮内部的变轨内花键各个面进行加工,克服了因车轮内部空间有限加工困难的缺陷;通过对误差的分析测量和补偿,实现了高精度的磨削加工;根据加工需求,将加工分成粗加工和精加工,并根据粗加工和精加工的要求实现对加工参数的合理设置,在保证精度和工件性能的情况下,提高了材料去除效率,提高了加工的效率。
以上所描述的装置实施例仅仅是示意性的,其中所述作为分离部件说明的单元可以是或者也可以不是物理上分开的,作为单元显示的部件可以是或者也可以不是物理单元,即可以位于一个地方,或者也可以分布到多个网络单元上。可以根据实际的需要选择其中的部分或者全部模块来实现本实施例方案的目的。本领域普通技术人员在不付出创造性的劳动的情况下,即可以理解并实施。
通过以上的实施方式的描述,本领域的技术人员可以清楚地了解到各实施方式可借助软件加必需的通用硬件平台的方式来实现,当然也可以通过硬件。基于这样的理解,上述技术方案本质上或者说对现有技术做出贡献的部分可以以软件产品的形式体现出来,该计算机软件产品可以存储在计算机可读存储介质中,如ROM/RAM、磁碟、光盘等,包括若干指令用以使得一台计算机设备(可以是个人计算机,服务器,或者网络设备等)执行各个实施例或者实施例的某些部分所述的方法。
最后应说明的是:以上实施例仅用以说明本发明的技术方案,而非对其限制;尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明,本领域的普通技术人员应当理解:其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改,或者对其中部分技术特征进行等同替换;而这些修改或者替换,并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的精神和范围。
Claims (10)
1.一种变轨内花键加工装置,其特征在于,包括:工作台(1)、驱动机构、机床主轴(4)、转向装置、砂轮(3)以及超声振动装置;其中,
所述工作台(1)在所述驱动机构的驱动下旋转;
所述转向装置的一端连接机床主轴(4),另一端连接所述超声振动装置的一端,所述超声振动装置的另一端安装有所述砂轮(3);所述砂轮(3)的轴线水平设置。
2.根据权利要求1所述的变轨内花键加工装置,其特征在于,还包括传感器,所述传感器至少有一对,至少一个所述传感器布置在所述工作台(1)上,至少一个所述传感器布置在机床的刀具中心。
3.根据权利要求1或2所述的变轨内花键加工装置,其特征在于,所述转向装置包括第一转向部件、第二转向部件;其中,所述第一转向部件的轴线与所述第二转向部件的轴线垂直相交且所述第二转向部件与所述第一转向部件传动啮合;
所述第一转向部件、第二转向部件(62)为锥齿轮或者螺旋面齿轮。
4.根据权利要求1或2所述的变轨内花键加工装置,其特征在于,所述超声振动装置包括振动变幅杆(7)和压电致动器,所述压电致动器安装在振动变幅杆(7)上。
5.基于权利要求1-4任一项所述的变轨内花键加工装置所实现的变轨内花键加工方法,其特征在于,包括:
车轮与部件安装步骤,将待加工的车轮(2)通过夹具装夹在所述工作台(1)的上表面上,且所述车轮(2)的轴线竖直设置;
机床误差影响量测量步骤,通过传感器测试得出在安装车轮(2)、机床夹具(14)和超声振动装置前后的位置差别,以此得出机床误差影响量;
磨削加工参数设置步骤,先确定砂轮与工件不会发生干涉的最大直径rs,然后通过超声振动辅助加工试验分别获得粗磨削加工砂轮和精磨削加工砂轮加工后的变轨花键的磨削面的表面粗糙度、表面硬度和残余应力与加工参数之间的关系,根据对磨削面的表面粗糙度、表面硬度和残余应力的约束以及材料去除效率最高的条件下获得粗磨削加工的加工参数和精磨削加工的加工参数;
误差补偿步骤,将磨削加工参数设置步骤获得的粗磨削加工的加工参数加上机床误差影响量测量步骤获得的机床误差影响量,得到误差补偿后的粗磨削加工的加工参数;将磨削加工参数设置步骤获得的精磨削加工的加工参数加上机床误差影响量测量步骤获得的机床误差影响量,得到误差补偿后的精磨削加工的加工参数;
加工步骤,根据误差补偿后的粗磨削加工的加工参数,使用粗磨削加工砂轮进行粗磨削,然后根据误差补偿后的精磨削加工的加工参数,使用精磨削加工砂轮进行精加工。
6.根据权利要求5所述的变轨内花键加工方法,其特征在于,所述机床误差影响量测量步骤具体包括:
测得车轮(2)安装前刀具与工件的相对x、y、z位置lx1、ly1、lz1,机床主轴在x-z平面内偏转运动的角度θxz1,用于连接工件的工作台的转动角度θxyd1,以及安装车轮(2)后刀具与工件的相对x、y、z位置为lx2、ly2、lz2,机床主轴在x-z平面内偏转运动的角度θxz2,用于连接工件的工作台的转动角度θxyd2;测得机床误差影响量为:
ζx=lx1-lx2;
ζy=ly1-ly2;
ξz=lz1-lz2;
ζxz=θxz1-θxz2;
ζxyd=θxyd1-θxyd2;
其中,ξx为x方向位移误差;ξy为y方向位移误差;ξz为z方向位移误差;ζxz为机床主轴在x-z平面内偏转运动的角度误差;ζxyd为工作台的转动角度误差。
7.根据权利要求5所述的变轨内花键加工方法,其特征在于,所述磨削加工参数设置步骤中,所述确定砂轮与工件不会发生干涉的最大直径rs包括:
选定一个较小的砂轮直径,确保砂轮与工件最容易发生干涉的位置不发生干涉,然后逐渐增加尺寸,直至发生干涉前的最后一个直径,即为rs。
8.根据权利要求5所述的变轨内花键加工方法,其特征在于,所述磨削加工参数设置步骤中,所述粗磨削加工砂轮和精磨削加工砂轮加工后的变轨花键的磨削面的表面粗糙度、表面硬度和残余应力与加工参数之间的关系包括:
R1、R2分别为粗磨削加工砂轮和精磨削加工砂轮加工工件后的磨削面的表面粗糙度;H1、H2分别为粗磨削加工砂轮和精磨削加工砂轮加工工件后的磨削面的表面硬度;σ1、σ2分别为粗磨削加工砂轮和精磨削加工砂轮加工工件后的磨削面的表面残余应力;c1、λ1、a1、β1、γ1,c2、λ2、a2、β2、γ2,c3、λ3、a3、β3、γ3,c4、λ4、a4、β4、γ4,c5、λ5、a5、β5、γ5,c6、λ6、a6、β6、γ6分别为粗磨削加工和精磨削加工后工件的表面粗糙度、表面硬度和表面残余应力与加工参数之间的影响指数;ra为砂轮的粒度尺寸,ap为砂轮的切削深度,vs为砂轮的线速度,fz为砂轮的进给速度;其中,vs=ωrs,ω为砂轮的角速度,rs为砂轮半径。
9.根据权利要求5所述的变轨内花键加工方法,其特征在于,所述磨削加工参数设置步骤中,粗磨削加工砂轮对应的磨削面的表面粗糙度、表面硬度和残余应力的约束条件为:
R1min≤R1(ra1,ap1,vs1,fz1)≤R1max;
H1min≤H1(ra1,ap1,vs1,fz1)≤H1max;
σ1(ra1,ap1,vs1,fz1)=σ1s;
ra1=rs;
vs1=w1rs;
Vmax1=Max(V=ap1vsfz);
其中,ap1为粗磨削加工砂轮磨削加工的深度;H1min-H1max和R1mmin-R1max是精磨削加工磨损较少的工件表面参数范围;Vmax1为在满足其余约束条件下的粗磨削加工的最大材料去除效率,并依此确定粗磨削加工的加工参数为w1、ra1、ap1、vs1、fz1;
精磨削加工砂轮对应的磨削面的表面粗糙度、表面硬度和残余应力的约束为:
H2(ra2,ap2,vs2,fz2)=H2s;
R2(ra2,ap2,vs2,fz2)=R2s;
σ2(ra2,ap2,vs2,fz2)=σ2s;
ra2=rS;
vs2=w2rS;
Vmax2=Max(V=ap2vs2fz2);
其中,ap2为精磨削加工砂轮磨削加工的深度,σ2s为目标工件设定的残余应力,H2s为目标工件设定的工件表面硬度,R2s为目标工件设定的表面粗糙度;Vma为在满足其余约束条件下的精磨削加工的最大材料去除效率,并依此确定精磨削加工的加工参数为w2、ra2、ap2、vs2、fz2。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201910281157.9A CN110014332A (zh) | 2019-04-09 | 2019-04-09 | 一种大尺寸车轴变轨外花键高效精密磨削加工方法 |
CN2019102811579 | 2019-04-09 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN110666599A true CN110666599A (zh) | 2020-01-10 |
CN110666599B CN110666599B (zh) | 2020-10-16 |
Family
ID=67190831
Family Applications (3)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201910281157.9A Pending CN110014332A (zh) | 2019-04-09 | 2019-04-09 | 一种大尺寸车轴变轨外花键高效精密磨削加工方法 |
CN201911025023.7A Active CN110666599B (zh) | 2019-04-09 | 2019-10-25 | 变轨内花键加工装置及方法 |
CN201911025953.2A Pending CN110666600A (zh) | 2019-04-09 | 2019-10-25 | 变轨外花键加工装置及方法 |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201910281157.9A Pending CN110014332A (zh) | 2019-04-09 | 2019-04-09 | 一种大尺寸车轴变轨外花键高效精密磨削加工方法 |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201911025953.2A Pending CN110666600A (zh) | 2019-04-09 | 2019-10-25 | 变轨外花键加工装置及方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (3) | CN110014332A (zh) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110014332A (zh) * | 2019-04-09 | 2019-07-16 | 中南大学 | 一种大尺寸车轴变轨外花键高效精密磨削加工方法 |
CN111702625B (zh) * | 2020-06-24 | 2021-09-10 | 盐城工学院 | 一种风电发电机轴颈冷焊层在线高精度智能磨削装置及其方法 |
CN112379589B (zh) * | 2020-10-13 | 2022-02-18 | 重庆大学 | 蜗轮加工形性可控工艺 |
CN112476219B (zh) * | 2020-11-04 | 2021-09-14 | 常德长岭机械制造科技有限公司 | 一种烟草机械内阶梯轴生产加工表面光滑度清理装置 |
CN117300804A (zh) * | 2023-10-18 | 2023-12-29 | 河北金尚源机械制造有限公司 | 一种辊式破碎机生产用辊齿加工生产装置 |
Citations (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0542762B1 (en) * | 1990-08-06 | 1995-05-17 | The Gleason Works | Method of forming the teeth of longitudinally curved tooth gears |
US5580298A (en) * | 1994-09-27 | 1996-12-03 | The Gleason Works | Method of producing tooth flank surface modifications |
CN102166725A (zh) * | 2011-02-15 | 2011-08-31 | 哈尔滨工业大学 | 超硬线性微结构表面的超声振动辅助磨削方法 |
CN202079478U (zh) * | 2011-05-21 | 2011-12-21 | 山西百一机械设备制造有限公司 | 高效耐磨热修磨磨头 |
CN203556931U (zh) * | 2013-12-03 | 2014-04-23 | 齐齐哈尔通联机械制造有限责任公司 | 垂直超扁型铣削装置 |
CN104002220A (zh) * | 2014-05-30 | 2014-08-27 | 河南理工大学 | 超声振动辅助下单颗磨粒磨削实验装置及方法 |
CN204413769U (zh) * | 2015-01-08 | 2015-06-24 | 河南理工大学 | 一种三维超声振动elid内圆磨削实验装置 |
CN104985261A (zh) * | 2015-07-02 | 2015-10-21 | 河南科技大学 | 一种齿轮成形磨削机构 |
CN107931714A (zh) * | 2017-11-21 | 2018-04-20 | 中国兵器装备集团自动化研究所 | 一种用于深孔型线槽加工的装置 |
CN108326697A (zh) * | 2017-12-31 | 2018-07-27 | 重庆优萃科技有限公司 | 一种手机外壳抛光装置 |
CN108501974A (zh) * | 2018-06-12 | 2018-09-07 | 吉林大学 | 一种适用于变轨距转向架的双轮驱动锁紧机构 |
CN108637801A (zh) * | 2018-08-01 | 2018-10-12 | 中北大学 | 一种超声辅助磨削装置及其应用 |
CN208543315U (zh) * | 2018-06-11 | 2019-02-26 | 河南瀛洲新材料科技有限公司 | 一种用于石英玻璃磨削的金刚石砂轮 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2846881B2 (ja) * | 1987-09-14 | 1999-01-13 | 豊田工機株式会社 | 数値制御研削盤 |
US7210986B2 (en) * | 2001-02-23 | 2007-05-01 | Michael Parillo | System and method for duplicating keys |
CN106272120A (zh) * | 2015-05-25 | 2017-01-04 | 西安航空动力股份有限公司 | 一种航空发动机涡轮轴花键磨削工具及磨削方法 |
CN105033821B (zh) * | 2015-08-14 | 2017-08-04 | 广州数控设备有限公司 | 位置和压力补偿装置、方法及使用该装置的打磨机 |
CN208557116U (zh) * | 2018-05-04 | 2019-03-01 | 广东富利环保节能科技股份有限公司 | 机床实时精度补偿系统 |
CN110014332A (zh) * | 2019-04-09 | 2019-07-16 | 中南大学 | 一种大尺寸车轴变轨外花键高效精密磨削加工方法 |
CN110281081B (zh) * | 2019-04-15 | 2020-06-26 | 湖南工学院 | 一种大尺寸车轮变轨内车轮内花键高效精密磨削加工方法 |
-
2019
- 2019-04-09 CN CN201910281157.9A patent/CN110014332A/zh active Pending
- 2019-10-25 CN CN201911025023.7A patent/CN110666599B/zh active Active
- 2019-10-25 CN CN201911025953.2A patent/CN110666600A/zh active Pending
Patent Citations (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0542762B1 (en) * | 1990-08-06 | 1995-05-17 | The Gleason Works | Method of forming the teeth of longitudinally curved tooth gears |
US5580298A (en) * | 1994-09-27 | 1996-12-03 | The Gleason Works | Method of producing tooth flank surface modifications |
CN102166725A (zh) * | 2011-02-15 | 2011-08-31 | 哈尔滨工业大学 | 超硬线性微结构表面的超声振动辅助磨削方法 |
CN202079478U (zh) * | 2011-05-21 | 2011-12-21 | 山西百一机械设备制造有限公司 | 高效耐磨热修磨磨头 |
CN203556931U (zh) * | 2013-12-03 | 2014-04-23 | 齐齐哈尔通联机械制造有限责任公司 | 垂直超扁型铣削装置 |
CN104002220A (zh) * | 2014-05-30 | 2014-08-27 | 河南理工大学 | 超声振动辅助下单颗磨粒磨削实验装置及方法 |
CN204413769U (zh) * | 2015-01-08 | 2015-06-24 | 河南理工大学 | 一种三维超声振动elid内圆磨削实验装置 |
CN104985261A (zh) * | 2015-07-02 | 2015-10-21 | 河南科技大学 | 一种齿轮成形磨削机构 |
CN107931714A (zh) * | 2017-11-21 | 2018-04-20 | 中国兵器装备集团自动化研究所 | 一种用于深孔型线槽加工的装置 |
CN108326697A (zh) * | 2017-12-31 | 2018-07-27 | 重庆优萃科技有限公司 | 一种手机外壳抛光装置 |
CN208543315U (zh) * | 2018-06-11 | 2019-02-26 | 河南瀛洲新材料科技有限公司 | 一种用于石英玻璃磨削的金刚石砂轮 |
CN108501974A (zh) * | 2018-06-12 | 2018-09-07 | 吉林大学 | 一种适用于变轨距转向架的双轮驱动锁紧机构 |
CN108637801A (zh) * | 2018-08-01 | 2018-10-12 | 中北大学 | 一种超声辅助磨削装置及其应用 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN110666600A (zh) | 2020-01-10 |
CN110666599B (zh) | 2020-10-16 |
CN110014332A (zh) | 2019-07-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN110666599B (zh) | 变轨内花键加工装置及方法 | |
CN110281081B (zh) | 一种大尺寸车轮变轨内车轮内花键高效精密磨削加工方法 | |
US9993887B2 (en) | Method and apparatus for chamfering and deburring gear cut workpieces | |
US9168625B2 (en) | Computer numerical control machine tool for grinding two sides of a plane by shifting self-rotation and ultrasonic vibration | |
CN108972343B (zh) | 一种二自由度磨抛接触力控制方法及系统 | |
CN105890550B (zh) | 一种薄片砂轮平面度检测方法 | |
CN108908124B (zh) | 一种圆弧金刚石砂轮离线修整装置及其修整方法 | |
CN107160114A (zh) | 浮动盘的加工方法 | |
CN108723414B (zh) | 保证数控机床精密箱体类零件主孔系位置公差的加工工艺 | |
CZ200577A3 (cs) | Způsob a zařízení pro vyrovnání mezer mezi zuby obrobku a předem vytvořenými zuby | |
CN102211301B (zh) | 大型平面的超精密自动化加工装置及其加工方法 | |
CN102990304A (zh) | 一种球面加工方法 | |
CN110125489B (zh) | 一种铣齿加工参数及路径补偿方法 | |
CN101033936A (zh) | 对径两点六位测量轧辊圆度误差和机床主轴运动误差的方法 | |
CN105773087B (zh) | 普通数控镗床加工高精度六方轴的方法 | |
CN205465502U (zh) | 一种内圆磨削装置 | |
CN102059652A (zh) | 导轨成形磨床双磨头热伸长非接触测量机构 | |
CN108344684B (zh) | 砂轮磨粒结合强度测试装备 | |
CN206519813U (zh) | 一种高精度直线导轨专用磨床 | |
Cheng et al. | Ductile to brittle transition in ultra-micro-grinding (UMG) of hard brittle crystal material | |
CN108176903A (zh) | 一种高精度磨齿机 | |
CN109968202B (zh) | 一种砂轮直径和轮廓在机检测装置及方法 | |
CN102151871A (zh) | 闸阀可互换阀体及闸板的加工方法和专用机床 | |
CN207120068U (zh) | 一种双端面加工磨床 | |
CN1739900A (zh) | 曲线齿锥齿轮外锥面齿顶线倒角的加工机床和加工方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |