CN110425565B - 一种降低水冷壁高温腐蚀的锅炉运行控制方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种适用于八角双切圆燃烧方式锅炉的降低水冷壁高温腐蚀的运行控制方法，该运行控制方法通过对每层周界风开度、二次辅助风开度、OFA风开度、运行氧量、SOFA风开度进行优化调整，有效改善水冷壁壁面气氛参数，从而预防锅炉水冷壁高温腐蚀，提高锅炉安全性。
Description
技术领域
本发明涉及一种锅炉运行控制方法，具体涉及一种八角双切圆燃烧方式锅炉降低水冷壁高温腐蚀运行控制方法。
背景技术
目前，国内超超临界八角切圆燃烧方式锅炉运行机组数量较少，尤其是1000MW超超临界八角双切圆燃烧方式锅炉运行约8台，锅炉运行过程中存在高负荷下炉膛水冷壁气氛参数差，尤其是热角区域水冷壁高温腐蚀严重、严重影响锅炉的安全性，也限制了该类型锅炉的广泛使用。
研究如何改善超超临界八角双切圆锅炉的运行控制方式意义重大，合理的运行方式可以改善炉膛燃烧，改善锅炉水冷壁热角区域壁面氛围，降低水冷壁壁面CO浓度和H2S浓度，降低锅炉水冷壁高温腐蚀影响，提高锅炉经济性和安全性。为同类型机组优化运行和设备改造提供参考依据。
发明内容
基于现有技术的缺陷，本发明提供了一种能有效改善超超临界八角双切圆燃烧方式锅炉炉膛燃烧、改善水冷壁壁面气氛参数，预防锅炉水冷壁高温腐蚀，提高锅炉安全性的方法。
为了达到上述目的，本发明提供了一种降低水冷壁高温腐蚀的锅炉运行控制方法，该运行控制方法适用于八角双切圆燃烧方式锅炉，本发明运行控制方法包括以下步骤：
(1)投入煤种，逐步启动4台～6台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至620MW～950MW；
(2)调整每台磨的煤层周界风开度至15％～70％；
(3)调整每台磨的二次辅助风开度至10％～85％；
(4)调整OFA风开度至30％～80％；
(5)调整锅炉运行氧量至2.5％～4.0％；
(6)调整SOFA风开度至30％～100％。
其中，超超临界八角双切圆燃烧方式锅炉采用哈尔滨锅炉厂有限责任公司与日本三菱公司联合设计制造的超超临界变压运行、带中间混合集箱垂直管圈水冷壁、中间一次再热、单炉膛八角双切圆燃烧、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊结构Π型、露天布置直流锅炉，型号为HG-2980/26.15-YM2。
哈尔滨锅炉厂有限责任公司由三菱重工业株式会社(Mitsuibishi HeavyIndustries Co.Ltd)提供技术支持，为本工程设计的锅炉是超超临界变压运行直流锅炉，采用П型布置、单炉膛、一次中间再热、低NOx PM燃烧器和MACT燃烧技术、反向双切圆燃烧方式，炉膛为内螺纹管垂直上升膜式水冷壁，循环泵启动系统；调温方式除煤/水比外，还采用烟气分配挡板、燃烧器摆动、喷水等方式。锅炉采用平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构。
投运的6台磨煤机分别为ABCDEF6台磨煤机。
当机组负荷控制在620MW时，上述运行控制方法各步骤中具体调整参数如下：
(1)投入煤种，逐步启动ABDE 4台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至620MW；
(2)调整每台磨的煤层周界风开度至15％～55％；
(3)调整每台磨的二次辅助风开度至10％～60％；
(4)调整OFA风开度至30％～80％；
(5)调整锅炉运行氧量至3.0％～4.0％；
(6)调整SOFA风开度至30％～100％。
为了达到最佳的锅炉运行效果，上述控制方法最佳步骤如下：
(1)投入煤种，逐步启动ABDE 4台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至620MW；
(2)将1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#和8#角燃烧器对应煤层周界风开度均调整为35％；
(3)将1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#角燃烧器对应二次辅助风开度均调整为：A-辅为40％、AB-1为40％、AB-2为40％、BC-1为40％、BC-2为10％、CD-1为10％、CD-2为40％、DE-1为40％、DE-2为40％、EF-1为40％、EF-2为10％、F为25％；
(4)调整OFA风开度为30％；
(5)调整锅炉运行氧量为3.5％；
(6)调整SOFA风开度为：SOFA6/5为40％、SOFA4/3为40％、SOFA2/1为30％。
当机组负荷控制在950MW时，上述运行控制方法各步骤中具体调整参数如下：
(1)投入煤种，逐步启动ABCDEF 6台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至950MW；
(2)调整每台磨的煤层周界风开度至50％～70％；
(3)调整每台磨的二次辅助风开度至40％～85％；
(4)调整OFA风开度至40％～75％；
(5)调整锅炉运行氧量至2.5％～3.3％；
(6)调整SOFA风开度至30％～90％。
为了达到最佳的锅炉运行效果，上述控制方法最佳步骤如下：
(1)投入煤种，逐步启动ABCDEF 6台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至950MW；
(2)调整1#和4#角燃烧器对应煤层周界风开度为70％，2#、3#、5#、6#、7#和8#角燃烧器对应煤层周界风开度为65％；
(3)调整各燃烧器对应的二次辅助风开度：
1#角燃烧器对应的二次辅助风开度依次调整为：A-辅为85％、AB-1为70％、AB-2为70％、BC-1为60％、BC-2为60％、CD-1为60％、CD-2为60％、DE-1为70％、DE-2为70％、EF-1为60％、EF-2为60％、F为70％；
2#角燃烧器对应的二次辅助风开度依次调整为：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
3#角燃烧器对应的二次辅助风开度依次调整为：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
4#角燃烧器对应的二次辅助风开度依次调整为：A-辅为85％、AB-1为70％、AB-2为70％、BC-1为60％、BC-2为60％、CD-1为60％、CD-2为60％、DE-1为70％、DE-2为70％、EF-1为60％、EF-2为60％、F为70％；
5#角燃烧器对应的二次辅助风开度依次调整为：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
6#角燃烧器对应的二次辅助风开度依次调整为：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
7#角燃烧器对应的二次辅助风开度依次调整为：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
8#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
(4)调整OFA风门开度为50％；
(5)调整锅炉运行氧量为3.0％；
(6)调整SOFA风门开度：SOFA6/5、SOFA4/3、SOFA2/1风门开度均为50％。
本发明相比现有技术具有以下优点：
1、本发明针对八角双切圆燃烧方式锅炉运行过程中，尤其是高负荷下水冷壁气氛参数差，对配风等运行方式进行调整，能够有效优化省煤器出口氧量、降低省煤器出口氮氧化物浓度和CO浓度、改善水冷壁壁面气氛参数，预防锅炉水冷壁高温腐蚀。
2、本发明运行控制中的参数调整更加有针对性，能够有效针对八角双切圆燃烧方式锅炉运行时存在的热角区域水冷壁高温腐蚀严重、严重影响锅炉运行安全性的问题，进行准确的调整，改善效果明显，且操作简单、结果可靠。
3、采用本发明运行控制方法，能有效预防锅炉水冷壁高温腐蚀，提高锅炉经济性、环保性和安全性，为超超临界八角双切圆燃烧方式锅炉的运行调整提供依据。
附图说明
图1为本发明运行控制方法针对的八角双切圆燃烧方式锅炉的燃烧器平面布置示意图；
图2为本发明降低水冷壁高温腐蚀的锅炉运行控制方法的流程图。
图1中，No.1、No.2、No.3、No.4、No.5、No.6、No.7、No.8分别为1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#角燃烧器。
具体实施方式
下面结合附图及具体实施例对本发明进行详细说明。
本发明实施例以哈尔滨锅炉厂有限责任公司与日本三菱公司联合设计制造的超超临界变压运行、带中间混合集箱垂直管圈水冷壁、中间一次再热、单炉膛八角双切圆燃烧、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊结构Π型、露天布置直流锅炉，型号为HG-2980/26.15-YM2。
哈尔滨锅炉厂有限责任公司由三菱重工业株式会社(Mitsuibishi HeavyIndustries Co.Ltd)提供技术支持，为本工程设计的锅炉是超超临界变压运行直流锅炉，采用П型布置、单炉膛、一次中间再热、低NOxPM燃烧器和MACT燃烧技术、反向双切圆燃烧方式，炉膛为内螺纹管垂直上升膜式水冷壁，循环泵启动系统；调温方式除煤/水比外，还采用烟气分配挡板、燃烧器摆动、喷水等方式。锅炉采用平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构。锅炉制粉系统采用中速磨冷一次风机直吹式制粉系统，每台锅炉配置ABCDEF六台中速磨煤机。锅炉主要设计参数见表1，燃烧器平面布置示意图见图1。
由图1可以看出，八个角燃烧器在炉膛内形成双切圆，由左下角沿逆时针方向依次为1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#和8#角，其中1#、2#、7#和8#角形成一个切圆，3#、4#、5#和6#角形成一个切圆。其中2#、3#、5#和8#角为热角区域，该些区域水冷壁高温腐蚀容易发生，尤其是5#和8#角更容易发生且情况更严重。
锅炉主要设计参数见下表1：
表1锅炉主要参数表(设计煤种)
锅炉燃烧器主要设计参数见下表2：
表2燃烧器设计主要参数
本发明超超临界八角双切圆燃烧方式锅炉降低水冷壁高温腐蚀运行控制方法的调整试验中，煤种为电厂实际运行煤种，煤种见表3。试验期间保持煤种稳定。锅炉实际运行中存在2#、3#、5#和8#角水冷壁高温腐蚀，尤其是5#和8#角更为严重。本发明着重考虑煤层周界风开度、二次辅助风门开度、OFA风门开度、运行氧量、SOFA风开度的控制，降低5#和8#角热角区域水冷壁壁面氛围中CO浓度和硫化氢浓度参数，降低水冷壁高温腐蚀。
表3锅炉调整试验煤种数据
实施例1
本实施例具体投运的磨煤机为ABCDEF6台磨煤机。
如图1所示，本发明超超临界八角双切圆燃烧方式锅炉降低水冷壁高温腐蚀运行控制方法具体步骤如下：
(1)投入煤种，逐步启动6台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至950MW；
(2)所述调整每台磨对应燃烧器的煤层周界风开度至10％-100％的具体方法如下：调整1#和4#角燃烧器对应煤层周界风开度70％，2#、3#、5#、6#、7#和8#角燃烧器对应煤层周界风开度65％。
(3)所述调整每台磨对应燃烧器的二次辅助风开度至10％-100％的具体方法如下：1#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为85％、AB-1为70％、AB-2为70％、BC-1为60％、BC-2为60％、CD-1为60％、CD-2为60％、DE-1为70％、DE-2为70％、EF-1为60％、EF-2为60％、F为70％。
2#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％。
3#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％。
4#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为85％、AB-1为70％、AB-2为70％、BC-1为60％、BC-2为60％、CD-1为60％、CD-2为60％、DE-1为70％、DE-2为70％、EF-1为60％、EF-2为60％、F为70％。
5#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％。
6#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％。
7#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％。
8#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％。
(4)所述调整OFA风开度至5％-100％的具体方法如下：调整OFA风门开度为50％。
(5)所述调整锅炉运行氧量至2.2％-4.5％的具体方法如下：调整锅炉运行氧量为3.0％。
(6)所述调整SOFA风开度至5％-100％的具体方法如下：调整SOFA风门开度为50％，即SOFA6/5、SOFA4/3、SOFA2/1风门开度均为50％。
1、煤层周界风门开度优化调整
机组负荷950MW下，ABCDEF6台磨煤机运行，ADEF磨燃用神混煤，BC磨燃用大友煤。保持总煤量、运行氧量、磨煤机运行方式、二次辅助风开度、SOFA风开度、OFA风开度不变，开展了4个工况变煤层周界风开度(50％、55％、60％、65％)试验。分析煤层周界风开度变化对水冷壁壁面氛围的影响。所有风门基础开度见表4。不同工况试验结果见表5。
表4 950MW负荷所有风门基础开度
表5 950MW负荷下不同煤层周界风开度试验结果
由表5可以看出，随着煤层周界风开度的增加，省煤器出口CO浓度、水冷壁壁面热角区域CO浓度和H2S浓度均呈降低趋势，锅炉效率呈增加趋势，省煤器出口NOX浓度呈上升趋势。说明煤层周界风开度增加后，主燃烧器区域风量增加有利于加强煤粉燃烧，降低水冷壁壁面氛围参数，提高锅炉效率。煤层周界风开度由50％增加至65％时，省煤器出口CO浓度由650pp下降至487ppm，8#角水冷壁壁面CO浓度最高值由7.5万ppm下降至5.9万ppm，5#角水冷壁壁面CO浓度最高值由9.5万ppm下降至8.1万ppm，2#和3#角水冷壁壁面CO浓度最高值由6.3万ppm下降至4.8万ppm。8#角水冷壁壁面H2S浓度最高值由265ppm下降至185ppm，5#角水冷壁壁面H2S浓度最高值由289ppm下降至200ppm，2#和3#角水冷壁壁面H2S浓度最高值由245ppm下降至173ppm。锅炉效率由94.02％增加至94.3％。
综合分析，试验过程中发现，煤层周界风如果继续整体增加开度会造成省煤器出口NOX浓度大幅增加，SCR脱硝系统和环保排放浓度会超标。
煤层周界风开度均在65％时，2#、3#、5#和8#热角区域水冷壁壁面氛围中CO浓度分布在5.9万ppm-8.1万ppm，H2S浓度分布在173ppm-200ppm，尤其是5#和8#角CO浓度仍然偏高。现通过煤层周界风偏置开度调整，试验工况5即将1#和4#角的煤层周界风门开度增加，其余风门开度不变，燃风量能够偏向5#和8#角，改善该热角区域燃烧。调整后的风门开度见表6及试验结果见表7。
表6 950MW负荷下煤层周界风开度偏置结果
表7 950MW负荷下不同煤层周界风开度试验结果
由表6和表7可以看出，煤层周界风开度偏置调整后，即增加1#和4#角开度后，2#和3#角水冷壁壁面CO和H2S浓度变化不大，但5#和8#角CO和H2S浓度呈降低趋势，CO浓度降低值在0.6万-0.7万ppm，锅炉效率变化不大。
综合分析，煤层周界风开度对水冷壁壁面氛围和省煤器出口CO浓度有一定影响，综合机组安全、环保和经济性考虑，950MW负荷时，1#和4#角燃烧器对应煤层周界风开度70％，2#、3#、5#、6#、7#和8#角燃烧器对应煤层周界风开度65％较好。
2、二次辅助风开度调整
机组负荷950MW下，ABCDEF6台磨煤机运行，ADEF磨燃用神混煤，BC磨燃用大友煤。保持总煤量、运行氧量、磨煤机运行方式、煤层周界风开度(前面确定的最佳开度)、SOFA风开度、OFA风开度不变，将二次辅助风门开度设偏置，该为工况6，增加1#和4#角二次辅助风门开度，使得炉膛配风能够向5#和8#角偏移，改善该角燃烧。偏置后试验工况风门开度见表8。不同工况试验结果见表9。
表8 950MW负荷下偏置后二次辅助风门开度(工况6)
表9 950MW负荷下不同二次辅助风门开度试验结果
由表8和表9可以看出，二次辅助风开度偏置调整后，即增加1#和4#角开度后，2#和3#角水冷壁壁面CO和H2S浓度变化不大，但5#和8#角CO和H2S浓度呈降低趋势，CO浓度降低值在0.3万ppm左右，锅炉效率变化不大，略有增加。
试验过程中发现，如果继续增加1#和4#角二次辅助风开度会造成后墙水冷壁超温，无法进一步调整。
综合分析，二次辅助风风开度对水冷壁壁面氛围和省煤器出口CO浓度有一定影响，综合机组安全、环保和经济性考虑，950MW负荷时，尽量开度1#和4#角二次辅助风开度，工况6的开度为最佳。
3、OFA风门开度调整
机组负荷950MW下，ABCDEF6台磨煤机运行，ADEF磨燃用神混煤，BC磨燃用大友煤。保持总煤量、运行氧量、磨煤机运行方式、煤层周界风开度(前面确定的最佳开度)、SOFA风开度、二次辅助风开度(工况6开度)等不变，改变OFA风门开度，分析OFA风门开度变化对锅炉燃烧影响。共进行3个试验工况(工况6、工况7和工况8，对应OFA风门开度分别为50％、40％和75％)，不同工况试验结果见表10。
表10 950MW负荷下不同OFA风门开度试验结果
由表10可以看出，OFA风门开度由50％增加至75％，水冷壁壁面氛围中CO浓度和H2S浓度均增加，高温腐蚀风险加剧。脱硝进口氮氧化物浓度由233.3mg/Nm3增加至242.3mg/Nm3，锅炉效率由94.33％下降至94.26％。OFA风门开度40％和50％开度时，水冷壁壁面氛围、脱硝进口氮氧化物浓度和锅炉效率变化不大。
综合分析，OFA风门开度不宜过大，950MW负荷时，建议开度50％较好。
4、运行氧量调整
机组负荷950MW下，ABCDEF6台磨煤机运行，ADEF磨燃用神混煤，BC磨燃用大友煤。保持总煤量、磨煤机运行方式、煤层周界风开度(前面确定的最佳开度)、OFA风开度(工况5开度)、二次辅助风开度(工况6开度)、SOFA风开度等不变，改变运行氧量，分析运行氧量变化对锅炉燃烧影响。共进行4个试验工况(工况6、工况9、工况10和工况11，对应运行氧量分别为2.50％、2.70％、3.0％和3.3％)，不同工况试验结果见表11。
表11 950MW负荷下不同运行氧量试验结果
由表11可以看出，随着运行氧量的增加，锅炉水冷壁壁面氛围中CO浓度和H2S浓度、省煤器出口CO浓度均呈降低趋势，运行氧量对水冷壁高温腐蚀影响明显。运行氧量由2.5％增加至3.0％和3.3％，水冷壁壁面氛围中CO浓度控制5.2万ppm以下，但是氧量3.3％时，省煤器出口氮氧化物浓度增加较多，较2.5％时增加约46mg/Nm3，同时锅炉效率也降低约0.1个百分点。运行氧量3.0％时，水冷壁壁面氛围参数基本较好，同时锅炉效率最高。
综合分析，考虑锅炉运行经济性、安全性和环保性，950MW负荷时，运行氧量控制在3.0％左右较好。
5、SOFA风门开度调整
机组负荷950MW下，ABCDEF6台磨煤机运行，ADEF磨燃用神混煤，BC磨燃用大友煤。保持总煤量、磨煤机运行方式、煤层周界风开度(前面确定的最佳开度)、OFA风开度(工况6开度)、二次辅助风开度(工况6开度)、运行氧量(工况10开度)等不变，改变SOFA风门开度，分析SOFA风变化对锅炉燃烧影响。共进行3个试验工况(工况10、工况12、工况13和工况14，对应SOFA风门开度分别为50％、30％、70％和90％)，不同工况试验结果见表12。
表12 950MW负荷下不同SOFA风开度试验结果
由表12可以看出，随着SOFA风开度的增加，锅炉水冷壁壁面氛围中CO浓度和H2S浓度、省煤器出口CO浓度均呈增加趋势，SOFA风开度对水冷壁高温腐蚀影响明显，锅炉效率和省煤器出口氮氧化物浓度整体呈降低趋势。SOFA风开度70％和90％时，水冷壁壁面氛围明显增加，CO浓度分布在4.6万ppm-6.5万ppm，H2S浓度分布在160ppm-221ppm。SOFA风开度在30％和50％时，水冷壁壁面氛围参数相对较好，CO浓度分布在3.9万ppm-5.2万ppm，H2S浓度分布在143ppm-185ppm。SOF风开度30％时，水冷壁壁面氛围参数较50％开度时略好，但省煤器出口氮氧化物浓度最高，环保压力较大。
综合分析，考虑锅炉运行经济性、安全性和环保性，950MW负荷时，SOFA风门开度控制在50％左右较好。
6、其它煤种运行测试
机组负荷950MW下，ABCDEF6台磨煤机运行，AD磨燃用神混煤，B磨燃用平五煤，C磨燃用石炭煤、EF磨燃用印尼煤。保持总煤量、磨煤机运行方式、煤层周界风开度(前面确定的最佳开度)、OFA风开度(工况6开度)、二次辅助风开度(工况6开度)、运行氧量(工况10开度)、SOFA风门开度(工况10开度)等不变，选用上述煤种进行运行测试(工况15)，试验结果见表13。
表13 950MW负荷下不同燃用煤种试验结果
由表13可以看出，将煤层周界风、二次辅助风、OFA风、SOFA风和运行氧量调整至最佳状态值，锅炉改变燃用煤种后，由于燃用了平五煤，其中含硫份较高，水冷壁壁面氛围参数中CO浓度和H2S浓度略有增加，CO浓度最高值约5.3万ppm、H2S浓度最高值约200ppm，此时水冷壁壁面氛围整体仍然较好。
实施例2
本实施例具体投运的磨煤机为ABDE 4台磨煤机。
如图1所示，本发明超超临界八角双切圆燃烧方式锅炉降低水冷壁高温腐蚀运行控制方法具体步骤如下：
(1)投入煤种，逐步启动ABDE 4台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至620MW；
(2)所述调整每台磨对应燃烧器的煤层周界风开度至15％-100％的具体方法如下：调整1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#和8#角燃烧器对应煤层周界风开度35％。
(4)所述调整每台磨对应燃烧器的二次辅助风开度至10％-100％的具体方法如下：1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#角燃烧器对应二次辅助风开度均为：A-辅为40％、AB-1为40％、AB-2为40％、BC-1为40％、BC-2为10％、CD-1为10％、CD-2为40％、DE-1为40％、DE-2为40％、EF-1为40％、EF-2为10％、F为25％。
(4)所述调整OFA风开度至5％-100％的具体方法如下：调整OFA风门开度为30％。
(5)所述调整锅炉运行氧量至2.2％-4.5％的具体方法如下：调整锅炉运行氧量为3.5％。
(6)所述调整SOFA风开度至5％-100％的具体方法如下：调整SOFA风门开度为30％-40％，即SOFA6/5、SOFA4/3、SOFA2/1风门开度分别为40％、40％、30％。
1、煤层周界风门开度优化调整
机组负荷620MW下，ABDE 4台磨煤机运行，ADE磨燃用神混煤，B磨燃用大友煤。保持总煤量、运行氧量、磨煤机运行方式、二次辅助风开度、SOFA风开度、OFA风开度不变，开展了3个工况变煤层周界风开度(15％、35％、55％)试验。分析煤层周界风开度变化对水冷壁壁面氛围的影响。所有风门基础开度见表14。不同工况试验结果见表15。
表14 620MW负荷所有风门基础开度
表15 620MW负荷下不同煤层周界风开度试验结果
由表15可以看出，随着煤层周界风开度的增加，省煤器出口CO浓度、水冷壁壁面热角区域CO浓度和H2S浓度均呈降低趋势，锅炉效率呈增加趋势，省煤器出口NOX浓度呈上升趋势。说明煤层周界风开度增加后，主燃烧器区域风量增加有利于加强煤粉燃烧，降低水冷壁壁面氛围参数，提高锅炉效率。煤层周界风开度由15％增加至35％时，省煤器出口CO浓度由395pp下降至229ppm，8#角水冷壁壁面CO浓度最高值由5.5万ppm下降至5.0万ppm，5#角水冷壁壁面CO浓度最高值由6.5万ppm下降至6.2万ppm，2#和3#角水冷壁壁面CO浓度最高值由4.3万ppm下降至4.0万ppm。8#角水冷壁壁面H2S浓度最高值由185ppm下降至175ppm，5#角水冷壁壁面H2S浓度最高值由189ppm下降至185ppm，2#和3#角水冷壁壁面H2S浓度最高值由145ppm下降至137ppm。锅炉效率由93.75％增加至94.10％。煤层周界风开度由35％增加至55％时，水冷壁壁面氛围参数中CO浓度和H2S浓度略有降低，CO浓度降低至在0.1万-0.4万ppm，H2S浓度降低不明显。但省煤器出口氮氧化物浓度由151.8mg/Nm3增加至191.4mg/Nm3，增加较多，锅炉效率变化不大。
综合分析，试验过程中发现，煤层周界风如果继续整体增加开度会造成省煤器出口NOX浓度大幅增加，SCR脱硝系统和环保排放浓度会超标。
综合考虑锅炉运行经济性、安全性和环保性，620MW负荷时，煤层周界风开度控制在35％。
2、二次辅助风开度调整
机组负荷620MW下，ABDE 4台磨煤机运行，ADE磨燃用神混煤，B磨燃用大友煤。保持总煤量、运行氧量、磨煤机运行方式、煤层周界风开度(前面确定的最佳开度35％)、SOFA风开度、OFA风开度不变，依次增加投入运行的磨煤机对应的二次辅助风门开度，进行了3个不同二次辅助风门开度(工况22、工况24和工况25，同一工况下所有角燃烧器对应的二次辅助风门开度均一样，工况22、工况24和工况25对应风门开度分别调整至40％、20％和60％)。具体的试验工况风门开度见表16。不同工况试验结果见表17。
表16 620MW负荷不同辅助二次风门开度
表17 620MW负荷下不同辅助二次风开度试验结果
由表16-表17可以看出，随着辅助二次风开度的增加，省煤器出口CO浓度、水冷壁壁面热角区域CO浓度和H2S浓度均呈降低趋势，锅炉效率呈增加趋势，省煤器出口NOX浓度呈上升趋势。说明辅助二次风开度增加后，主燃烧器区域风量增加有利于加强煤粉燃烧，降低水冷壁壁面氛围参数，提高锅炉效率。辅助二次风开度由20％增加至40％时，省煤器出口CO浓度由545pp下降至229ppm，8#角水冷壁壁面CO浓度最高值由6.2万ppm下降至5.0万ppm，5#角水冷壁壁面CO浓度最高值由7.0万ppm下降至6.2万ppm，2#和3#角水冷壁壁面CO浓度最高值由5.2万ppm下降至4.0万ppm。8#角水冷壁壁面H2S浓度最高值由225ppm下降至175ppm，5#角水冷壁壁面H2S浓度最高值由245ppm下降至185ppm，2#和3#角水冷壁壁面H2S浓度最高值由227ppm下降至137ppm。锅炉效率由93.60％增加至94.10％。二次辅助风开度由40％增加至60％时，水冷壁壁面氛围参数中CO浓度和H2S浓度略有降低，CO浓度降低至在0.4万-0.7万ppm。但省煤器出口氮氧化物浓度由151.8mg/Nm3增加至211.5mg/Nm3，增加较多，锅炉效率变化不大。
综合分析，试验过程中发现，二次辅助风开度如果继续整体增加开度会造成省煤器出口NOX浓度大幅增加，SCR脱硝系统和环保排放浓度会超标。
综合考虑锅炉运行经济性、安全性和环保性，620MW负荷时，二次辅助风开度控制在40％。
3、OFA风开度调整
机组负荷620MW下，ABDE 4台磨煤机运行，ADE磨燃用神混煤，B磨燃用大友煤。保持总煤量、运行氧量、磨煤机运行方式、煤层周界风开度(前面确定的最佳开度35％)、二次辅助风开度(工况22确定的开度)、SOFA风开度，进行了3个不同OFA风门开度(工况22、工况26和工况27，对应风门开度分别为60％、30％和80％)。试验工况风门开度见表18。不同工况试验结果见表19。
表18 620MW负荷不同OFA风门开度
表19 620MW负荷下不同OFA风开度试验结果
由表18-表19可以看出，OFA风门开度由30％增加至80％，水冷壁壁面氛围中CO浓度和H2S浓度均增加，高温腐蚀风险加剧。脱硝进口氮氧化物浓度变化不大，锅炉效率由94.08％增加至94.16％，变化不大。
综合分析，OFA风门开度不宜过大，620MW负荷时，建议开度30％较好。
4、运行氧量调整
机组负荷620MW下，ABDE 4台磨煤机运行，ADE磨燃用神混煤，B磨燃用大友煤。保持总煤量、磨煤机运行方式、煤层周界风开度(前面确定的最佳开度35％)、二次辅助风开度(工况22确定的开度)、OFA风开度(30％)、SOFA风开度，进行了3个不同运行氧量(工况26、工况28和工况29，对应运行氧量分别为3.5％、3.0％和4.0％)。不同工况试验结果见表20。
表20 620MW负荷下不同运行氧量试验结果
由表20可以看出，随着运行氧量的增加，锅炉水冷壁壁面氛围中CO浓度和H2S浓度、省煤器出口CO浓度均呈降低趋势，运行氧量对水冷壁高温腐蚀影响明显。运行氧量由3.0％增加至3.5％和4.0％，水冷壁壁面氛围中CO浓度控制5.7万ppm以下，但是氧量4.0％时，省煤器出口氮氧化物浓度增加较多，较3.5％时增加约48mg/Nm3。运行氧量3.5％时，水冷壁壁面氛围参数基本较好，同时锅炉效率最高。
综合分析，考虑锅炉运行经济性、安全性和环保性，620MW负荷时，运行氧量控制在3.5％左右较好。
5、SOFA风调整
机组负荷620MW下，ABDE 4台磨煤机运行，ADE磨燃用神混煤，B磨燃用大友煤。保持总煤量、磨煤机运行方式、煤层周界风开度(前面确定的最佳开度35％)、二次辅助风开度(工况22确定的开度)、OFA风开度(30％)、运行氧量(3.5％)等不变，进行了3个不同SOFA风开度(工况26、工况210和工况211)。不同工况风门开度见表21，不同工况试验结果见表22。
表21 620MW负荷不同SOFA风门开度
表22 620MW负荷下不同SOFA风开度试验结果
由表22可以看出，随着SOFA风开度的增加，锅炉水冷壁壁面氛围中CO浓度和H2S浓度、省煤器出口CO浓度均呈增加趋势，锅炉效率呈降低趋势，SOFA风开度对水冷壁高温腐蚀影响明显。工况210时，水冷壁壁面氛围中CO浓度分布在3.1万ppm-4.5万ppm，H2S浓度分布在128ppm-176ppm，水冷壁壁面氛围参数基本较好，同时锅炉效率最高。
综合分析，考虑锅炉运行经济性、安全性和环保性，620MW负荷时，SOFA风门开度控制在30％-40％。
6、其它煤种运行测试
机组负荷620MW下，ABDE 4台磨煤机运行，AD磨燃用神混煤，B磨燃用石炭煤、E磨燃用印尼煤。保持总煤量、磨煤机运行方式、煤层周界风开度(前面确定的最佳开度35％)、二次辅助风开度(工况22确定开度)、OFA风开度(30％)、运行氧量(3.5％)、SOFA开度(工况210确定开度)等不变，选用上述煤种进行运行测试(试验工况212)。试验结果见表23。
表23 620MW负荷下不同燃用煤种试验结果
由表23可以看出，将煤层周界风、二次辅助风、OFA风、SOFA风和运行氧量调整至最佳状态值，锅炉改变燃用煤种后，水冷壁壁面氛围参数中CO浓度和H2S浓度整体略有降低，CO浓度最高值约4.0万ppm、H2S浓度最高值约176ppm，此时水冷壁壁面氛围整体仍然较好。
Claims (12)
1.一种降低水冷壁高温腐蚀的锅炉运行控制方法，该运行控制方法适用于八角双切圆燃烧方式锅炉，其特征在于，所述运行控制方法包括以下步骤：
(1)投入煤种，逐步启动6台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至950MW；
(2)调整每台磨对应燃烧器的煤层周界风开度，具体方法如下：调整1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#和8#角燃烧器对应煤层周界风开度65％；
(3)调整每台磨对应燃烧器的二次辅助风开度，具体方法如下：1#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
2#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
3#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
4#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
5#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
6#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
7#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
8#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
(4)调整OFA风门开度为50％；
(5)调整锅炉运行氧量为2.5％；
(6)调整SOFA风门开度为50％，即SOFA6/5、SOFA4/3、SOFA2/1风门开度均为50％。
2.一种降低水冷壁高温腐蚀的锅炉运行控制方法，该运行控制方法适用于八角双切圆燃烧方式锅炉，其特征在于，所述运行控制方法包括以下步骤：
(1)投入煤种，逐步启动6台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至950MW；
(2)调整每台磨对应燃烧器的煤层周界风开度，具体方法如下：调整1#和4#角燃烧器对应煤层周界风开度70％，2#、3#、5#、6#、7#和8#角燃烧器对应煤层周界风开度65％；
(4)调整每台磨对应燃烧器的二次辅助风开度，具体方法如下：1#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
2#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
3#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
4#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
5#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
6#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
7#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
8#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
(4)调整OFA风门开度为50％；
(5)调整锅炉运行氧量为2.5％；
(6)调整SOFA风门开度为50％，即SOFA6/5、SOFA4/3、SOFA2/1风门开度均为50％。
3.一种降低水冷壁高温腐蚀的锅炉运行控制方法，该运行控制方法适用于八角双切圆燃烧方式锅炉，其特征在于，所述运行控制方法包括以下步骤：
(1)投入煤种，逐步启动6台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至950MW；
(2)调整每台磨对应燃烧器的煤层周界风开度，具体方法如下：调整1#和4#角燃烧器对应煤层周界风开度70％，2#、3#、5#、6#、7#和8#角燃烧器对应煤层周界风开度65％；
(5)调整每台磨对应燃烧器的二次辅助风开度，具体方法如下：1#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为85％、AB-1为70％、AB-2为70％、BC-1为60％、BC-2为60％、CD-1为60％、CD-2为60％、DE-1为70％、DE-2为70％、EF-1为60％、EF-2为60％、F为70％；
2#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
3#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
4#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为85％、AB-1为70％、AB-2为70％、BC-1为60％、BC-2为60％、CD-1为60％、CD-2为60％、DE-1为70％、DE-2为70％、EF-1为60％、EF-2为60％、F为70％；
5#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
6#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
7#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
8#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
(4)调整OFA风门开度为50％；
(5)调整锅炉运行氧量为2.5％；
(6)调整SOFA风门开度为50％，即SOFA6/5、SOFA4/3、SOFA2/1风门开度均为50％。
4.一种降低水冷壁高温腐蚀的锅炉运行控制方法，该运行控制方法适用于八角双切圆燃烧方式锅炉，其特征在于，所述运行控制方法包括以下步骤：
(1)投入煤种，逐步启动6台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至950MW；
(2)调整每台磨对应燃烧器的煤层周界风开度，具体方法如下：调整1#和4#角燃烧器对应煤层周界风开度70％，2#、3#、5#、6#、7#和8#角燃烧器对应煤层周界风开度65％；
(6)调整每台磨对应燃烧器的二次辅助风开度，具体方法如下：1#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为85％、AB-1为70％、AB-2为70％、BC-1为60％、BC-2为60％、CD-1为60％、CD-2为60％、DE-1为70％、DE-2为70％、EF-1为60％、EF-2为60％、F为70％；
2#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
3#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
4#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为85％、AB-1为70％、AB-2为70％、BC-1为60％、BC-2为60％、CD-1为60％、CD-2为60％、DE-1为70％、DE-2为70％、EF-1为60％、EF-2为60％、F为70％；
5#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
6#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
7#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
8#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
(4)调整OFA风门开度为40％；
(5)调整锅炉运行氧量为2.5％；
(6)调整SOFA风门开度为50％，即SOFA6/5、SOFA4/3、SOFA2/1风门开度均为50％。
5.一种降低水冷壁高温腐蚀的锅炉运行控制方法，该运行控制方法适用于八角双切圆燃烧方式锅炉，其特征在于，所述运行控制方法包括以下步骤：
(1)投入煤种，逐步启动6台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至950MW；
(2)调整每台磨对应燃烧器的煤层周界风开度，具体方法如下：调整1#和4#角燃烧器对应煤层周界风开度70％，2#、3#、5#、6#、7#和8#角燃烧器对应煤层周界风开度65％；
(7)调整每台磨对应燃烧器的二次辅助风开度，具体方法如下：1#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为85％、AB-1为70％、AB-2为70％、BC-1为60％、BC-2为60％、CD-1为60％、CD-2为60％、DE-1为70％、DE-2为70％、EF-1为60％、EF-2为60％、F为70％；
2#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
3#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
4#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为85％、AB-1为70％、AB-2为70％、BC-1为60％、BC-2为60％、CD-1为60％、CD-2为60％、DE-1为70％、DE-2为70％、EF-1为60％、EF-2为60％、F为70％；
5#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
6#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
7#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
8#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
(4)调整OFA风门开度为50％；
(5)调整锅炉运行氧量为3.0％；
(6)调整SOFA风门开度为50％，即SOFA6/5、SOFA4/3、SOFA2/1风门开度均为50％。
6.一种降低水冷壁高温腐蚀的锅炉运行控制方法，该运行控制方法适用于八角双切圆燃烧方式锅炉，其特征在于，所述运行控制方法包括以下步骤：
(1)投入煤种，逐步启动6台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至950MW；
(2)调整每台磨对应燃烧器的煤层周界风开度，具体方法如下：调整1#和4#角燃烧器对应煤层周界风开度70％，2#、3#、5#、6#、7#和8#角燃烧器对应煤层周界风开度65％；
(8)调整每台磨对应燃烧器的二次辅助风开度，具体方法如下：1#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为85％、AB-1为70％、AB-2为70％、BC-1为60％、BC-2为60％、CD-1为60％、CD-2为60％、DE-1为70％、DE-2为70％、EF-1为60％、EF-2为60％、F为70％；
2#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
3#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
4#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为85％、AB-1为70％、AB-2为70％、BC-1为60％、BC-2为60％、CD-1为60％、CD-2为60％、DE-1为70％、DE-2为70％、EF-1为60％、EF-2为60％、F为70％；
5#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
6#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
7#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
8#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
(4)调整OFA风门开度为50％；
(5)调整锅炉运行氧量为3.3％；
(6)调整SOFA风门开度为50％，即SOFA6/5、SOFA4/3、SOFA2/1风门开度均为50％。
7.一种降低水冷壁高温腐蚀的锅炉运行控制方法，该运行控制方法适用于八角双切圆燃烧方式锅炉，其特征在于，所述运行控制方法包括以下步骤：
(1)投入煤种，逐步启动6台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至950MW；
(2)调整每台磨对应燃烧器的煤层周界风开度，具体方法如下：调整1#和4#角燃烧器对应煤层周界风开度70％，2#、3#、5#、6#、7#和8#角燃烧器对应煤层周界风开度65％；
(3)调整每台磨对应燃烧器的二次辅助风开度，具体方法如下：1#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为85％、AB-1为70％、AB-2为70％、BC-1为60％、BC-2为60％、CD-1为60％、CD-2为60％、DE-1为70％、DE-2为70％、EF-1为60％、EF-2为60％、F为70％；
2#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
3#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
4#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为85％、AB-1为70％、AB-2为70％、BC-1为60％、BC-2为60％、CD-1为60％、CD-2为60％、DE-1为70％、DE-2为70％、EF-1为60％、EF-2为60％、F为70％；
5#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
6#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
7#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
8#角燃烧器二次辅助风开度依次：A-辅为70％、AB-1为65％、AB-2为65％、BC-1为40％、BC-2为40％、CD-1为40％、CD-2为40％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为50％、EF-2为50％、F为65％；
(4)调整OFA风门开度为50％；
(5)调整锅炉运行氧量为3.0％；
(6)调整SOFA风门开度为30％，即SOFA6/5、SOFA4/3、SOFA2/1风门开度均为30％。
8.一种降低水冷壁高温腐蚀的锅炉运行控制方法，该运行控制方法适用于八角双切圆燃烧方式锅炉，其特征在于，所述运行控制方法包括以下步骤：
(1)投入煤种，逐步启动ABDE 4台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至620MW；
(2)调整每台磨对应燃烧器的煤层周界风开度，具体方法如下：调整1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#和8#角燃烧器对应煤层周界风开度35％；
(4)调整每台磨对应燃烧器的二次辅助风开度，具体方法如下：1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#角燃烧器对应二次辅助风开度均为：A-辅为40％、AB-1为40％、AB-2为40％、BC-1为40％、BC-2为10％、CD-1为10％、CD-2为40％、DE-1为40％、DE-2为40％、EF-1为40％、EF-2为10％、F为25％；
(4)调整OFA风门开度为60％；
(5)调整锅炉运行氧量为3.5％；
(6)调整SOFA风门开度：SOFA6/5、SOFA4/3、SOFA2/1风门开度分别为80％、80％、70％。
9.一种降低水冷壁高温腐蚀的锅炉运行控制方法，该运行控制方法适用于八角双切圆燃烧方式锅炉，其特征在于，所述运行控制方法包括以下步骤：
(1)投入煤种，逐步启动ABDE 4台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至620MW；
(2)调整每台磨对应燃烧器的煤层周界风开度，具体方法如下：调整1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#和8#角燃烧器对应煤层周界风开度35％；
(4)调整每台磨对应燃烧器的二次辅助风开度，具体方法如下：1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#角燃烧器对应二次辅助风开度均为：A-辅为60％、AB-1为60％、AB-2为60％、BC-1为60％、BC-2为10％、CD-1为10％、CD-2为60％、DE-1为60％、DE-2为60％、EF-1为60％、EF-2为10％、F为25％；
(4)调整OFA风门开度为60％；
(5)调整锅炉运行氧量为3.5％；
(6)调整SOFA风门开度：SOFA6/5、SOFA4/3、SOFA2/1风门开度分别为80％、80％、70％。
10.一种降低水冷壁高温腐蚀的锅炉运行控制方法，该运行控制方法适用于八角双切圆燃烧方式锅炉，其特征在于，所述运行控制方法包括以下步骤：
(1)投入煤种，逐步启动ABDE 4台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至620MW；
(2)调整每台磨对应燃烧器的煤层周界风开度，具体方法如下：调整1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#和8#角燃烧器对应煤层周界风开度35％；
(4)调整每台磨对应燃烧器的二次辅助风开度，具体方法如下：1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#角燃烧器对应二次辅助风开度均为：A-辅为40％、AB-1为40％、AB-2为40％、BC-1为40％、BC-2为10％、CD-1为10％、CD-2为40％、DE-1为40％、DE-2为40％、EF-1为40％、EF-2为10％、F为25％；
(4)调整OFA风门开度为30％；
(5)调整锅炉运行氧量为3.5％；
(6)调整SOFA风门开度：SOFA6/5、SOFA4/3、SOFA2/1风门开度分别为80％、80％、70％。
11.一种降低水冷壁高温腐蚀的锅炉运行控制方法，该运行控制方法适用于八角双切圆燃烧方式锅炉，其特征在于，所述运行控制方法包括以下步骤：
(1)投入煤种，逐步启动ABDE 4台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至620MW；
(2)调整每台磨对应燃烧器的煤层周界风开度，具体方法如下：调整1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#和8#角燃烧器对应煤层周界风开度35％；
(4)调整每台磨对应燃烧器的二次辅助风开度，具体方法如下：1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#角燃烧器对应二次辅助风开度均为：A-辅为40％、AB-1为40％、AB-2为40％、BC-1为40％、BC-2为10％、CD-1为10％、CD-2为40％、DE-1为40％、DE-2为40％、EF-1为40％、EF-2为10％、F为25％；
(4)调整OFA风门开度为30％；
(5)调整锅炉运行氧量为4.0％；
(6)调整SOFA风门开度：SOFA6/5、SOFA4/3、SOFA2/1风门开度分别为80％、80％、70％。
12.一种降低水冷壁高温腐蚀的锅炉运行控制方法，该运行控制方法适用于八角双切圆燃烧方式锅炉，其特征在于，所述运行控制方法包括以下步骤：
(1)投入煤种，逐步启动ABDE 4台磨煤机、2台一次风机、2台送风机、2台引风机、2台空气预热器和锅炉，机组逐步升负荷至620MW；
(2)调整每台磨对应燃烧器的煤层周界风开度，具体方法如下：调整1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#和8#角燃烧器对应煤层周界风开度35％；
(4)调整每台磨对应燃烧器的二次辅助风开度，具体方法如下：1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#角燃烧器对应二次辅助风开度均为：A-辅为40％、AB-1为40％、AB-2为40％、BC-1为40％、BC-2为10％、CD-1为10％、CD-2为40％、DE-1为40％、DE-2为40％、EF-1为40％、EF-2为10％、F为25％；
(4)调整OFA风门开度为30％；
(5)调整锅炉运行氧量为3.5％；
(6)调整SOFA风门开度：SOFA6/5、SOFA4/3、SOFA2/1风门开度分别为40％、40％、30％。
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| CB03 | Change of inventor or designer information |
Inventor after: Chen Hui Inventor after: Cai Pei Inventor after: Dai Weibao Inventor before: Chen Hui Inventor before: Yang Xigang Inventor before: Cai Pei Inventor before: Dai Weibao |
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| CB03 | Change of inventor or designer information | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CP01 | Change in the name or title of a patent holder |
Address after: 210046 fairyland Road, Qixia District, Nanjing, Jiangsu Province, No. 10 Patentee after: Guoneng Nanjing Electric Power Test Research Co.,Ltd. Address before: 210046 fairyland Road, Qixia District, Nanjing, Jiangsu Province, No. 10 Patentee before: GUODIAN NANJING ELECTRIC POWER TEST RESEARCH Co.,Ltd. |
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| CP01 | Change in the name or title of a patent holder |