CN110408859A - 一种核i级超时耐高温钢板及模焊热处理方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种核I级超时耐高温钢板及模焊热处理方法，所述钢板化学成分组成及其质量百分含量为：C≤0.21%、Si：0.20～0.35%、Mn：0.45～0.70%、P≤0.015%、S≤0.003%、Ni：1.20～1.50%、Cr：0.85～1.20%、Mo：0.45～0.60%、Alt≥0.20%、B：0.001～0.005%，其余为Fe和不可避免的杂质元素；所述模焊热处理方法特点为超时耐高温模焊工序。本发明钢板模焊后得到晶粒细化的贝氏体+铁素体均匀组织，晶粒度达到8.0～9.5级；该方法具有工序简单、产品模焊质量稳定、可实现批量生产的特点。

Description

一种核I级超时耐高温钢板及模焊热处理方法
技术领域
本发明属于冶金技术领域，具体涉及一种核I级超时耐高温钢板及模焊热处理方法。
背景技术
核电用钢，尤其核I级安全壳、闸门、防护罩等设备，在高温下长时间服役，严格要求钢板具备优良的模焊后性能，稳定、可靠的模焊热处理工艺是保障核电工程项目质量的前提。
针对核I级钢板超时耐高温模焊热处理工艺的研究，经过模焊工序试验及技术攻关，成为开发出超时耐高温模焊热处理工艺，达到国际领先水平，国内唯一，已形成自主核心技术，在产品市场竞争中，取代了产品进口，具有工序简单、产品质量稳定、可实现批量生产的特点，年产量2000吨，边际贡献3500元/t，可实现年效益700万元。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种核I级超时耐高温钢板及模焊热处理方法。
为解决上述技术问题，本发明所采取的技术方案是：一种核I级超时耐高温钢板，所述钢板化学成分组成及其质量百分含量为：C≤0.21%、Si：0.20～0.35%、Mn：0.45～0.70%、P≤0.015%、S≤0.003%、Ni：1.20～1.50%、Cr：0.85～1.20%、Mo：0.45～0.60%、Alt≥0.20%、B：0.001～0.005%，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
本发明所述钢板最大厚度为120mm、最大宽度为3830mm。
本发明还提供了一种核I级超时耐高温钢板模焊热处理方法，包括正火工序和模焊工序；所述正火工序，按钢板最大厚度计，总加热时间系数≥4.0min/mm，出炉空冷。
本发明所述钢板正火工序和模焊工序总加热时间≥24小时，钢板只允许出炉空冷。
所述模焊工序，425℃以上升降温速率：≤55℃/ h；590℃～620℃保温时间为16小时；425℃以下空冷至室温。
本发明模焊工序，所述模焊钢板装炉，辊速≤1.5m/min，钢板间距≥3m，炉膛温度设定规则炉头温度550℃～590℃、炉中温度590℃～620℃、炉尾温度580℃～610℃，预防钢板过快加热产生内应力造成超时模焊开裂。
本发明模焊工序，所述模焊炉加热烧嘴完好率≥90%；在保温段，钢板在炉中均匀摇摆，红外测温，温度偏差控制在目标设定温度±5℃。
本发明模焊工序，钢板出炉后，进入冷床空冷，每隔1.0～2.0h，冷床摇摆5～10m，钢板温度≤300℃下钢，钢板下钢后避风堆垛，钢板切割温度≥100℃。
本发明所述模焊热处理后钢板全厚度方向得到均匀、细化的贝氏体+铁素体，晶粒度达到8.0～9.5级，抗高压变形能力≥600MPa。
本发明所述模焊热处理后钢板机械性能：屈服强度≥650MPa、抗拉强度适中（700~860）MPa、A50（%）≥18%、抗层状撕裂性能值≥55%、-18℃低温冲击韧性平均值达到120J以上、侧向膨胀量≥0.85mm。
本发明一种核I级超时耐高温钢板模焊热处理方法，所述超厚超宽钢板标准参考ASME 规范第II、III、V卷材料；所述模焊热处理后超时耐高温钢板性能检测方法标准参考ASME SA370/SA370M。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于：本发明选择合适的高温模焊热处理温度，钢板模焊热处理后全厚度方向得到晶粒细化的贝氏体+铁素体，晶粒度达到8.0～9.5级，钢板强韧性及屈强比适中，抗高压变形能力≥600MPa，屈服强度≥650MPa、抗拉强度适中（700 ~860）MPa、A50（%）≥18%、抗层状撕裂性能值≥55%、-18℃低温冲击韧性平均值达到120J以上、侧向膨胀量≥0.85mm。本发明方法具有工序简单、产品质量稳定、可实现批量生产的特点。
附图说明
图1为实施例1超时耐高温钢板模焊后金相组织图；
图2为实施例2超时耐高温钢板模焊后金相组织图；
图3为实施例3超时耐高温钢板模焊后金相组织图；
图4为实施例4超时耐高温钢板模焊后金相组织图；
图5为实施例5超时耐高温钢板模焊后金相组织图；
图6为实施例6超时耐高温钢板模焊后金相组织图。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例对本发明作进一步详细的说明。
实施例1
本实施例超时耐高温钢板厚度为120mm、宽度为3830mm，其化学成分组成及质量百分含量为：C：0.20%、Si：0.25%、Mn：0.65%、P：0.0:08%、S：0.001%、Ni：1.25%、Cr：0.95%、Mo：0.50%、Alt≥0.20%、B:0.0015%，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
本实施例超时耐高温钢板模焊热处理方法具体工艺步骤如下所述：
（1）正火工序，加热温度920℃，总加热时间系数≥4.1min/mm，出炉空冷。
（2）模焊工序，425℃以上升降温速率：≤55℃/ h；620℃保温时间为16小时；425℃以下空冷至室温。
（3）超长实际模焊热处理，总加热时间30.2小时，钢板只允许出炉空冷。
（4）模焊钢板装炉，辊速≤1.5m/min，钢板间距≥3m，炉膛温度设定规则炉头温度590℃、炉中温度620℃、炉尾温度610℃，预防钢板过快加热产生内应力造成超时模焊开裂。
（5）模焊炉加热烧嘴完好率≥90%；在保温段，钢板在炉中均匀摇摆，红外测温，保温温度偏差控制在620℃±5℃。
（6）钢板出炉后，进入冷床空冷，每隔1.0～2.0h，冷床摇摆5～10m，钢板温度300℃下钢，钢板下钢后避风堆垛，钢板切割温度100℃。
本实施例超时耐高温钢板经模焊热处理后的机械性能为：屈服强度673MPa，抗拉强度812MPa，A50（%）：23%、抗层状撕裂性能值：57%、58%、56%，-18℃低温冲击韧性值：145J、164J、158J，侧向膨胀量：1.85mm、180mm、2.10mm；钢板全厚度方向得到均匀、细化的贝氏体+铁素体，晶粒度达到8.0级，钢板模焊后金相组织见图1。钢板机械性能良好，强韧性优良。
实施例2
本实施例超时耐高温钢板厚度为100mm、宽度为3800mm，其化学成分组成及质量百分含量为：C：0.18%、Si：0.23%、Mn：0.65%、P：0.0:07%、S:0.002%、Ni：1.20%、Cr：0.95%、Mo：0.50%、Alt≥0.20%、B:0.0013%，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
本实施例超时耐高温钢板模焊热处理方法具体工艺步骤如下所述：
（1）正火工序，加热温度925℃，总加热时间系数≥4.2min/mm，出炉空冷。
（2）模焊工序，425℃以上升降温速率：≤55℃/ h；610℃保温时间为16小时；425℃以下空冷至室温。
（3）超长实际模焊热处理，总加热时间29小时，钢板只允许出炉空冷。
（4）模焊钢板装炉，辊速≤1.5m/min，钢板间距≥3m，炉膛温度设定规则炉头温度590℃、炉中温度610℃、炉尾温度600℃，预防钢板过快加热产生内应力造成超时模焊开裂。
（5）模焊炉加热烧嘴完好率≥90%；在保温段，钢板在炉中均匀摇摆，红外测温，保温温度偏差控制在610℃±5℃。
（6）钢板出炉后，进入冷床空冷，每隔1.0～2.0h，冷床摇摆5～10m，钢板温度200℃下钢，钢板下钢后避风堆垛，钢板切割温度100℃。
本实施例超时耐高温钢板经模焊热处理后的机械性能为：屈服强度638MPa，抗拉强度807MPa，A50（%）：27%、抗层状撕裂性能值：65%、60%、65%，-18℃低温冲击韧性值：128J、156J、162J，侧向膨胀量：1.85mm、1.88mm、1.95mm；钢板全厚度方向得到均匀、细化的贝氏体+铁素体，晶粒度达到8.0级，钢板模焊后金相组织见图2。钢板机械性能良好，强韧性优良。
实施例3
本实施例超时耐高温钢板厚度为80mm、宽度为3685mm，其化学成分组成及质量百分含量为：C：0.18%、Si：0.20%、Mn：0.60%、P：0.0:08%、S：0.001%、Ni：1.20%、Cr：0.95%、Mo：0.50%、Alt≥0.20%、B:0.0013%，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
本实施例超时耐高温钢板模焊热处理方法具体工艺步骤如下所述：
（1）正火工序，加热温度930℃，总加热时间系数≥4.1min/mm，出炉空冷。
（2）模焊工序，425℃以上升降温速率：≤55℃/ h；605℃保温时间为16小时；425℃以下空冷至室温。
（3）超长实际模焊热处理，总加热时间27.4小时，钢板只允许出炉空冷。
（4）模焊钢板装炉，辊速≤1.5m/min，钢板间距≥3m，炉膛温度设定规则炉头温度570℃、炉中温度605℃、炉尾温度600℃，预防钢板过快加热产生内应力造成超时模焊开裂。
（5）模焊炉加热烧嘴完好率≥90%；在保温段，钢板在炉中均匀摇摆，红外测温，保温温度偏差控制在605℃±5℃。
（6）钢板出炉后，进入冷床空冷，每隔1.0～2.0h，冷床摇摆5～10m，钢板温度200℃下钢，钢板下钢后避风堆垛，钢板切割温度150℃。
本实施例超时耐高温钢板经模焊热处理后的机械性能为：屈服强度628MPa，抗拉强度803MPa，A50（%）：27%、抗层状撕裂性能值：52%、54%、55%，-18℃低温冲击韧性值：148J、157J、148J，侧向膨胀量：1.67mm、169mm、1.67mm；钢板全厚度方向得到均匀、细化的贝氏体+铁素体，晶粒度达到8.5级，钢板模焊后金相组织见图3。钢板机械性能良好，强韧性优良。
实施例4
本实施例超时耐高温钢板厚度为60mm、宽度为3750mm，其化学成分组成及质量百分含量为：C：0.17%、Si：0.21%、Mn：0.62%、P：0.0:06%、S：0.002%、Ni：1.23%、Cr：0.90%、Mo：0.47%、Alt≥0.20%、B:0.0010%，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
本实施例超时耐高温钢板模焊热处理方法具体工艺步骤如下所述：
（1）正火工序，加热温度935℃，总加热时间系数≥4.2min/mm，出炉空冷。
（2）模焊工序，425℃以上升降温速率：≤55℃/ h；600℃保温时间为16小时；425℃以下空冷至室温。
（3）超长实际模焊热处理，总加热时间26.2小时，钢板只允许出炉空冷。
（4）模焊钢板装炉，辊速≤1.5m/min，钢板间距≥3m，炉膛温度设定规则炉头温度580℃、炉中温度600℃、炉尾温度590℃，预防钢板过快加热产生内应力造成超时模焊开裂。
（5）模焊炉加热烧嘴完好率≥90%；在保温段，钢板在炉中均匀摇摆，红外测温，保温温度偏差控制在600℃±5℃。
（6）钢板出炉后，进入冷床空冷，每隔1.0～2.0h，冷床摇摆5～10m，钢板温度250℃下钢，钢板下钢后避风堆垛，钢板切割温度150℃。
本实施例超时耐高温钢板经模焊热处理后的机械性能为：屈服强度637MPa，抗拉强度785MPa，A50（%）：28%、抗层状撕裂性能值：62%、55%、65%，-18℃低温冲击韧性值：167J、160J、168J，侧向膨胀量：1.77mm、2.19mm、2.13mm；钢板全厚度方向得到均匀、细化的贝氏体+铁素体，晶粒度达到8.5级，钢板模焊后金相组织见图4。钢板机械性能良好，强韧性优良。
实施例5
本实施例超时耐高温钢板厚度为40mm、宽度为3800mm，其化学成分组成及质量百分含量为：C：0.15%、Si：0.20%、Mn：0.62%、P：0.0:05%、S：0.001%、Ni：1.21%、Cr：0.90%、Mo：0.47%、Alt≥0.20%、B:0.0010%，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
本实施例超时耐高温钢板模焊热处理方法具体工艺步骤如下所述：
（1）正火工序，加热温度940℃，总加热时间系数≥4.3min/mm，出炉空冷。
（2）模焊工序，425℃以上升降温速率：≤50℃/ h；590℃保温时间为16小时；425℃以下空冷至室温。
（3）超长实际模焊热处理，总加热时间25小时，钢板只允许出炉空冷。
（4）模焊钢板装炉，辊速≤1.5m/min，钢板间距≥3m，炉膛温度设定规则炉头温度570℃、炉中温度590℃、炉尾温度580℃，预防钢板过快加热产生内应力造成超时模焊开裂。
（5）模焊炉加热烧嘴完好率≥90%；在保温段，钢板在炉中均匀摇摆，红外测温，保温温度偏差控制在590℃±5℃。
（6）钢板出炉后，进入冷床空冷，每隔1.0～2.0h，冷床摇摆5～10m，钢板温度200℃下钢，钢板下钢后避风堆垛，钢板切割温度150℃。
本实施例超时耐高温钢板经模焊热处理后的机械性能为：屈服强度698MPa，抗拉强度836MPa，A50（%）：26%、抗层状撕裂性能值：58%、54%、55%，-18℃低温冲击韧性值：178J、178J、188J，侧向膨胀量：1.88mm、2.07mm、2.21mm。
钢板全厚度方向得到均匀、细化的贝氏体+铁素体，晶粒度达到9.0级，钢板模焊后金相组织见图5。钢板机械性能良好，强韧性优良。
实施例6
本实施例超时耐高温钢板厚度为20mm、宽度为3830mm，其化学成分组成及质量百分含量为：C：0.15%、Si：0.21%、Mn：0.63%、P：0.005%、S：0.001%、Ni：1.20%、Cr：0.80%、Mo：0.43%、Alt≥0.20%、B:0.0010%，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
本实施例超时耐高温钢板模焊热处理方法具体工艺步骤如下所述：
（1）正火工序，加热温度928℃，总加热时间系数≥6min/mm，出炉空冷。
（2）模焊工序，425℃以上升降温速率：≤50℃/ h；590℃保温时间为16小时；425℃以下空冷至室温。
（3）超长实际模焊热处理，总加热时间24小时，钢板只允许出炉空冷。
（4）模焊钢板装炉，辊速≤1.5m/min，钢板间距≥3m，炉膛温度设定规则炉头温度590℃、炉中温度620℃、炉尾温度600℃，预防钢板过快加热产生内应力造成超时模焊开裂。
（5）模焊炉加热烧嘴完好率≥90%；在保温段，钢板在炉中均匀摇摆，红外测温，保温温度偏差控制在620℃±5℃。
（6）钢板出炉后，进入冷床空冷，每隔1.0～2.0h，冷床摇摆5～10m，钢板温度200℃下钢，钢板下钢后避风堆垛，钢板切割温度150℃。
本实施例超时耐高温钢板经模焊热处理后的机械性能为：屈服强度707MPa，抗拉强度866MPa，A50（%）：28%、抗层状撕裂性能值：60%、65%、68%，-18℃低温冲击韧性值：278J、234J、255J，侧向膨胀量：2.88mm、2.07mm、2.21mm。
钢板全厚度方向得到均匀、细化的贝氏体+铁素体，晶粒度达到9.5级，钢板模焊后金相组织见图6。钢板机械性能良好，强韧性优良。
以上实施例仅用以说明而非限制本发明的技术方案，尽管参照上述实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解：依然可以对本发明进行修改或者等同替换，而不脱离本发明的精神和范围的任何修改或局部替换，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。

Claims (10)

1.一种核I级超时耐高温钢板，其特征在于，所述钢板化学成分组成及其质量百分含量为：C≤0.21%、Si：0.20～0.35%、Mn：0.45～0.70%、P≤0.015%、S≤0.003%、Ni：1.20～1.50%、Cr：0.85～1.20%、Mo：0.45～0.60%、Alt≥0.20%、B：0.001～0.005%，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
2.根据权利要求1所述的一种核I级超时耐高温钢板，其特征在于，所述钢板最大厚度为120mm，最大宽度为3830mm。
3.一种根据权利要求1或2所述的核I级超时耐高温钢板的模焊热处理方法，其特征在于，包括正火工序和模焊工序，所述正火工序加热温度920℃～940℃，总加热时间系数≥4.0min/mm，出炉空冷。
4.根据权利要求3所述的一种核I级超时耐高温钢板的模焊热处理方法，其特征在于，所述正火工序和模焊工序总加热时间≥24小时，钢板出炉空冷。
5.根据权利要求4所述的一种核I级超时耐高温钢板的模焊热处理方法，其特征在于，所述模焊工序，425℃以上升降温速率：≤55℃/ h；590℃～620℃保温时间为16小时；425℃以下空冷至室温。
6.根据权利要求4所述的一种核I级超时耐高温钢板的模焊热处理方法，其特征在于，所述模焊工序，模焊钢板装炉，辊速≤1.5m/min，钢板间距≥3m，炉膛温度设定规则炉头温度550℃～590℃、炉中温度590℃～620℃、炉尾温度580℃～610℃。
7.根据权利要求4所述的一种核I级超时耐高温钢板的模焊热处理方法，其特征在于，所述模焊工序，模焊炉加热烧嘴完好率≥90%；在保温段，钢板在炉中均匀摇摆；红外测温，温度偏差控制在目标设定温度±5℃。
8.根据权利要求4所述的一种核I级超时耐高温钢板的模焊热处理方法，其特征在于，所述模焊工序，钢板出炉后，进入冷床空冷，每隔1.0～2.0h，冷床摇摆5～10m，钢板温度≤300℃下钢，钢板下钢后避风堆垛，钢板切割温度≥100℃。
9.根据权利要求3-8任意一项所述的一种核I级超时耐高温钢板的模焊热处理方法，其特征在于，所述模焊热处理后钢板全厚度方向得到贝氏体+铁素体，晶粒度达到8.0～9.5级，抗高压变形能力≥600MPa。
10.根据权利要求3-8任意一项所述的一种核I级超时耐高温钢板的模焊热处理方法，其特征在于，所述模焊热处理后钢板机械性能：屈服强度≥650MPa、抗拉强度700 ~860MPa，A50≥18%，抗层状撕裂性能值≥55%，-18℃低温冲击韧性平均值达到120J以上，侧向膨胀量≥0.85mm。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111394546A (zh) * 2020-03-27 2020-07-10 舞阳钢铁有限责任公司 一种特厚特宽特长铬钼钢板的热处理方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6033340A (ja) * 1983-08-01 1985-02-20 Kawasaki Steel Corp 溶接性の優れた低炭素極厚鋼板
JP4369612B2 (ja) * 2000-11-13 2009-11-25 新日本製鐵株式会社 靱性に優れた低焼入れまたは焼ならし型低合金ボイラ鋼管用鋼板およびそれを用いた鋼管の製造方法
CN102851578A (zh) * 2012-08-28 2013-01-02 舞阳钢铁有限责任公司 一种核电工程设备用超大厚度钢板及生产方法
CN107245652A (zh) * 2017-05-23 2017-10-13 舞阳钢铁有限责任公司 大厚度高模焊性能SA516Gr60钢板及其生产方法
CN108486470A (zh) * 2018-05-09 2018-09-04 舞阳钢铁有限责任公司 一种超厚超宽钢板及其模焊热处理方法
CN108823497A (zh) * 2018-07-13 2018-11-16 舞阳钢铁有限责任公司 一种tmcp型钢板及其模焊热处理方法
CN109136743A (zh) * 2018-07-13 2019-01-04 舞阳钢铁有限责任公司 一种核电项目核1级设备用大型钢锭及其生产方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6033340A (ja) * 1983-08-01 1985-02-20 Kawasaki Steel Corp 溶接性の優れた低炭素極厚鋼板
JP4369612B2 (ja) * 2000-11-13 2009-11-25 新日本製鐵株式会社 靱性に優れた低焼入れまたは焼ならし型低合金ボイラ鋼管用鋼板およびそれを用いた鋼管の製造方法
CN102851578A (zh) * 2012-08-28 2013-01-02 舞阳钢铁有限责任公司 一种核电工程设备用超大厚度钢板及生产方法
CN107245652A (zh) * 2017-05-23 2017-10-13 舞阳钢铁有限责任公司 大厚度高模焊性能SA516Gr60钢板及其生产方法
CN108486470A (zh) * 2018-05-09 2018-09-04 舞阳钢铁有限责任公司 一种超厚超宽钢板及其模焊热处理方法
CN108823497A (zh) * 2018-07-13 2018-11-16 舞阳钢铁有限责任公司 一种tmcp型钢板及其模焊热处理方法
CN109136743A (zh) * 2018-07-13 2019-01-04 舞阳钢铁有限责任公司 一种核电项目核1级设备用大型钢锭及其生产方法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111394546A (zh) * 2020-03-27 2020-07-10 舞阳钢铁有限责任公司 一种特厚特宽特长铬钼钢板的热处理方法

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