CN110382936A - 控制阀 - Google Patents

Abstract

在抑制密封筒部件相对于阀体的以过剩的力的推压的同时确保密封筒部件与阀体之间的良好的密封性。控制阀（8）具备阀壳（21）、接头部件（43）、阀体（22）和密封筒部件（111）。密封筒部件（111）具有受到阀壳（21）内的液体的压力而将密封筒部件（111）向阀体（22）侧施力的施力用受压面（66）。施力用受压面（接头侧端面、66）的面积（S1）和密封筒部件（111）的阀滑动接触面（29）的面积（S2）设定为满足式（1）、（2）。S1＜S2≤S1/k…（1）。α≤k＜1…（2）。k：在阀滑动接触面与阀体之间的微少间隙中流动的液体的压力减少常数。α：由液体的物性决定的压力减少常数的下限值。

Description

控制阀

技术领域

本发明涉及在车辆用冷却水的流路切换等中使用的控制阀。

本申请基于2017年3月17日提出申请的日本特愿2017－053702号主张优先权，这里引用其内容。

背景技术

在使用冷却水将发动机冷却的冷却系统中，有与在散热器和发动机之间循环的散热器流路另外地并设有旁通流路及暖机流路等的情况。旁通流路是将散热器旁通的流路。暖机流路是经过油加温器的流路。在这种冷却系统中，在流路的分支部夹装着控制阀。在冷却系统中，由控制阀适当切换流路。作为控制阀，已知有在阀壳内能够旋转地配置有具有圆筒壁的阀体的结构（例如，参照专利文献1）。专利文献1所记载的控制阀根据阀体的旋转位置而将任意的流路开闭。

在专利文献1所记载的控制阀中，在阀壳设置有冷却水等液体流入的流入端口、和用来将流入到阀壳内的液体向外部喷出的设定数的喷出端口。在阀体的圆筒壁，与各喷出端口对应而形成有将圆筒壁的内外连通的多个阀孔。在阀壳的各喷出端口的周缘，接合着用来将喷出侧的配管连接的接头部件。在接头部件的阀壳内侧，滑动自如地保持着密封筒部件的第1侧端部。在各密封筒部件的第2侧，设置有阀滑动接触面。各密封筒部件的阀滑动接触面在至少一部分与阀体的对应的阀孔的旋转路径重合的位置，与圆筒壁的外表面滑动接触。

当阀体处于密封筒部件与对应的阀孔连通的旋转位置时，容许从圆筒壁的内侧区域向对应的喷出端口的液体的流出。当阀体处于密封筒部件不与对应的阀孔连通的旋转位置时，将从圆筒壁的内侧区域向对应的喷出端口的液体的流出遮断。另外，阀体的旋转位置被致动器（电动马达等）操作。

在专利文献1所记载的控制阀中，密封筒部件被施力弹簧朝向阀体施力。因此，阀壳内的液体的压力及弹簧的作用力作用于密封筒部件。

具体而言，密封筒部件滑动自如地装接在突出设置于接头部件的内端的筒部的外周面。筒部的外周面与密封筒部件的内周面之间被密封圈密闭。施力弹簧被夹装在密封筒部件的背离阀体的一侧的端面与接头部件之间。密封筒部件的背离阀体的一侧的区域（弹簧支承区域和密封圈的保持区域）被作为阀壳内的液压将密封筒部件向向阀体推压的方向作用的第1作用面。在密封筒部件的阀滑动接触面的外周缘部，设置有阀壳内的液压将密封筒部件向背离阀体的方向作用的圆环状的第2作用面。第1作用面的面积被设定为比第2作用面的面积大。在密封筒部件，对应于第1作用面与第2作用面的面积差和液压的力作为向阀体的推压力作用。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2015－218763号公报。

发明内容

发明要解决的课题

专利文献1所记载的控制阀由于除了弹簧的作用力以外，液压带来的作用力作用于密封筒部件，所以在密封筒部件的端部为遮断状态时，能够良好地保持密封筒部件的端部的密封状态。

这里，专利文献1所记载的控制阀被考虑为在密封筒部件的阀滑动接触面与阀体的圆筒壁之间没有液体的泄漏的结构。但是，实际上在阀滑动接触面与圆筒壁的外表面之间为了容许滑动而有微少的间隙，对邻接于阀滑动接触面的第2作用面作用的液压通过从该间隙的液体泄漏而减少。因此，作用于密封筒部件的第2作用面的液压变得比作用于密封筒部件的第1作用面的液压小，当阀壳内的液体的压力（喷出端口的上游侧与下游侧的压力差）变高时，密封筒部件的阀滑动接触面被过剩的力相对于阀体推压。因此，不能避免将阀体旋转驱动的致动器的大型、高输出化，而且在密封筒部件及阀体的轴承部容易发生磨损。

要解决的课题是提供一种能够在抑制密封筒部件相对于阀体的以过剩的力的推压的同时、确保密封筒部件与阀体之间的良好的密封性的控制阀。

用来解决课题的手段

本申请的一形态的控制阀具备：阀壳，具有液体从外部流入的流入端口、以及将流入到内部的液体向外部喷出的喷出端口；接头部件，与前述喷出端口的周缘接合；阀体，能够旋转地配置在前述阀壳的内部，具有形成有将内外连通的阀孔的周壁部；以及密封筒部件，一端侧以与前述喷出端口连通的状态被前述接头部件保持，并且在另一端侧设置有阀滑动接触面，所述阀滑动接触面在至少一部分与前述阀体的前述阀孔的旋转路径重叠的位置，与前述周壁部的外表面滑动自如地抵接；当前述阀体处于使前述阀孔与前述密封筒部件连通的旋转位置时，容许从前述周壁部的内侧区域向前述喷出端口的液体的流出，当前述阀体处于不使前述阀孔与前述密封筒部件连通的旋转位置时，控制或遮断从前述周壁部的内侧区域向前述喷出端口的液体的流出；其特征在于，前述密封筒部件具有受到前述阀壳内的液体的压力而将前述密封筒部件向前述阀体侧施力的施力用受压面；前述施力用受压面的面积S1和前述密封筒部件的前述阀滑动接触面的面积S2设定为满足式（1）、（2）。

S1＜S2≤S1/k …（1）

α≤k＜1 …（2）

k：在阀滑动接触面与阀体之间的微少间隙中流动的液体的压力减少常数。

α：由液体的物性决定的压力减少常数的下限值。

根据上述结构，密封筒部件的施力用受压面的面积S1成为密封筒部件的阀滑动接触面的面积S2乘以压力减少常数k后的值以上的面积。结果，如果阀壳内的液体的压力作用于施力用受压面和阀滑动接触面的外侧的周域部，则经由施力用受压面作用于密封筒部件的液压带来的阀体方向的推压力成为当液体从阀滑动接触面与阀体之间的微少间隙漏出时作用于密封筒部件的从阀体的浮起力以上的力。因此，能够维持使密封筒部件的阀滑动接触面抵接在阀体的外表面的状态。

此外，由于密封筒部件的施力用受压面的面积S1比阀滑动接触面的面积S2小，所以即使阀壳内的液体的压力变大，也抑制密封筒部件被过剩的力向阀体推压的情况。

此外，本申请的另一形态的控制阀具备：阀壳，具有液体从外部流入的流入端口、以及将流入到内部的液体向外部喷出的喷出端口；接头部件，与前述流入端口的周缘接合；阀体，能够旋转地配置在前述阀壳的内部，具有形成有将内外连通的阀孔的周壁部；以及密封筒部件，一端侧以与前述流入端口连通的状态被前述接头部件保持，并且在另一端侧设置有阀滑动接触面，所述阀滑动接触面在至少一部分与前述阀体的前述阀孔的旋转路径重叠的位置，与前述周壁部的外表面滑动自如地抵接；当前述阀体处于使前述阀孔与前述密封筒部件连通的旋转位置时，容许从前述流入端口的上游部向前述周壁部的内侧区域的液体的流入，当前述阀体处于不使前述阀孔与前述密封筒部件连通的旋转位置时，控制或遮断从前述流入端口的上游部向前述周壁部的内侧区域的液体的流入；其特征在于，前述密封筒部件具有受到前述流入端口的上游部的液体的压力而将前述密封筒部件向前述阀体侧施力的施力用受压面；前述施力用受压面的面积S1和前述密封筒部件的前述阀滑动接触面的面积S2设定为满足式（1）、（2）。

S1＜S2≤S1/k …（1）

α≤k＜1 …（2）

k：在阀滑动接触面与阀体之间的微少间隙中流动的液体的压力减少常数。

α：由液体的物性决定的压力减少常数的下限值。

根据上述结构，密封筒部件的施力用受压面的面积S1成为密封筒部件的阀滑动接触面的面积S2乘以压力减少常数k后的值以上的面积。结果，如果来自流入端口的上游部的液体的压力作用于施力用受压面和阀滑动接触面的内侧的周域部，则经由施力用受压面作用于密封筒部件的液压带来的阀体方向的推压力成为当液体从阀滑动接触面与阀体之间的微少间隙漏出时作用于密封筒部件的从阀体的浮起力以上的力。因此，能够维持使密封筒部件的阀滑动接触面抵接在阀体的外表面的状态。

此外，由于密封筒部件的施力用受压面的面积S1比阀滑动接触面的面积S2小，所以即使来自流入端口的上游部的液体的压力变大，也抑制密封筒部件被过剩的力向阀体推压的情况。

优选的是，前述密封筒部件的阀滑动接触面由与前述周壁部的外表面的与前述密封筒部件的抵接区域相同的曲率半径的圆弧面构成。

在此情况下，由于阀滑动接触面的整个区域与周壁部的外表面大致均等地抵接，所以遍及从阀滑动接触面的径向的外侧端到内侧端容易发生大致均等的压力减少。因而，对密封筒部件的阀滑动接触面作用的浮起力稳定，能够使阀滑动接触面稳定地抵接在阀体的外周面。

也可以在前述接头部件与前述密封筒部件之间，设置对前述密封筒部件的变位进行限制的变位限制弹簧。

在此情况下，即使是使密封筒部件背离阀体的方向的较大的力作用于密封筒部件时，也能够由变位限制弹簧对密封筒部件的背离方向的变位进行限制。因而，密封筒部件的密封性能更稳定。

发明效果

根据上述的控制阀，由于在作用于密封筒部件的液体带来的阀体方向的推压力不低于作用于密封筒部件的浮起力的范围中，阀滑动接触面的面积被设定为比施力用受压面的面积大，所以能够在抑制密封筒部件相对于阀体的以过剩的力的推压的同时确保良好的密封性。

附图说明

图1是有关第1实施方式的冷却系统的方框图。

图2是有关第1实施方式的控制阀的立体图。

图3是有关第1实施方式的控制阀的分解立体图。

图4是有关第1实施方式的控制阀的沿着图2的IV－IV线的剖视图。

图5是有关第1实施方式的控制阀的图4的V部的放大图。

图6是表示对于有关实施方式的控制阀和比较例的控制阀的试验结果的曲线图。

图7是有关第2实施方式的控制阀的与沿着图2的IV－IV线的截面对应的剖视图。

图8是有关第2实施方式的控制阀的图7的VII－VII部的放大图。

图9是有关第3实施方式的控制阀的与图7同样的剖视图。

图10是有关实施方式的控制阀的第1变形例的与图7同样的剖视图。

图11是有关实施方式的控制阀的第2变形例的与图7同样的剖视图。

图12是有关实施方式的控制阀的第3变形例的与图7同样的剖视图。

图13是有关实施方式的控制阀的第4变形例的与图7同样的剖视图。

图14是有关第4实施方式的控制阀的与图7同样的剖视图。

图15是有关第4实施方式的控制阀的图14的XV部的放大图。

图16是有关第4实施方式的控制阀的接头部件的一部分的立体图。

图17是有关第5实施方式的控制阀的剖视图。

图18是有关第5实施方式的控制阀的图17的XVII部的放大图。

图19是有关第6实施方式的控制阀的剖视图。

图20是有关第6实施方式的控制阀的图19的XX部的放大图。

图21是表示第3实施方式的控制阀的变形例的与图7同样的剖视图。

具体实施方式

以下，参照附图说明本发明的实施方式。以下，对在使用冷却水将发动机冷却的车辆的冷却系统中采用有关本实施方式的控制阀的情况进行说明。

图1是冷却系统1的方框图。

如图1所示，冷却系统1被搭载在车辆中，所述车辆在车辆驱动源至少具备发动机2。另外，作为车辆，除了仅具有发动机2的车辆以外，也可以是混合动力车辆或插电式混合动力车辆等。

冷却系统1由各种流路10～15连接发动机2（ENG）、水泵3（W/P）、散热器4（RAD）、油加温器5（O/W）、加热器芯6（HTR）、EGR（Exhaust Gas Recirculation；排气再循环）冷却器7（EGR）及控制阀8（EWV）而构成。

在水泵3的喷出侧连接着发动机2内的冷却通路的入口侧，在该冷却通路的出口侧连接着控制阀8。将该水泵3、发动机2、控制阀8从上游到下游依次连接的流路构成冷却系统1中的主流路10。

主流路10在控制阀8分支为散热器流路11、旁通流路12、暖机流路13、空调流路14及EGR流路15。这些散热器流路11、旁通流路12、暖机流路13、空调流路14及EGR流路15的各下游部分连接在水泵3的吸入侧。

在散热器流路11，夹装着用来在在流路流动的冷却水与外部气体之间进行热交换的散热器4。经过散热器4而被冷却的冷却水被向水泵3的吸入侧送回。

旁通流路12是当冷却水的温度较低时等绕过散热器4的流路，冷却水被原样向水泵3的吸入侧送回。

在暖机流路13夹装着油加温器5（发动机油用的热交换器）。在油加温器5连接着在发动机2的内部循环的发动机油流动的油通路18。在油加温器5，在在暖机流路13流动的冷却水与发动机油之间进行热交换。另外，在本实施方式中，以燃耗改善及较快暖机的观点，使用热交换器作为“油加温器5”，但根据运转条件，有发动机油的油温成为比冷却水的水温高的情况，所以此时当然使用热交换器作为“油冷却器”。

在空调流路14夹装着加热器芯6。加热器芯6例如设置在空调装置的管道（未图示）内。在加热器芯6，在冷却水与在管道内流通的空调空气之间进行热交换。

在EGR流路15夹装着EGR冷却器7。在EGR冷却器7，在在EGR流路15流动的冷却水与EGR气体之间进行热交换。

在上述的冷却系统1中，在主流路10经过了发动机2的冷却水流入到控制阀8内之后，借助控制阀8的动作被有选择地向各种流路11～15分配。由此，能够实现较快升温及高水温（最优温）控制等，实现了车辆的燃耗改善。

图2是有关第1实施方式的控制阀8的立体图。图3是该控制阀8的分解立体图。

如图2、图3所示，控制阀8具备：阀壳21，具有流入端口37和多个喷出端口41A、41B、41C、41D、41E；阀体22，能够转动地配置在阀壳21内；以及驱动单元23，将阀体22旋转驱动。

阀壳21具有：有底筒状的壳主体25，在内部收容着阀体22（具有阀收容部）；以及盖体26，将壳主体25的开口部封闭。另外，在以下的说明中，将沿着阀壳21的轴线O的方向简称作轴向。阀壳21形成为沿轴向较长的筒状。在阀壳21的周壁，设置有：流入端口37，从外部（发动机2）流入冷却水（液体）；以及多个喷出端口41A、41B、41C、41D、41E，与图1所示的散热器流路11、EGR流路15、旁通流路12、暖机流路13、空调流路14分别连接，将流入到阀壳21内的冷却水（液体）向各流路喷出。

流入端口37设置在阀壳21的轴向的一端侧附近的外周，喷出端口41A、41B、41C、41D、41E设置在壳主体25的外周的轴向和周向上相互离开的适当部位。各喷出端口41A、41B、41C、41D、41E如图3所示，形成在壳主体25的外周壁。在各喷出端口41A、41B、41C、41D、41E的周缘，接合着用来连接喷出用的配管的接头部件43。

在除了与EGR流路15连接的喷出端口41B以外的其他喷出端口41A、41C、41D、41E的各内侧，设置有包括后述的密封筒部件111、密封圈112和变位限制弹簧113的密封机构110。

另外，在阀壳21内的与流入端口37对置的部分，形成有能够由恒温器45开闭而构成的失效保护开口70。与EGR流路15连接的喷出端口41B在与失效保护开口70的开口方向正交的方向上开口。通过该结构，从流入端口37流入到阀壳21内的冷却水在碰到恒温器45后，从喷出端口41B向EGR流路15流入。因此，能够在阀壳21内的恒温器45周边形成朝向喷出端口41B的流动，抑制在恒温器45的周边形成停滞点的情况。

喷出端口41A、41C、41D、41E和设置在它们的各内部的密封机构110虽然尺寸或形状稍稍不同，但都为同样的基本构造。因此，以下以与暖机流路13连接的喷出端口41D和设置在其内部的密封机构110为代表，参照图3、图4对它们和阀体22详细叙述。

图4是控制阀8的沿着图2的IV－IV线的剖视图，图5是将图4的V部放大表示的图。

如图3所示，阀体22能够旋转地收容在阀壳21的内部。阀体22具备与阀壳21的轴线O同轴地配置的圆筒壁27。圆筒壁27是权利要求书中记载的周壁部。在圆筒壁27的适当部位，形成有将圆筒壁27的内外连通的多个阀孔28A、28C、28D、28E。阀孔28A、28C、28D、28E与喷出端口41A、41C、41D、41E对应而设置。阀孔28A、28C、28D、28E在圆筒壁27的轴向上离开而设置。阀壳21的各喷出端口41A、41C、41D、41E形成在至少一部分在轴线O方向上与圆筒壁27的各阀孔28A、28C、28D、28E的旋转路径重叠的位置。

密封机构110的密封筒部件111如图4、图5所示，整体形成为大致圆筒状。密封筒部件111其一端侧的内周面被对应的喷出端口41D的接头部件43滑动自如地保持。密封筒部件111在该状态下与对应的接头部件43的通路孔38连通。此外，在密封筒部件111的另一端侧的端面，设置有圆弧状的阀滑动接触面29。阀滑动接触面29在至少一部分与阀体22的对应的阀孔28D的旋转路径重叠的位置，与圆筒壁27的外表面滑动自如地抵接。另外，密封筒部件111和阀体22的圆筒壁27都由树脂材料形成。

当阀体22处于阀孔28D与对应于该阀孔28D的密封筒部件111相互连通的旋转位置时，容许从圆筒壁27的内侧区域经由密封筒部件111向喷出端口41D的冷却水的流出。此外，当阀体22处于阀孔28D与对应于该阀孔28D的密封筒部件111不相互连通的旋转位置时，将经由密封筒部件111的从圆筒壁27的内侧区域向喷出端口41D的冷却水的流出遮断。

阀体22被设置在壳主体25的底壁部的驱动单元23（参照图2、图3）适当调整旋转位置。驱动单元23在壳体23a内收纳未图示的马达及减速机构、控制基盘等而构成。

接头部件43如图4、图5所示，具备连接喷出用的配管的接头主体部43a、从接头主体部43a的基端向径向外侧伸出的接合凸缘51、以及从接合凸缘51的内周缘部向壳主体25的内部方向突出的筒部60。接合凸缘51通过熔敷或螺纹固定等适当手段接合在构成壳主体25的喷出端口41D的周状壁25a的端面。筒部60从壳主体25的喷出端口41D部分朝向阀体22方向突出。

密封筒部件111具备与接头部件43的筒部60的外周面能够滑动地嵌合的圆筒状的嵌合壁111a。嵌合壁111a配置在被阀壳21的周状壁25a和接头部件43包围的空间部内。密封筒部件111的阀体22侧的端部成为与阀体22的圆筒壁27的外周面滑动接触的阀滑动接触面29。密封筒部件111的与阀滑动接触面29相反侧的接头侧端面66成为一定宽度的平坦面。

在密封筒部件111的接头侧端面66与接头部件43的接合凸缘51之间夹装着变位限制弹簧113。变位限制弹簧113限制背离阀体22的方向的密封筒部件111的变位。在本实施方式的情况下，变位限制弹簧113在组装状态下发挥功能，以将密封筒部件111维持在初始位置（阀滑动接触面29与阀体22的外周面接触的位置）。变位限制弹簧113设定为，当密封筒部件111处于初始位置时，作用力不会较大地作用于密封筒部件111。

在阀壳21的周状壁25a与密封筒部件111的外周面之间，形成有导入通路48。导入通路48使阀壳21内的冷却水的液压作用于密封筒部件111的接头侧端面66。接头侧端面66向阀体22方向受到阀壳21内的冷却水的液压。在本实施方式中，接头侧端面66构成施力用受压面。

此外，在接头部件43的筒部60的外周面形成有圆环状的槽部61。在筒部60的槽部61与密封筒部件111的内周面之间设置有圆环状的密封收容空间62。在密封收容空间62中，收容着与槽部61的底部侧的周面61a和密封筒部件111的内周面密接的密封圈112。

密封圈112是Y字状截面的环状的弹性部件，将Y字形状的开口侧朝向与阀体22背离的一侧而收容在密封收容空间62中。密封圈112其Y字形状的两股部的各侧端部与槽部61的底部侧的周面61a及密封筒部件111的内周面密接。密封圈112与槽部61的背离阀体22的一侧的端面之间被作为被导入阀壳21内的冷却水的液压的液压室47。此外，在接头部件43的筒部60与密封筒部件111的嵌合壁111a之间确保导入通路63。导入通路63将阀壳21内的冷却水的液压经由接头侧端面66向液压室47导入。

此外，密封筒部件111的阀滑动接触面29的遍及从密封筒部件111的径向的外侧端到内侧端的整个区域被形成为与阀体22的圆筒壁27的外表面中的和密封筒部件111的抵接区域相同的曲率半径。因而，阀滑动接触面29基本上以遍及从密封筒部件111的径向的外侧端到内侧端的整个区域与圆筒壁27的外表面抵接。但是，有因密封筒部件111的制造误差及组装误差等而阀滑动接触面29的径向外侧区域与圆筒壁27之间的间隙稍稍增大的情况。

这里，密封筒部件111的接头侧端面66（施力用受压面）的面积S1和阀滑动接触面29的面积S2被设定为满足以下的式（1）、（2）。

S1＜S2≤S1/k …（1）

α≤k＜1 …（2）

k：在阀滑动接触面与阀体之间的微少间隙中流动的液体的压力减少常数。

α：由液体的物性决定的压力减少常数的下限值。

另外，接头侧端面66的面积S1和阀滑动接触面29的面积S2，是指投影到与密封筒部件111的轴线方向正交的面上时的面积。

式（2）中的α，是由液体的种类、使用环境（例如温度）等决定的压力减少常数的标准值，在通常使用条件下的水的情况下成为α=1/2。在使用的液体的物性变化的情况下变化为α=1/3等。

此外，当阀滑动接触面29从径向的外侧端到内侧端均匀地与圆筒壁27接触时，式（2）中的压力减少常数k成为作为压力减少常数的标准值的α（例如1/2）。

此外，有因密封筒部件111的制造误差、组装误差、异物等而阀滑动接触面29与圆筒壁27之间的抵接间隙从阀滑动接触面29的径向的外侧端到内侧端不均匀、外侧端的抵接间隙变大的情况。在此情况下，式（2）中的压力减少常数k逐渐接近于k=1。

在本实施方式的控制阀8中，以在密封筒部件111的阀滑动接触面29与圆筒壁27（阀体22）之间为了容许两者之间的滑动而有微小的间隙为前提，接头侧端面66与阀滑动接触面29的各面积S1、S2的关系由式（1）、（2）决定。

即，阀壳21内的冷却水的压力原样作用于密封筒部件111的接头侧端面66，而阀壳21内的冷却水的压力不原样作用于阀滑动接触面29，当冷却水在阀滑动接触面29与圆筒壁27之间的微小的间隙中从径向的外侧端朝向内侧端流动时，一边伴随着压力减少，其压力一边作用。此时，在微小的间隙中流动的阀壳21内的冷却水的压力一边朝向低压的喷出端口41D内逐渐减少，一边要将密封筒部件111向背离阀体22的方向推起。

接头侧端面66的面积S1乘以阀壳21内的压力P后的力原样作用于密封筒部件111的接头侧端面66，阀滑动接触面29的面积S2乘以阀壳21内的压力P和压力减少常数k后的力作用于密封筒部件111的阀滑动接触面29。

本实施方式的控制阀8如根据式（1）也可知的那样，设定面积S1、S2以使k×S2≤S1成立。因此，P×k×S2≤P×S1的关系也成立。

因而，作用于密封筒部件111的接头侧端面66的推压方向的力F1（F1=P×S1）变大为作用于密封筒部件111的阀滑动接触面29的浮起方向的力F2（F2=P×k×S2）以上。由此，在本实施方式的控制阀8中，仅根据阀壳21内的冷却水的压力的关系，也能够将密封筒部件111的端部用阀体22的圆筒壁27关闭。

另一方面，本实施方式的控制阀8如式（1）所示，密封筒部件111的接头侧端面66的面积S1比阀滑动接触面29的面积S2小。因此，控制阀8即使阀壳21内的冷却水的压力变大，也能够抑制密封筒部件111的阀滑动接触面29被过剩的力向阀体22的圆筒壁27推压的情况。因而，在采用了该控制阀8的情况下，能够避免将阀体22旋转驱动的驱动单元23的大型、高输出化，而且能够抑制密封筒部件111及阀体22的轴承部71（参照图3）的较快磨损。

这里，使用冷却水（式（2）中的k为k=0.5），对接头侧端面66（施力用受压面）的面积S1和阀滑动接触面29的面积S2满足式（1）的实施方式的控制阀8和面积S1、S2不满足式（1）的两个比较例的控制阀，进行了冷却液的泄漏试验和阀滑动接触面29的磨损试验。其结果为以下的表1和图6的曲线图所示那样。

在表1和图6中，No2是满足式（1）的实施方式的控制阀8，No.1是面积S1、S2为S1>S2且S2＜S1/k的比较例的控制阀。此外，No.3是面积S1、S2为S1＜S2且S2>S1/k的比较例的控制阀。

在冷却液的泄漏试验中，将控制阀8的阀体22的旋转位置设为阀体22的阀孔28D与对应于该阀孔28D的密封筒部件111不相互连通的位置。在该状态下计测使流入端口的压力逐渐增加时的从喷出端口的冷却液的泄漏量。此外，在阀滑动接触面29的磨损试验中，判定将流入端口的压力设为一定而使阀体22的圆筒壁27旋转规定时间时的阀滑动接触面29的磨损状态。

如根据表1和图6可知的那样，在阀滑动接触面29的面积S2比接头侧端面（施力用受压面）66的面积S1小（S1>S2）的No.1的比较例中，冷却水的泄漏量较少。但是，在No.1的比较例中，阀滑动接触面29的磨损成为比No.1及No.3的控制阀大。此外，在阀滑动接触面29的面积S2比S1/k大的No.3的比较例中，阀滑动接触面29的磨损较少。但是，在No.3的比较例中，冷却水的泄漏量比规定值增大。

相对于此，面积S1、S2满足式（1）的No.2的实施方式的控制阀8其阀滑动接触面29的磨损较少，并且冷却水的泄漏很少，为规定值内。

在采用有关本实施方式的控制阀8的情况下，能够在抑制密封筒部件111相对于阀体22的圆筒壁27的以过剩的力的推压的同时，将密封筒部件111的端部用阀体22的圆筒壁27适当地开闭。

此外，本实施方式的控制阀8其密封筒部件111的阀滑动接触面29由与阀体22的圆筒壁27的外表面的与密封筒部件111的抵接区域相同的曲率半径的圆弧面构成。因此，阀滑动接触面29的整个区域容易与圆筒壁27的外表面均等地抵接，容易发生遍及从阀滑动接触面29的径向的外侧端到内侧端大致均等的压力减少。因而，在采用本实施方式的控制阀8的情况下，密封筒部件111向阀滑动接触面29作用的浮起力稳定，密封筒部件111对于阀体22的密封性能稳定。

进而，本实施方式的控制阀8在接头部件43与密封筒部件111之间设置有变位限制弹簧113，所述变位限制弹簧113对背离阀体22的圆筒壁27的外表面的方向的密封筒部件111的变位进行限制。因此，即使在因某种原因而在密封筒部件111作用有浮起方向的较大的力的情况、或阀壳21内的压力较低的情况下，也能够由变位限制弹簧113限制密封筒部件111的过大的变位。因而，在采用该结构的情况下，密封筒部件111难以从圆筒壁27的外表面浮起，密封筒部件111的密封性能稳定。

本实施方式的控制阀8在突出设置于接头部件43的筒部60的外周面设置有环状的槽部61，在筒部60的槽部61与密封筒部件111的内周面之间设置有圆环状的密封收容空间62。并且，在密封收容空间62收容有与槽部61的周面及密封筒部件111的内周面密接的密封圈112。密封收容空间62内的密封圈112和槽部61的与阀体22背离的一侧的面之间被作为被导入阀壳21内的液压的液压室47。此外，密封筒部件111的接头侧端面66构成施力用受压面。

因此，作用于密封圈112的阀壳21内的液压带来的推压力朝向阀体22方向作用，但该推压力被接头部件43的槽部61承接住。因而，经由密封圈112的液压带来的推压力不作用于密封筒部件111。由此，在本实施方式的控制阀8中，密封圈112的受压面不作为施力用受压面发挥功能，所以能够使作用于密封筒部件111的阀体22方向的推压力总是稳定。即，即使有因某种原因而密封圈112的变位被阻碍的情况，也能够维持作用于密封筒部件111的阀体22方向的推压力。

此外，本实施方式的控制阀8如果密封圈112受到液压室47内的压力而压扁，则伴随着该压扁的微少的拉入力作用于密封筒部件111的内周面，但其拉入方向向阀体22方向作用。因而，在本实施方式的控制阀8中，伴随着密封圈112的压扁的拉入力不作为使密封筒部件111背离阀体22的力发挥作用，相应地，能够抑制冷却水从密封筒部件111的阀滑动接触面29的泄漏。

接着，对图7、图8所示的第2实施方式进行说明。另外，也包括后述的变形例的说明，在以下的说明中，对于与第1实施方式共同部分赋予相同的附图标记，并且省略重复的说明。

图7是第2实施方式的控制阀8A的与第1实施方式的图4同样的剖视图。图8是将图7的VIII部放大表示的图。

接头部件43A具备：小径内周面30，滑动自如地保持密封筒部件111A的与阀体22背离的一侧的区域的外周面；以及大径内周面31，从小径内周面30的与阀体22接近的一侧的端部以阶差状扩径而形成。小径内周面30和大径内周面31被相对于它们沿正交方向延伸的平坦的圆环状的第1阶差面32（阶差面）连接。此外，在接头部件43的小径内周面30的背离阀体22的一侧的端部，连接设置有向缩径方向以阶差状弯曲并将小径内周面30与通路孔38连接的平坦的圆环状的第2阶差面33。

此外，在构成接头部件43A的大径内周面31的周壁50的径向外侧，向径向外侧伸出而形成有与壳主体25接合的接合凸缘51。

在接头部件43A的周壁50与接合凸缘51之间设置有毛刺收容部52。毛刺收容部52收容将接合凸缘51通过振动熔敷等与壳主体25接合时发生的毛刺。毛刺收容部52由在接合凸缘51与壳主体25的相互对置的面上形成的凹部构成。构成大径内周面31的周壁50兼作为限制从毛刺收容部52向阀壳21内的毛刺的流出的毛刺限制壁。

密封筒部件111A具备：小径外周面34，滑动自如地嵌合在接头部件43A的小径内周面30的内侧；以及大径外周面35，从小径外周面34的与阀体22接近的一侧的端部以阶差状扩径而形成。小径外周面34和大径外周面35被相对于它们沿正交方向延伸的圆环状的连接面36连接。此外，在密封筒部件111的小径外周面34的背离阀体22的一侧的端部，连接设置有向缩径方向以大致直角弯曲的平坦的圆环状的支承面39。

此外，在密封筒部件111的内周面中的与阀体22接近的一侧的端缘，以阶差状扩径的方式设置有圆环状的挖去部49。

在接头部件43A的第1阶差面32与密封筒部件111A的连接面36之间，设置有被大径内周面31和小径外周面34包围的圆环状的密封收容空间46。密封圈112收容在该密封收容空间46中。

密封圈112是Y字状截面的环状的弹性部件，将Y字形状的开口侧朝向连接面36侧而收容在密封收容空间46中。密封圈112其Y字形状的两股部的各侧端部与大径内周面31及小径外周面34密接。密封圈112与密封筒部件111A的连接面36之间被作为被导入阀壳21内的冷却水的液压的液压室47。此外，在接头部件43的大径内周面31与密封筒部件111A的大径外周面35之间设置有导入通路48。导入通路48将阀壳21内的冷却水的液压向液压室47导入。

另外，优选的是在密封筒部件111A的连接面36与密封圈112之间形成间隙。例如，当因异物而密封筒部件111A在接头部件43的小径内周面30滑动时，通过有间隙，抑制密封筒部件111A推压密封圈112的情况，保持密封圈112的密封性。此外，由于密封圈112的两股部的各侧端部与大径内周面31及小径外周面34密接，所以阀壳21内的冷却水的液压不作用于支承面39。

阀壳21内的冷却水的液压作用于密封筒部件111A的连接面36。连接面36在密封筒部件111A上朝向与阀滑动接触面29相反方向，受到阀壳21内的冷却水的液压，被向阀体22方向推压。在本实施方式中，连接面36构成密封筒部件111A的施力用受压面。

此外，在接头部件43A的第2阶差面33与密封筒部件111A的支承面39之间，夹装着对背离阀体22的方向的密封筒部件111A的变位进行限制的变位限制弹簧113。在本实施方式的情况下，变位限制弹簧113在组装状态下发挥功能，以将密封筒部件111A维持在初始位置（阀滑动接触面29与阀体22的外周面接触的位置），设定为，当密封筒部件111A处于初始位置时密封筒部件111A的作用力不较大地作用。

此外，密封筒部件111A的阀滑动接触面29的遍及从密封筒部件111A的径向的外侧端到内侧端的整个区域形成为与阀体22的圆筒壁27的外表面中的与密封筒部件111A的抵接区域相同的曲率半径。因而，阀滑动接触面29基本上在遍及从密封筒部件111A的径向的外侧端到内侧端的整个区域与圆筒壁27的外表面抵接。

在本实施方式中，密封筒部件111A的连接面36（施力用受压面）的面积S1和阀滑动接触面29的面积S2设定为满足在第1实施方式中说明的式（1）、（2）。

如以上这样，本实施方式的控制阀8A与第1实施方式同样，在作用于密封筒部件111A的液压带来的阀体22方向的推压力不低于作用于密封筒部件111A的浮起力的范围中，阀滑动接触面29的面积S2被设定为比连接面36（施力用受压面）的面积S1大。因此，在本实施方式的控制阀8A中，能够在抑制密封筒部件111A相对于阀体22的圆筒壁27的以过剩的力的推压的同时，将密封筒部件111A的端部用阀体22的圆筒壁27适当地开闭。本实施方式的控制阀8A能够得到与第1实施方式大致同样的基本的效果。

此外，在本实施方式的控制阀8A的情况下，变位限制弹簧113总是对密封筒部件111的阀滑动接触面29的偏向密封筒部件111的径向内方侧的位置施力。由此，即使在因长时间使用而阀滑动接触面29的磨损从径向外方侧发展的情况下，也能够借助变位限制弹簧113的推压载荷使阀滑动接触面29的径向内侧区域相对于圆筒壁27的外表面可靠地压接。由此，在采用本实施方式的控制阀8A的情况下，能够将密封筒部件111A的阀滑动接触面29的密封性能持续长期维持得较高。

图9是有关第3实施方式的控制阀108的与第2实施方式的图7同样的剖视图。

第3实施方式的控制阀108其基本的结构与第2实施方式的结构大致同样。

控制阀108在接头部件43的第2阶差面33的径向内侧的边缘部，延伸设置有向阀体22方向延伸而限制变位限制弹簧113向径向内侧方的变位的限制筒55。其他结构与第2实施方式同样。

本实施方式的控制阀108能够得到与第2实施方式同样的基本的效果。本实施方式的控制阀108还在接头部件43的第2阶差面33的径向内侧的边缘部延伸设置有限制筒55，所以能够由限制筒55限制变位限制弹簧113向径向内侧方的变位，并且能够由限制筒55抑制在从密封筒部件111A的内部朝向通路孔38的冷却水的流动中发生紊流的情况。

另外，在本实施方式中，限制筒55设置在接头部件43，但也可以如图21所示那样将沿变位限制弹簧113的内周方向延伸的限制筒155设置在密封筒部件111的内周缘部。

此外，图10～图13是表示上述实施方式的变形例的与图7同样的剖视图。

图10所示的变形例在密封筒部件111A的内周面形成有从挖去部49朝向与阀体22背离的一侧以台阶状平缓地缩径的台阶状缩径部56。在该变形例的情况下，由于密封筒部件111A的内周面从挖去部49朝向离开阀体22的一侧以台阶状缩径，所以当冷却水从阀体22向密封筒部件111A的内部流入时，能够抑制在挖去部49部分发生紊流的情况。

图11所示的变形例在密封筒部件111A的内周面形成有从挖去部49朝向与阀体22背离的一侧连续地以锥状缩径的锥状缩径部57。在该变形例的情况下，由于密封筒部件111A的内周面从挖去部49朝向离开阀体22的一侧连续地缩径，所以当冷却水从阀体22向密封筒部件111A的内部流入时，能够更有效地抑制在挖去部49部分发生紊流的情况。

图12所示的变形例从密封筒部件111A的大径外周面35连接设置有以阶差状扩径的扩大外周面160，形成为，扩大外周面160的阀体22侧的端部与阀滑动接触面29连接，并且将大径外周面35与扩大外周面160连接的阶差面被作为朝向与阀滑动接触面29相反的方向的辅助受压面58。在该变形例的情况下，阀壳21内的冷却水的液压作用于辅助受压面58。由此，即使在例如密封圈112的尺寸较小、作用于连接面36的液压较小的情况下，通过按照上述式子设定阀滑动接触面29，也能够提高密封筒部件111A的密封性。

在本变形例中，密封筒部件111A的连接面36和辅助受压面58构成施力用受压面。

图13所示的变形例在密封筒部件111A的大径外周面35的与阀体22接近的一侧的端部连接设置有从大径外周面35以阶差状缩径的缩小外周面161，形成为，缩小外周面161的阀体22侧的端部与阀滑动接触面29连接，并且将大径外周面35与缩小外周面161连接的阶差面被作为朝向与阀滑动接触面29同方向的辅助受压面59。在该变形例的情况下，由于阀壳21内的冷却水的液压作用于辅助受压面59，所以能够抑制密封筒部件111A相对于阀体22的推压力。由此，即使在例如密封圈112的尺寸较大、作用于连接面36的液压较大的情况下，通过按照上述式子设定阀滑动接触面29，也能够在防止密封筒部件111A的过剩的推压的同时提高密封性。

在本变形例中，密封筒部件111A的连接面36中的减去辅助受压面59的面积量以后的部分被作为施力用受压面。

接着，对图14～图16所示的第4实施方式进行说明。

图14是第4实施方式的控制阀8B的与图7同样的剖视图。图15是图14的XV部的放大图。图16是接头部件43B的一部分的立体图。图16所示的接头部件43B是将图15中的接头部件43B上下颠倒而从斜上方观察的图。

本实施方式的控制阀8B具备接头部件43B和密封筒部件111B。接头部件43B具备从通路孔38的内端部（喷出端口41D）朝向阀体22方向突出的圆筒状的筒部60B。筒部60B具有将密封筒部件111B的内周面滑动自如地嵌合的小径外周面60Ba、从小径外周面60Ba的背离阀体22的一侧的端部以阶差状扩径而形成的大径外周面60Bb、以及将小径外周面60Ba与大径外周面60Bb连接的圆环状的阶差面60Bc。

接头部件43B具备从筒部60B的根部向径向外侧延伸出的接合凸缘51。接合凸缘51通过振动熔敷或螺纹固定等接合在阀壳21的周状壁25a的外周缘部。

密封筒部件111B具有与接头部件43的小径外周面60Ba滑动自如地嵌合的小径内周面111Ba、从小径内周面111Ba的与阀体22背离的一侧的端部以阶差状扩径而形成的大径内周面111Bb、以及将小径内周面111Ba与大径内周面111Bb连接的圆环状的连接面111Bc。

在接头部件43B的阶差面60Bc与密封筒部件111B的连接面111Bc之间，设置有被大径内周面111Bb和小径外周面60Ba包围的圆环状的密封收容空间62B。密封圈112被收容在该密封收容空间62B中。

密封圈112是Y字状截面的环状的弹性部件，将Y字形状的开口侧朝向阶差面60Bc侧而收容在密封收容空间62B中。密封圈112其Y字形状的两股部的各侧端部与大径内周面111Bb及小径外周面60Ba密接。密封圈112与筒部60B的阶差面60Bc之间被作为被导入阀壳21内的冷却水的液压的液压室47。

此外，密封筒部件111B其阀体22侧的端部成为阀滑动接触面29。密封筒部件111B的与阀滑动接触面29相反侧的接头侧端面66成为一定宽度的平坦面。在密封筒部件111B的接头侧端面66与接头部件43的接合凸缘51之间夹装着变位限制弹簧113。变位限制弹簧113限制背离阀体22的方向的密封筒部件111的变位。

在阀壳21的周状壁25a与密封筒部件111B的外周面之间形成有导入通路48。导入通路48使阀壳21内的冷却水的液压向密封筒部件111B的接头侧端面66作用。接头侧端面66向阀体22方向受到阀壳21内的冷却水的液压。此外，在接头部件43B的筒部60B与密封筒部件111B的大径内周面111Bb之间确保导入通路63。导入通路63将阀壳21内的冷却水的液压经由接头侧端面66向液压室47导入。

在本实施方式中，密封筒部件111B的接头侧端面66和密封圈112的面向液压室47内的一侧的面构成施力用受压面。

将接头侧端面66和密封圈112的面向液压室47内的一侧的面加在一起的施力用受压面的面积S1和阀滑动接触面29的面积S2设定为满足在第1实施方式中说明的式（1）、（2）。

如图15、图16所示，在筒部60B的阶差面60Bc，在径向的内侧区域形成有环状槽67。在筒部60B中的相对于环状槽67隆起的外侧区域，形成有使环状槽67的内侧部分（液压室47）与筒部60B的外侧区域（导入通路63、48）导通的密闭防止槽68。密封圈112能够与筒部60B的阶差面60Bc的外侧区域抵接。因此，在没有密闭防止槽68的情况下，当密封圈112被强力地推压在阶差面60Bc的外侧区域时，可以想到有可能液压室47内紧贴而成为不产生推压力的状态。但是，在本实施方式中，由于设置有密闭防止槽68，所以能够将液压室47内成为密闭状态的情况防止于未然。

此外，在本实施方式的控制阀8B中，作用于密封圈112的液压带来的力作为将密封筒部件111B向阀体22方向推压的力发挥作用。

但是，本实施方式的控制阀8B由于将密封筒部件111B的施力用受压面的面积S1和阀滑动接触面29的面积S2设定为满足式（1）、（2），所以能够抑制密封筒部件111B相对于阀体22的圆筒壁27的以过剩的力的推压。

此外，在本实施方式的控制阀8B的情况下，当密封圈112受到液压室47内的压力而压扁时，伴随着该压扁的微少的拉入力作用于密封筒部件111的内周面。但是，拉入力作用的方向不向使密封筒部件111B背离阀体22的方向作用。因此，能够抑制从密封筒部件111的阀滑动接触面29的冷却水的泄漏。

接着，对图17、图18所示的第5实施方式的控制阀208进行说明。

本实施方式的控制阀208在阀壳21设置有一个共同的喷出端口和多个流入端口237。控制阀208对应于阀体22的转动位置，任意的流入端口237在阀壳21的内部与喷出端口连通。

图17是将控制阀208在与阀壳21的轴向正交的方向上做成截面以呈现一个流入端口237的图。图18是将图17的XVIII部放大表示的图。

在流入端口237的周缘部，接合着用来连接流入配管的接头部件43A，在接头部件43A的内端滑动自如地保持着密封筒部件111A的一端侧。在阀壳21内，能够转动地配置有具有圆筒壁27（周壁部）的阀体22，在阀体22的圆筒壁27，形成有将内外连通的多个阀孔（未图示）。圆筒壁27的内部的空间与阀壳21的共同的喷出端口连通。在密封筒部件111A的另一端侧，形成有与阀体22的圆筒壁27的外表面滑动接触的阀滑动接触面29。阀滑动接触面29在至少一部分与阀体22的阀孔的旋转路径重叠的位置，与圆筒壁27的外表面滑动自如地抵接。

阀滑动接触面29遍及从密封筒部件111A的径向的内侧端到外侧端的整个区域形成为与阀体22的圆筒壁27的外表面中的与密封筒部件111A的抵接区域相同的曲率半径。

当阀体22处于使阀孔与密封筒部件111A连通的旋转位置时，容许从流入端口237的上游部向圆筒壁27的内侧区域的冷却水（液体）的流入。当阀体22处于不使阀孔与密封筒部件111连通的转动位置时，将从流入端口237的上游部向圆筒壁27的内侧区域的冷却水（液体）的流入遮断。接头部件43A、密封筒部件111A、阀体22等设为与第2实施方式大致同样的基本结构。

接头部件43A与第2实施方式同样，具有小径内周面30、大径内周面31、第1阶差面32和第2阶差面33。此外，密封筒部件111A也与第2实施方式同样，具有小径外周面34、大径外周面35、连接面36和支承面39。密封筒部件111A其大径外周面35滑动自如地嵌入在接头部件43A的大径内周面31。此外，在接头部件43A的第1阶差面32与密封筒部件111A的连接面36之间，设置有被大径内周面31和小径外周面34包围的圆环状的密封收容空间46。

在密封收容空间46中，收容着作为Y字状截面的环状的弹性部件的密封圈112。密封圈112将Y字形状的开口侧朝向第1阶差面32侧而收容在密封收容空间46中。密封圈112其Y字形状的两股部的各侧端部与大径内周面31及小径外周面34密接。密封圈112与接头部件43A的第1阶差面32之间被作为液压室47。此外，在接头部件43A的小径内周面30与密封筒部件111A的小径外周面34之间，设置有将接头部件43A的通路孔38内的冷却水的液压（流入端口237的上游部的液压）向液压室47导入的导入通路48。

在本实施方式中，流入端口237的上游侧的高压的冷却水的液压作用于密封筒部件111A的支承面39，并且经由密封圈112的上表面作用于连接面36。另外，在密封筒部件111A的与阀体22接近的一侧的内周面，形成有圆环状的挖去部49，流入端口237的上游侧的高压的冷却水的液压也作用于构成该挖去部49的图中朝下的阶差面49a。因此，流入端口237的上游侧的高压的冷却水的液压作为阀体22方向的力作用于从支承面39和连接面36的面积减去阶差面49a的面积后的面积S1。在本实施方式中，从支承面39减去阶差面49a相当部后的部分和连接面36（密封圈112的上表面）构成密封筒部件111A的施力用受压面。

此外，在本实施方式的情况下，当密封筒部件111A被阀体22关闭时，流入端口237的上游侧的高压的冷却水的液压作用于密封筒部件111A的阀滑动接触面29的内周域。此时，高压的冷却水经过阀滑动接触面29与阀体22的圆筒壁27之间的微小间隙一点点地向阀壳21内漏出。

在本实施方式中，考虑这些，施力用受压面的面积S1和阀滑动接触面29的面积S2设定为满足以下的式（1）、（2）。

S1＜S2≤S1/k …（1）

α≤k＜1 …（2）

k：在阀滑动接触面与阀体之间的微少间隙中流动的液体的压力减少常数。

α：由液体的物性决定的压力减少常数的下限值。

在有关本实施方式的控制阀208中，根据与上述实施方式的情况同样的理由，能够在抑制密封筒部件111A相对于阀体22的圆筒壁27的以过剩的力的推压的同时，将密封筒部件111A的端部用阀体22的圆筒壁27适当地开闭。

接着，对图19、图20所示的第6实施方式进行说明。

本实施方式的控制阀208B与第5实施方式同样，在阀壳21设置有一个共同的喷出端口和多个流入端口237。控制阀208B对应于阀体22的转动位置，任意的流入端口237在阀壳21的内部与喷出端口连通。

图19是第5实施方式的与图17同样的控制阀208B的剖视图。图20是将图19的XX部放大表示的图。

本实施方式的控制阀208B具备接头部件43B和密封筒部件111B。接头部件43B具备从通路孔38的内端部朝向阀体22方向突出的圆筒状的筒部60B。筒部60B具有将密封筒部件111B的内周面滑动自如地嵌合的大径外周面60Bb、从大径外周面60Bb的与阀体22接近的一侧的端部以阶差状缩径而形成的小径外周面60Ba、以及将大径外周面60Bb与小径外周面60Ba连接的圆环状的阶差面60Bc。

接头部件43B具备从筒部60B的根部向径向外侧延伸出的接合凸缘51。接合凸缘51通过振动熔敷或螺纹固定等接合在阀壳21的周状壁25a的外周缘部。

密封筒部件111B具有与接头部件43B的大径外周面60Bb滑动自如地嵌合的大径内周面111Bb、从大径内周面111Bb的相对于阀体22接近的一侧的端部以阶差状缩径而形成的小径内周面111Ba、以及将大径内周面111Bb与小径内周面111Ba连接的圆环状的连接面111Bc。

在接头部件43B的阶差面60Bc与密封筒部件111B的连接面111Bc之间，设置有被大径内周面111Bb和小径外周面60Ba包围的圆环状的密封收容空间62B。密封圈112被收容在密封收容空间62B中。

密封圈112是Y字状截面的环状的弹性部件。密封圈112将Y字形状的开口侧朝向密封筒部件111B的连接面111Bc侧而收容在密封收容空间62B中。密封圈112其Y字形状的两股部的各侧端部与大径内周面111Bb及小径外周面60Ba密接。密封圈112与密封筒部件111B的连接面111Bc之间被作为被导入通路孔38内的冷却水（流入端口237的上游侧的冷却水）的液压的液压室47。

密封筒部件111B其阀体22侧的端部成为阀滑动接触面29。密封筒部件111B的与阀滑动接触面29相反侧的接头侧端面66成为一定宽度的平坦面。在密封筒部件111B的接头侧端面66与接头部件43的接合凸缘51之间，夹装着变位限制弹簧113。变位限制弹簧113限制背离阀体22的方向的密封筒部件111B的变位。

在接头部件43B的小径外周面60Ba与密封筒部件111B的小径内周面111Ba之间确保导入通路263。导入通路263将接头部件43B的通路孔38内的冷却水（流入端口237的上游侧的冷却水）的压力向液压室47导入。

此外，在密封筒部件111B的小径内周面111Ba的阀体侧的端部，形成有向缩径方向弯曲的圆环状的受压面73。受压面73朝向与阀滑动接触面29相反的一侧而形成。通路孔38内的冷却水作用于面向液压室47的密封筒部件111B的连接面111Bc和受压面73。在本实施方式中，连接面111Bc和受压面73构成施力用受压面。

将连接面111Bc和受压面73加在一起的施力用受压面的面积S1和阀滑动接触面29的面积S2设定为满足在第5实施方式中说明的式（1）、（2）。

因此，在本实施方式的控制阀208B的情况下，也能够在抑制密封筒部件111B相对于阀体22的圆筒壁27的以过剩的力的推压的同时，将密封筒部件111B的端部用阀体22的圆筒壁27适当地开闭。

此外，本实施方式的控制阀208B在密封圈112与密封筒部件111B的连接面111Bc之间形成液压室47，阀壳21内的压力被向液压室47内导入。此时，导入到液压室47内的液压将密封筒部件111B的连接面111Bc向阀体22方向直接推压。

此外，在本实施方式的情况下，从液压室47向密封圈112作用的液压被接头部件43B的阶差面60Bc承接住。因此，能够不受密封圈112的状态的影响而使作用于密封筒部件111B的阀体22方向的推压力总是稳定。

另外，本说明书中的“施力用受压面”在密封筒部件包括在相反方向上同压作用的同面积部分的情况下，是指与阀滑动接触面相反的受压面中的除了前述同面积部分的区域以外的部分。

以上，说明了本发明的优选的实施例，但本发明并不限定于这些实施例。在不脱离本发明的主旨的范围内，能够进行结构的附加、省略、替换及其他变更。本发明不由前述说明限定，而仅由添附的权利要求书限定。

例如，在上述实施方式中，设定为，当密封筒部件111、111A、111B处于初始位置时变位限制弹簧113的作用力大致不作用于密封筒部件111、111A、111B，但只要是密封筒部件111、111A、111B不被过剩的力向阀体22推压的范围，也可以使得当密封筒部件111、111A、111B处于初始位置时变位限制弹簧113的作用力也作用于密封筒部件111、111A、111B。

在上述实施方式中，对将阀体22（圆筒壁27）及阀壳21（壳主体25的周壁）分别形成为圆筒状（遍及轴向的整体为一样的直径）的情况进行了说明，但并不限于该结构。即，只要是圆筒壁27能够在壳主体25的周壁内旋转的结构，也可以使圆筒壁27的外径及壳主体25的周壁的内径在轴向上变化。在此情况下，圆筒壁27及壳主体25的周壁可以采用例如球状（随着从轴向的中央部朝向两端部而直径缩小的形状）、鞍型（随着从轴向的中央部朝向两端部而直径扩大的形状）、球状或鞍型在轴向上多个相连的形状等具有三次曲面的形状、锥状（从轴向的第1侧朝向第2侧而直径逐渐变化的形状）、台阶状（从轴向的第1侧到第2侧而直径逐渐变化的形状）等各种形状。

此外，在上述实施方式中，对密封圈112由Y字状截面的环状的弹性部件构成的情况进行了说明，但并不限于该结构。密封圈112可以采用O字状截面或X字状截面的环状的弹性部件等各种形状。

附图标记说明

8、8A、8B、108、208、208B 控制阀

21 阀壳

22 阀体

27 圆筒壁（周壁部）

28A、28C、28D、28E 阀孔

36 连接面（施力用受压面）

37 流入端口

41A、41C、41D、41E 喷出端口

43、43A、43B 接头部件

111、111A、111B 密封筒部件

113 变位限制弹簧

237 流入端口。

Claims (4)

1.一种控制阀，

具备：

阀壳，具有液体从外部流入的流入端口、以及将流入到内部的液体向外部喷出的喷出端口；

接头部件，与前述喷出端口的周缘接合；

阀体，能够旋转地配置在前述阀壳的内部，具有形成有将内外连通的阀孔的周壁部；以及

密封筒部件，一端侧以与前述喷出端口连通的状态被前述接头部件保持，并且在另一端侧设置有阀滑动接触面，所述阀滑动接触面在至少一部分与前述阀体的前述阀孔的旋转路径重叠的位置，与前述周壁部的外表面滑动自如地抵接；

当前述阀体处于使前述阀孔与前述密封筒部件连通的旋转位置时，容许从前述周壁部的内侧区域向前述喷出端口的液体的流出，当前述阀体处于不使前述阀孔与前述密封筒部件连通的旋转位置时，控制或遮断从前述周壁部的内侧区域向前述喷出端口的液体的流出；

其特征在于，

前述密封筒部件具有受到前述阀壳内的液体的压力而将前述密封筒部件向前述阀体侧施力的施力用受压面；

前述施力用受压面的面积S1和前述密封筒部件的前述阀滑动接触面的面积S2设定为满足式（1）、（2），

S1＜S2≤S1/k …（1）

α≤k＜1 …（2）

k：在阀滑动接触面与阀体之间的微少间隙中流动的液体的压力减少常数，

α：由液体的物性决定的压力减少常数的下限值。

2.一种控制阀，

具备：

阀壳，具有液体从外部流入的流入端口、以及将流入到内部的液体向外部喷出的喷出端口；

接头部件，与前述流入端口的周缘接合；

阀体，能够旋转地配置在前述阀壳的内部，具有形成有将内外连通的阀孔的周壁部；以及

密封筒部件，一端侧以与前述流入端口连通的状态被前述接头部件保持，并且在另一端侧设置有阀滑动接触面，所述阀滑动接触面在至少一部分与前述阀体的前述阀孔的旋转路径重叠的位置，与前述周壁部的外表面滑动自如地抵接；

当前述阀体处于使前述阀孔与前述密封筒部件连通的旋转位置时，容许从前述流入端口的上游部向前述周壁部的内侧区域的液体的流入，当前述阀体处于不使前述阀孔与前述密封筒部件连通的旋转位置时，控制或遮断从前述流入端口的上游部向前述周壁部的内侧区域的液体的流入；

其特征在于，

前述密封筒部件具有受到前述流入端口的上游部的液体的压力而将前述密封筒部件向前述阀体侧施力的施力用受压面；

前述施力用受压面的面积S1和前述密封筒部件的前述阀滑动接触面的面积S2设定为满足式（1）、（2），

S1＜S2≤S1/k …（1）

α≤k＜1 …（2）

k：在阀滑动接触面与阀体之间的微少间隙中流动的液体的压力减少常数，

α：由液体的物性决定的压力减少常数的下限值。

3.如权利要求1或2所述的控制阀，其特征在于，

前述密封筒部件的阀滑动接触面由与前述周壁部的外表面的与前述密封筒部件的抵接区域相同的曲率半径的圆弧面构成。

4.如权利要求1～3中任一项所述的控制阀，其特征在于，

在前述接头部件与前述密封筒部件之间，设置有对前述密封筒部件的变位进行限制的变位限制弹簧。