CN110078179A - 一种火力发电厂废水中氨氮和cod的协同脱除方法及设备 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法，包括如下步骤：S1、含有氨氮、有机物以及溶解盐的火力发电厂废水送入缓冲水箱，进行氯根浓度和温度调节；S2、然后用稳流输送泵以稳定的流量输送火力发电厂废水至电解装置，在电流强度及氯根共同催化下，废水中的氨氮和COD转变为氮气和氢气等无害物质；S3、从电解装置出口处流进停留水箱，使电解产生的氧化性物质与残余的氨氮和COD继续反应；S4、最后从停留水箱流出经氨氮和COD的协同脱除后的溶液。发明的协同脱除方法，具有设备投资小、占地少、安装简单、操作方便的特点，仅用一套装置可达到协同脱除火力发电厂废水中氨氮和COD的目的，且效率高、能耗低。

Description

一种火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法及设备

技术领域

本发明涉及火力发电厂废水处理方法及设备领域，具体涉及一种火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法及设备。

背景技术

火力发电厂在生产过程中，产生多种废水，典型的有渣溢水、化学废水、反渗透浓排水、精处理再生废水、脱硫废水等。

燃煤电厂氨氮废水的来源包括(1)脱硫废水中携带氨氮：脱硫废水水质会因燃煤电厂使用煤种、石灰石和脱硫工艺的不同而产生一定的差异。但通常情况下，脱硫废水呈弱酸性、含盐量高且含有大量Cl-、SO42-、悬浮物及微量重金属，此外还含有一定浓度的氨。脱硫废水中的氨氮浓度主要受SCR脱硝反应器内氨逃逸率的影响，氨逃逸率越高，脱硫废水中的氨氮浓度越高。(2)精处理再生废水中携带氨氮：阴、阳树脂在再生系统储存塔内混合均匀后送至精处理除盐装置内，无论是阴树脂还是阳树脂，都有一定的交换容量，这就决定了精处理除盐装置的有一定的周期制水量。当阴、阳树脂中的任意一种失效后，运行人员便停运相应的精处理除盐装置，投运备用除盐装置后，将失效的混合树脂输送至体外再生装置进行分离、再生，循环使用。阳、阴树脂失效后，分别用4％的盐酸溶液和氢氧化钠溶液再生，阳离子再生过程中，NH4+被交换出来，随再生废液进入废水中，因此，燃煤电厂精处理再生废水中的氨氮来自于热力系统加入的氨水，且精处理再生废水中氨氮的浓度受精处理混床的周期制水量、树脂性能等因素的影响。

氨氮在工业废水中的存在形式主要为NH3-N和NH4+-N，两者之间相互转化，目前，工业废水氨氮的去除方法主要分为物理法、化学法、物化法和生物法，其中物理化学法有吹脱法、化学沉淀法、吸附法、膜法、化学氧化法等，生物法主要有硝化反硝化法、厌氧氨氧化法等。

近年来，在“分类收集、阶梯回用”方针的指引下，火力发电行业已形成了多种处理大多数废水的成熟技术路线，但仍有以脱硫废水、精处理再生废水为代表的末端废水(氨氮废水)，其含盐量高，水质成分复杂，难以通过常规处理工艺处理回用，且不能实现火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除，导致工序复杂，成本高。

因此，急需一种高效、低能耗的末端废水处理新设备，实现全回用或减少排放，以较低的成本回用或处理合格。

基于上述情况，本发明提出了一种火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法及设备，可有效解决以上问题。

发明内容

本发明的目的在于提供一种火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法及设备。采用发明的火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法，具有设备投资小、占地少、安装简单、操作方便的特点，其最突出的优点在于：仅用一套装置可达到协同脱除火力发电厂废水中氨氮和COD的目的，且效率高、能耗低，可实现全回用或减少排放，以较低的成本回用或处理合格。

为解决以上技术问题，本发明提供的技术方案是：

一种火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法，包括如下步骤：

S1、含有氨氮、有机物以及溶解盐的火力发电厂废水送入缓冲水箱，进行氯根浓度和温度调节；

S2、然后用稳流输送泵以稳定的流量输送火力发电厂废水至电解装置，在电流强度及氯根共同催化下，进行电解，废水中的氨氮和COD转变为氮气和氢气等无害物质；

S3、从电解装置出口处流进停留水箱，使电解产生的氧化性物质与残余的氨氮和COD继续反应；

S4、最后从停留水箱流出经氨氮和COD的协同脱除后的溶液；

其中，所述电解装置的阳极材质为Ti/lrO2-Ta2O5，阴极材质为工业纯钛，最大电压为54V，最大电流为260A，有效容积(电解槽(串联)总容积)为30L。

采用发明的火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法，具有设备投资小、占地少、安装简单、操作方便的特点，其最突出的优点在于：仅用一套装置可达到协同脱除火力发电厂废水中氨氮和COD的目的，且效率高、能耗低，可实现全回用或减少排放，以较低的成本回用或处理合格。

优选的，还包括如下步骤：

S5、对电解装置的电极进行清洗：将电解装置与电机酸洗系统两端连通，可形成酸洗回路；所述电机酸洗系包括酸洗箱和循环泵；在所述酸洗箱中配制质量百分比为5～8％的盐酸溶液，启动循环泵进行循环酸洗。

质量百分比为5～8％的盐酸溶液，通过1台循环泵对电极进行循环酸洗，可快速恢复电极活性。

优选的，步骤S1中，进行氯根浓度调节，将氯根浓度调节为8000～8500mg/L。

发明人经过大量的实验发现：一定浓度的氨氮废水在恒定的电流密度作用下通过电解装置时，氨氮的脱除效果受停初始氯根浓度的影响显著，废水的初始氯根越高，氨氮的脱除效果越佳；但是氯根浓度过高容易导致电极腐蚀，本发明通过将氯根浓度调节为8000～8500mg/L既确保脱除效果，又可以延长电极的使用寿命。

优选的，步骤S1中，进行温度调节，将温度调节为20～25℃。

发明人经过大量的实验发现：在相同停留时间和电流密度条件下，氨氮的脱除率随温度的上升而缓慢下降，当温度上升至接近38℃时，氨氮的脱除率迅速下降；但是温度太低COD降低速率显著下降，本发明通过将温度调节为20～25℃，可保证协同脱除火力发电厂废水中氨氮和COD的效果。

优选的，步骤S2中，火力发电厂废水在所述电解装置内的停留时间为1.5～2min。

发明人经过大量的实验发现：组分相同的氨氮废水在相同的电流密度作用下通过电解装置，氨氮的脱除效果受停留时间的影响显著；废水在电解装置内的停留时间越长，氨氮和COD的脱除效果越佳；但是停留时间太长，会导致能耗过高，成本上升，本发明通过火力发电厂废水在所述电解装置内的停留时间为1.5～2min，既可以保证良好的氨氮和COD的脱除效果，又可以节约能耗。

优选的，步骤S2中，所述电解装置的电压控制在40V，电流密度控制在250A/m2。

发明人经过大量的实验发现：使一定浓度的氨氮废水以恒定的流量(即保持停留时间不变)通过电解装置，电流密度越大，氨氮和COD的脱除效果越佳；但是电流密度过大，会导致能耗过高，成本上升，本发明通过将所述电解装置的电压控制在40V，电流密度控制在250A/m2，既可以保证良好的氨氮和COD的脱除效果，又可以节约能耗。

本发明还提供一种基于前所的火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法的一种协同脱除火力发电厂废水中氨氮和COD的设备，包括依次连通的缓冲水箱、电解装置、停留水箱和多个阀门；

所述缓冲水箱与废水进料管连通；所述缓冲水箱和电解装置之间设置有稳流输送泵，稳流输送泵与变频器电连接，所述变频器用于调节稳流输送泵的工作频率，以稳定的流量输送废水至所述电解装置；

所述电解装置入口处的管路上设置有第一氨氮测定仪、第一COD测试仪和温度测量仪；

所述电解装置与整流柜电连接，所述整流柜用于380V交流电成为直流电通过电极，以及调节通过电极的电流大小、电极之间的电压；

所述停留水箱顶部设置有排气口；

所述停留水箱出口处的管路上设置有第二氨氮测定仪、第二COD测试仪。

本发明的协同脱除火力发电厂废水中氨氮和COD的设备，具有投资小、占地少、安装简单、操作方便的特点，其最突出的优点在于：仅用一套装置可达到协同脱除火力发电厂废水中氨氮和COD的目的，且效率高、能耗低，可实现全回用或减少排放，以较低的成本回用或处理合格。

优选的，所述电解装置包括至少2个电解槽，且所述电解槽均为圆筒形，相互之间连接方式均为串联。

优选的，所述电解装置包括3个电解槽，且所述电解槽均为圆筒形，相互之间连接方式均为串联。

优选的，所述电解装置的底部设置有第一排污口，且第一排污口通过管路与污水池连通。

优选的，所述缓冲水箱上设置有搅拌装置和电加热器；所述电加热器与控制器电连接，所述控制器用于控制所述进行恒温加热或者恒定功率加热。

优选的，所述缓冲水箱上设置有加料口。

优选的，所述缓冲水箱上设置有氯离子测定仪和溶解性总固体检测仪。

优选的，所述电解装置入口和出口处分别与电机酸洗系统两端连通，可形成酸洗回路；所述电机酸洗系包括酸洗箱和循环泵；所述酸洗箱用于配制和储存酸溶液，以便进行循环酸洗。

优选的，所述酸洗箱的底部设置有第二排污口，且第二排污口通过管路与污水池连通。

优选的，所述稳流输送泵出口处的管路上设置有流量表。

本发明与现有技术相比，具有以下优点及有益效果：

采用发明的火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法，具有设备投资小、占地少、安装简单、操作方便的特点，其最突出的优点在于：仅用一套装置可达到协同脱除火力发电厂废水中氨氮和COD的目的，且效率高、能耗低，可实现全回用或减少排放，以较低的成本回用或处理合格。

本发明专利技术以较少的设备投资、低廉的运行成本实现灵活降解火力发电厂末端废水中氨氮和COD，并处理至污水综合排放标准(GB8978-1996)的目的。针对火力发电厂精处理含氨再生废水和脱硫废水处理难的问题，研究得到了一种新型电解处理工艺。利用电解装置将废水中的氨氮氧化为无害的氮气，降低氨氮浓度的同时也大幅降低总氮浓度，同时能脱除废水中的COD。能够处理15～500mg/L氨氮浓度的精处理再生废水，保证最终出水浓度小于1mg/L；能够处理脱硫废水COD，使其达到排放标准。在氯根的催化下，主要发生的净反应：

附图说明

图1为发明的结构示意图。

具体实施方式

为了使本领域的技术人员更好地理解本发明的技术方案，下面结合具体实施例对本发明的优选实施方案进行描述，但是不能理解为对本专利的限制。

下述实施例中所述试验方法或测试方法，如无特殊说明，均为常规方法；所述试剂和材料，如无特殊说明，均从常规商业途径获得，或以常规方法制备。

在本发明中，在本发明中，化学需氧量COD(Chemical Oxygen Demand)是以化学方法测量水样中需要被氧化的还原性物质的量。废水、废水处理厂出水和受污染的水中，能被强氧化剂氧化的物质(一般为有机物)的氧当量。在河流污染和工业废水性质的研究以及废水处理厂的运行管理中，它是一个重要的而且能较快测定的有机物污染参数，常以符号COD表示。

对于所述电解装置，未做具体限定的具体结构、工作原理以及可能涉及到的控制方式、空间布置方式采用本领域的常规选择即可，属于现有技术，不应被视为本发明的创新点所在，对于本领域技术人员来说，是可以理解的，本发明专利不做进一步具体展开详述。

所述变频器、第一氨氮测定仪、第一COD测试仪、温度测量仪、整流柜、第二氨氮测定仪、第二COD测试仪、控制器、氯离子测定仪、溶解性总固体检测仪和流量表等技术特征(本发明的组成单元/元件)，如无特殊说明，均从常规商业途径获得，或以常规方法制得，其具体结构、工作原理以及可能涉及到的控制方式、空间布置方式采用本领域的常规选择即可，不应被视为本发明的创新点所在，对于本领域技术人员来说，是可以理解的，本发明专利不做进一步具体展开详述。

实施例1：

一种火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法，包括如下步骤：

S1、含有氨氮、有机物以及溶解盐的火力发电厂废水送入缓冲水箱1，进行氯根浓度和温度调节；

S2、然后用稳流输送泵51以稳定的流量输送火力发电厂废水至电解装置2，在电流强度及氯根共同催化下，进行电解，废水中的氨氮和COD转变为氮气和氢气等无害物质；

S3、从电解装置2出口处流进停留水箱3，使电解产生的氧化性物质与残余的氨氮和COD继续反应；

S4、最后从停留水箱3流出经氨氮和COD的协同脱除后的溶液；

其中，所述电解装置2的阳极材质为Ti/lrO2-Ta2O5，阴极材质为工业纯钛，最大电压为54V，最大电流为260A，有效容积(电解槽(串联)总容积)为30L。

在本实施例中，还包括如下步骤：

S5、对电解装置2的电极进行清洗，以保持电极清洁：将电解装置2与电机酸洗系统两端连通，可形成酸洗回路；所述电机酸洗系包括酸洗箱4和循环泵52；在所述酸洗箱4中配制质量百分比为5％的盐酸溶液，启动循环泵52进行循环酸洗。

在本实施例中，步骤S1中，进行氯根浓度调节，将氯根浓度调节为8000mg/L。

在本实施例中，步骤S1中，进行温度调节，将温度调节为20℃。

在本实施例中，步骤S2中，火力发电厂废水在所述电解装置2内的停留时间为2min。

在本实施例中，步骤S2中，所述电解装置2的电压控制在40V，电流密度控制在250A/m2。

折点加氯工艺的运行成本集中在次氯酸钠溶液消耗量上。近几年来折点加氯法处理氨氮废水实际运行经验表明：针对氨氮初始浓度为60～150mg/L的废水，当pH＝6～9，Cl-与NH4+质量浓度比为7∶1，反应时间为30～60min左右时，氨氮的去除率为98％左右。目前10％的次氯酸钠溶液采购价为812元/t计，则计算得：折点加氯工艺的运行成本约为0.12元/g。

电解工艺的运行成本主要集中在电解装置电耗上。经对实施例1的测试结果可知：将氨氮初始浓度为149.8mg/L的废水处理至氨氮浓度低于3mg/L的电耗约为0.21kW·h/g，若厂用电价按0.32元/kW·h计，则计算得：电解工艺的运行成本约为0.067元/g。

实施例2：

一种火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法，包括如下步骤：

S1、含有氨氮、有机物以及溶解盐的火力发电厂废水送入缓冲水箱1，进行氯根浓度和温度调节；

S2、然后用稳流输送泵51以稳定的流量输送火力发电厂废水至电解装置2，在电流强度及氯根共同催化下，进行电解，废水中的氨氮和COD转变为氮气和氢气等无害物质；

S3、从电解装置2出口处流进停留水箱3，使电解产生的氧化性物质与残余的氨氮和COD继续反应；

S4、最后从停留水箱3流出经氨氮和COD的协同脱除后的溶液；

其中，所述电解装置2的阳极材质为Ti/lrO2-Ta2O5，阴极材质为工业纯钛，最大电压为54V，最大电流为260A，有效容积(电解槽(串联)总容积)为30L。

在本实施例中，还包括如下步骤：

S5、对电解装置2的电极进行清洗，以保持电极清洁：将电解装置2与电机酸洗系统两端连通，可形成酸洗回路；所述电机酸洗系包括酸洗箱4和循环泵52；在所述酸洗箱4中配制质量百分比为8％的盐酸溶液，启动循环泵52进行循环酸洗。

在本实施例中，步骤S1中，进行氯根浓度调节，将氯根浓度调节为8500mg/L。

在本实施例中，步骤S1中，进行温度调节，将温度调节为25℃。

在本实施例中，步骤S2中，火力发电厂废水在所述电解装置2内的停留时间为2min。

在本实施例中，步骤S2中，所述电解装置2的电压控制在40V，电流密度控制在250A/m2。

折点加氯工艺的运行成本集中在次氯酸钠溶液消耗量上。近几年来折点加氯法处理氨氮废水实际运行经验表明：针对氨氮初始浓度为60～150mg/L的废水，当pH＝6～9，Cl-与NH4+质量浓度比为7∶1，反应时间为30～60min左右时，氨氮的去除率为98％左右。目前10％的次氯酸钠溶液采购价为812元/t计，则计算得：折点加氯工艺的运行成本约为0.12元/g。

电解工艺的运行成本主要集中在电解装置电耗上。经对实施例2的测试结果可知：将氨氮初始浓度为356.8mg/L的废水处理至氨氮浓度低于1mg/L的电耗约为0.27kW·h/g，若厂用电价按0.32元/kW·h计，则计算得：电解工艺的运行成本约为0.0864元/g。

实施例3：

一种火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法，包括如下步骤：

S1、含有氨氮、有机物以及溶解盐的火力发电厂废水送入缓冲水箱1，进行氯根浓度和温度调节；

S2、然后用稳流输送泵51以稳定的流量输送火力发电厂废水至电解装置2，在电流强度及氯根共同催化下，进行电解，废水中的氨氮和COD转变为氮气和氢气等无害物质；

S3、从电解装置2出口处流进停留水箱3，使电解产生的氧化性物质与残余的氨氮和COD继续反应；

S4、最后从停留水箱3流出经氨氮和COD的协同脱除后的溶液；

其中，所述电解装置2的阳极材质为Ti/lrO2-Ta2O5，阴极材质为工业纯钛，最大电压为54V，最大电流为260A，有效容积(电解槽(串联)总容积)为30L。

在本实施例中，还包括如下步骤：

S5、对电解装置2的电极进行清洗，以保持电极清洁：将电解装置2与电机酸洗系统两端连通，可形成酸洗回路；所述电机酸洗系包括酸洗箱4和循环泵52；在所述酸洗箱4中配制质量百分比为7.5％的盐酸溶液，启动循环泵52进行循环酸洗。

在本实施例中，步骤S1中，进行氯根浓度调节，将氯根浓度调节为8230mg/L。

在本实施例中，步骤S1中，进行温度调节，将温度调节为23℃。

在本实施例中，步骤S2中，火力发电厂废水在所述电解装置2内的停留时间为1.8min。

在本实施例中，步骤S2中，所述电解装置2的电压控制在40V，电流密度控制在250A/m2。

折点加氯工艺的运行成本集中在次氯酸钠溶液消耗量上。近几年来折点加氯法处理氨氮废水实际运行经验表明：针对氨氮初始浓度为60～150mg/L的废水，当pH＝6～9，Cl-与NH4+质量浓度比为7∶1，反应时间为30～60min左右时，氨氮的去除率为98％左右。目前10％的次氯酸钠溶液采购价为812元/t计，则计算得：折点加氯工艺的运行成本约为0.12元/g。

电解工艺的运行成本主要集中在电解装置电耗上。经对实施例3的测试结果可知：将氨氮初始浓度为226.4mg/L的废水处理至氨氮浓度低于1mg/L的电耗约为0.26kW·h/g，若厂用电价按0.32元/kW·h计，则计算得：电解工艺的运行成本约为0.0832元/g。

实施例4：

如图1所示，一种基于实施例1、2或3所述的火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法的协同脱除火力发电厂废水中氨氮和COD的设备，包括依次连通的缓冲水箱1、电解装置2、停留水箱3和多个阀门8；

所述缓冲水箱1与废水进料管11连通；所述缓冲水箱1和电解装置2之间设置有稳流输送泵51，稳流输送泵51与变频器511电连接，所述变频器511用于调节稳流输送泵51的工作频率，以稳定的流量输送废水至所述电解装置2；

所述电解装置2入口处的管路上设置有第一氨氮测定仪61、第一COD测试仪62和温度测量仪63；

所述电解装置2与整流柜21电连接，所述整流柜21用于380V交流电成为直流电通过电极，以及调节通过电极的电流大小、电极之间的电压；

所述停留水箱3顶部设置有排气口31；

所述停留水箱3出口处的管路上设置有第二氨氮测定仪64、第二COD测试仪65。

实施例5：

如图1所示，一种基于实施例1、2或3所述的火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法的协同脱除火力发电厂废水中氨氮和COD的设备，包括依次连通的缓冲水箱1、电解装置2、停留水箱3和多个阀门8；

这里所述的缓冲水箱1起暂存和调节作用，在缓冲水箱1中可事先调节经预处理后的火力发电厂废水(含氨氮、有机物以及溶解盐)的氯根含量、溶解性固体(TDS)和温度。

停留水箱3的设置是用于延长反应时间，使电解产生的氧化性物质与目标去除物继续反应，以降低废水处理成本。

所述缓冲水箱1与废水进料管11连通；所述缓冲水箱1和电解装置2之间设置有稳流输送泵51，稳流输送泵51与变频器511电连接，所述变频器511用于调节稳流输送泵51的工作频率，以稳定的流量输送废水至所述电解装置2；

所述电解装置2入口处的管路上设置有第一氨氮测定仪61、第一COD测试仪62和温度测量仪63；

第一氨氮测定仪61、第一COD测试仪62和温度测量仪63分别可便捷快速地测出电解装置2入口处的管路上的氨氮浓度、COD和温度。

所述电解装置2与整流柜21电连接，所述整流柜21用于380V交流电成为直流电通过电极，以及调节通过电极的电流大小、电极之间的电压；

所述停留水箱3顶部设置有排气口31；

排气口31的设置是为了便于将电解反应产生的氢气排出或收集。

所述停留水箱3出口处的管路上设置有第二氨氮测定仪64、第二COD测试仪65。

第二氨氮测定仪64、第二COD测试仪65分别可便捷快速地测出停留水箱3出口处的管路上的氨氮浓度和COD。

进一步地，在另一个实施例中，所述电解装置2的包括至少2个电解槽，且所述电解槽均为圆筒形，相互之间连接方式均为串联。

这样可提高电解装置2的处理能力，使火力发电厂废水中氨氮和COD大幅降低，保证保证最终出水浓度小于1mg/L，而且减小占地面积。

进一步地，在另一个实施例中，所述电解装置2的包括3个电解槽，且所述电解槽均为圆筒形，相互之间连接方式均为串联。

这样既可以提高电解装置2的处理能力，使火力发电厂废水中氨氮和COD大幅降低，保证保证最终出水浓度小于1mg/L，而且减小占地面积；又节省成本，提供经济效益。

进一步地，在另一个实施例中，所述电解装置2的底部设置有第一排污口22，且第一排污口22通过管路与污水池7连通。

这样可在需要时，方便地排尽电解装置2内的液体，便于检修。

进一步地，在另一个实施例中，所述缓冲水箱1上设置有搅拌装置13和电加热器14；所述电加热器14与控制器141电连接，所述控制器141用于控制所述进行恒温加热或者恒定功率加热。

这样可在需要时，对缓冲水箱1中的废水进行恒温加热或者恒定功率加热。

进一步地，在另一个实施例中，所述缓冲水箱1上设置有加料口12。

这样可便于通过加料口12添加氯盐等调节缓冲水箱1中经预处理后的火力发电厂废水(含氨氮、有机物以及溶解盐)的氯根含量、溶解性固体(TDS)和温度。

进一步地，在另一个实施例中，所述缓冲水箱1上设置有氯离子测定仪15和溶解性总固体检测仪16。

氯离子测定仪15可便捷快速地测出氯根浓度；溶解性总固体检测仪16可便捷快速地测出TDS；进而给通过添加氯盐等调节缓冲水箱1中经预处理后的火力发电厂废水(含氨氮、有机物以及溶解盐)的氯根含量、溶解性固体(TDS)和温度，提供依据(添加量)。

进一步地，在另一个实施例中，所述电解装置2入口和出口处分别与电机酸洗系统两端连通，可形成酸洗回路；所述电机酸洗系包括酸洗箱4和循环泵52；所述酸洗箱4用于配制和储存酸溶液，以便进行循环酸洗。

这样当电极发生结垢时，在酸洗箱4内配制适量盐酸溶液，可方便地通过1台循环泵52对电极进行循环酸洗，使恢复电极活性；酸洗时，关闭电解装置2入口和出口处的两个阀门，形成酸洗回路；同时酸洗箱4底部的阀门也关闭。

优选的，循环泵52为卧式耐腐蚀离心泵，酸洗箱4为卧式筒型箱，其容积与电解槽(串联)总容积为1:1。

进一步地，在另一个实施例中，所述酸洗箱4的底部设置有第二排污口41，且第二排污口41通过管路与污水池7连通。

这样可在需要时，方便地排尽酸洗箱4内的液体，便于酸洗结束后废液的排出。

进一步地，在另一个实施例中，所述稳流输送泵51出口处的管路上设置有流量表。

这样可便捷地测出稳流输送泵51出口处的管路上的流量，为通过变频器511调节稳流输送泵51的工作频率提供依据，更好地以稳定的流量(根据需要调节)输送废水至所述电解装置2。

以上仅是本发明的优选实施方式，应当指出的是，上述优选实施方式不应视为对本发明的限制，本发明的保护范围应当以权利要求所限定的范围为准。对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明的精神和范围内，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。

Claims (10)

1.一种火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法，其特征在于，包括如下步骤：

S1、含有氨氮、有机物以及溶解盐的火力发电厂废水送入缓冲水箱（1），进行氯根浓度和温度调节；

S2、然后用稳流输送泵（51）以稳定的流量输送火力发电厂废水至电解装置（2），在电流强度及氯根共同催化下，进行电解；

S3、从电解装置（2）出口处流进停留水箱（3），使电解产生的氧化性物质与残余的氨氮和COD继续反应；

S4、最后从停留水箱（3）流出经氨氮和COD的协同脱除后的溶液；

其中，所述电解装置（2）的阳极材质为Ti/lrO2-Ta2O5，阴极材质为工业纯钛，最大电压为54V，最大电流为260A，有效容积为30L。

2.根据权利要求1所述的火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法，其特征在于，还包括如下步骤：

S5、对电解装置（2）的电极进行清洗：将电解装置（2）与电机酸洗系统两端连通，可形成酸洗回路；所述电机酸洗系包括酸洗箱（4）和循环泵（52）；在所述酸洗箱（4）中配制质量百分比为5～8 %的盐酸溶液，启动循环泵（52）进行循环酸洗。

3.根据权利要求1所述的火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法，其特征在于，步骤S2中，步骤S1中，进行氯根浓度调节，将氯根浓度调节为8000～8500 mg/L。

4.根据权利要求1所述的火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法，其特征在于，步骤S2中，步骤S1中，进行温度调节，将温度调节为20～25 ℃。

5.根据权利要求1所述的火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法，其特征在于，步骤S2中，步骤S2中，火力发电厂废水在所述电解装置（2）内的停留时间为1.5～2 min。

6.根据权利要求1所述的火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法，其特征在于，步骤S2中，步骤S2中，所述电解装置（2）的电压控制在40 V，电流密度控制在250 A/m2。

7.一种基于权利要求1至6任一项所述的火力发电厂废水中氨氮和COD的协同脱除方法的协同脱除火力发电厂废水中氨氮和COD的设备，其特征在于，包括依次连通的缓冲水箱（1）、电解装置（2）、停留水箱（3）和多个阀门（8）；

所述缓冲水箱（1）与废水进料管（11）连通；所述缓冲水箱（1）和电解装置（2）之间设置有稳流输送泵（51），稳流输送泵（51）与变频器（511）电连接，所述变频器（511）用于调节稳流输送泵（51）的工作频率，以稳定的流量输送废水至所述电解装置（2）；

所述电解装置（2）入口处的管路上设置有第一氨氮测定仪（61）、第一COD测试仪（62）和温度测量仪（63）；

所述电解装置（2）与整流柜（21）电连接，所述整流柜（21）用于380V交流电成为直流电通过电极，以及调节通过电极的电流大小、电极之间的电压；

所述停留水箱（3）顶部设置有排气口（31）；

所述停留水箱（3）出口处的管路上设置有第二氨氮测定仪（64）、第二COD测试仪（65）。

8.根据权利要求7所述的协同脱除火力发电厂废水中氨氮和COD的设备，其特征在于：所述电解装置（2）包括至少2个电解槽，且所述电解槽均为圆筒形，相互之间连接方式均为串联。

9.根据权利要求7所述的协同脱除火力发电厂废水中氨氮和COD的设备，其特征在于：所述缓冲水箱（1）上设置有搅拌装置（13）和电加热器（14）；所述电加热器（14）与控制器（141）电连接，所述控制器（141）用于控制所述进行恒温加热或者恒定功率加热；所述缓冲水箱（1）上设置有加料口（12）；所述缓冲水箱（1）上设置有氯离子测定仪（15）和溶解性总固体检测仪（16）。

10.根据权利要求7所述的协同脱除火力发电厂废水中氨氮和COD的设备，其特征在于：所述电解装置（2）入口和出口处分别与电机酸洗系统两端连通，可形成酸洗回路；所述电机酸洗系包括酸洗箱（4）和循环泵（52）；所述酸洗箱（4）用于配制和储存酸溶液，以便进行循环酸洗。