CN110023012A - 被覆切削工具 - Google Patents

被覆切削工具 Download PDF

Info

Publication number
CN110023012A
CN110023012A CN201780066052.0A CN201780066052A CN110023012A CN 110023012 A CN110023012 A CN 110023012A CN 201780066052 A CN201780066052 A CN 201780066052A CN 110023012 A CN110023012 A CN 110023012A
Authority
CN
China
Prior art keywords
layer
alpha
aluminum oxide
cutting tool
coated cutting
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201780066052.0A
Other languages
English (en)
Other versions
CN110023012B (zh
Inventor
佐藤博之
平野雄亮
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Tungaloy Corp
Original Assignee
Tungaloy Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Tungaloy Corp filed Critical Tungaloy Corp
Publication of CN110023012A publication Critical patent/CN110023012A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN110023012B publication Critical patent/CN110023012B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B27/00—Tools for turning or boring machines; Tools of a similar kind in general; Accessories therefor
    • B23B27/14—Cutting tools of which the bits or tips or cutting inserts are of special material
    • B23B27/148—Composition of the cutting inserts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B27/00—Tools for turning or boring machines; Tools of a similar kind in general; Accessories therefor
    • B23B27/14—Cutting tools of which the bits or tips or cutting inserts are of special material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B51/00—Tools for drilling machines
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C5/00—Milling-cutters
    • B23C5/16—Milling-cutters characterised by physical features other than shape
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
    • C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
    • C23C16/36—Carbonitrides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
    • C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
    • C23C16/40—Oxides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
    • C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
    • C23C16/40—Oxides
    • C23C16/403—Oxides of aluminium, magnesium or beryllium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
    • C23C28/042—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material including a refractory ceramic layer, e.g. refractory metal oxides, ZrO2, rare earth oxides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
    • C23C28/044—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material coatings specially adapted for cutting tools or wear applications
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B2222/00—Materials of tools or workpieces composed of metals, alloys or metal matrices
    • B23B2222/28—Details of hard metal, i.e. cemented carbide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B2224/00—Materials of tools or workpieces composed of a compound including a metal
    • B23B2224/04—Aluminium oxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B2224/00—Materials of tools or workpieces composed of a compound including a metal
    • B23B2224/32—Titanium carbide nitride (TiCN)
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B2228/00—Properties of materials of tools or workpieces, materials of tools or workpieces applied in a specific manner
    • B23B2228/04—Properties of materials of tools or workpieces, materials of tools or workpieces applied in a specific manner applied by chemical vapour deposition [CVD]
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B2228/00—Properties of materials of tools or workpieces, materials of tools or workpieces applied in a specific manner
    • B23B2228/10—Coatings
    • B23B2228/105—Coatings with specified thickness
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B2228/00—Properties of materials of tools or workpieces, materials of tools or workpieces applied in a specific manner
    • B23B2228/36—Multi-layered

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
  • Chemical Vapour Deposition (AREA)
  • Drilling Tools (AREA)

Abstract

本发明提供一种被覆切削工具。其具备基材和形成于基材的表面的被覆层。被覆层包含至少1层α型氧化铝层，在α型氧化铝层中，(0,0,12)面的织构系数TC(0,0,12)为4.0以上8.4以下，(0,1,8)面的织构系数TC(0,1,8)为0.5以上3.0以下。

Description

被覆切削工具
技术领域
本发明涉及被覆切削工具。
背景技术
以往，通过化学气相沉积法，在由硬质合金制成的基材的表面以3～20μm的总膜厚蒸镀形成被覆层而制成的被覆切削工具被用于钢、铸铁等的切削加工的情况广为人知。作为被覆层，例如为由选自Ti的碳化物、氮化物、碳氮化物、碳氧化物和碳氮氧化物以及氧化铝所组成的群组中的一种的单层或两种以上的多层构成的被覆层。
专利文献1公开了一种切削刀片，其在基材表面包含硬质被覆层，硬质被覆层的至少1层以上为α-Al2O3层，α-Al2O3层的集合织构系数(texture coefficient)TC(0012)为5以上，并使α-Al2O3层的残余应力为0MPa以上300MPa以下，基材的残余应力为-2000MPa以上-400MPa以下。
专利文献
专利文献1：日本特表2014-530112号公报
发明内容
在近年的切削加工中，高速化、高进给化以及深进刀化更加显著，存在由于在加工中对刀头施加的载荷而使从工具表面产生的裂纹向基材扩展、或是由于刀头温度的急剧增减而使从基材产生的裂纹向被覆层中扩展的情况。并且，由此导致的工具的缺损变得越来越常见。
基于这样的背景，在上述专利文献1公开的工具中，虽然耐磨性优异，但在对被覆切削工具作用较大的载荷的切削加工条件下，耐缺损性不足，需要进一步提高使用寿命。
本发明是为了解决该问题而完成的，其目的在于提供一种具有优异的耐磨性以及耐缺损性并且工具寿命长的被覆切削工具。
本发明人们从上述观点出发，对被覆切削工具的工具寿命的延长进行了反复研究，得出了以下见解，从而完成了本发明：如果制成包含使α型氧化铝层的晶体取向合理化的以下的结构，则可以提高耐缺损性。因此，可以延长工具寿命。
即，本发明的要点如下。
[1]一种被覆切削工具，具备基材和形成于该基材的表面的被覆层。上述被覆层包含至少1层的α型氧化铝层。在上述α型氧化铝层中，以下述式(1)表示的(0,0,12)面的织构系数TC(0,0,12)为4.0以上8.4以下，以下述式(2)表示的(0,1,8)面的织构系数TC(0,1,8)为0.5以上3.0以下。
[数1]
[数2]
(式(1)以及式(2)中、I(h,k,l)表示上述α型氧化铝层的X射线衍射中的(h,k,l)面的峰强度，I0(h,k,l)表示α型氧化铝的JCPDS卡片编号10-0173中的(h,k,l)面的标准衍射强度，(h,k,l)指(0,1,2)、(1,0,4)、(1,1,0)、(1,1,3)、(1,1,6)、(0,1,8)、(2,1,4)、(3,0,0)、以及(0,0,12)的9个晶面)。
[2]上述[1]所述的被覆切削工具，其中，上述α型氧化铝层中，上述织构系数TC(0,0,12)为5.0以上8.2以下。
[3]上述[1]或[2]所述的被覆切削工具，其中，上述α型氧化铝层中，上述织构系数TC(0,1,8)为1.0以上2.5以下。
[4]上述[1]～[3]中任意一项所述的被覆切削工具，其中，上述α型氧化铝层的(1,1,6)面中的残余应力值在至少一部分为-300MPa以上300MPa以下。
[5]上述[1]～[4]中任意一项所述的被覆切削工具，其中，上述α型氧化铝层的平均厚度为1.0μm以上15.0μm以下。
[6]上述[1]～[5]中任意一项所述的被覆切削工具，其中，上述被覆层在上述基材与上述α型氧化铝层之间，具备Ti化合物层，上述Ti化合物层由Ti与选自C、N、O以及B所组成的群组中的至少1种以上的元素的Ti化合物构成。
[7]上述[6]所述的被覆切削工具，其中，上述Ti化合物层包含至少1层TiCN层，上述TiCN层的平均厚度为2.0μm以上20.0μm以下。
[8]上述[1]～[7]中任意一项所述的被覆切削工具，其中，上述被覆层的平均厚度为3.0μm以上30.0μm以下。
[9]上述[1]～[8]中任意一项所述的被覆切削工具，其中，上述基材为硬质合金、金属陶瓷、陶瓷以及立方氮化硼烧结体的中的任一种。
根据本发明，可以提供一种具有优异的耐磨性以及耐缺损性、工具寿命长的被覆切削工具。
具体实施方式
以下，对用于实施本发明的方式(以下，简称为“本实施方式”)详细地进行说明，但本发明不限于下述本实施方式。本发明可以在不脱离其主旨的范围内进行各种各样的变形。
本实施方式的被覆切削工具为具有基材和形成于基材的表面的被覆层的被覆切削工具，被覆层包含至少1层的α型氧化铝层，在α型氧化铝层中，以下述式(1)表示的(0,0,12)面的织构系数TC(0,0,12)为4.0以上8.4以下，以下述式(2)表示的(0,1,8)面的织构系数TC(0,1,8)为0.5以上3.0以下。
[数3]
[数4]
在此，在式(1)以及式(2)中，I(h,k,l)表示在α型氧化铝层的X射线衍射中的(h,k,l)面的峰强度，I0(h,k,l)表示α型氧化铝的JCPDS卡片编号10-0173中的(h,k,l)面的标准衍射强度，(h,k,l)指(0,1,2)、(1,0,4)、(1,1,0)、(1,1,3)、(1,1,6)、(0,1,8)、(2,1,4)、(3,0,0)、以及(0,0,12)九个晶面。
本实施方式的被覆切削工具通过具备上述的结构，可以提高耐磨性以及耐缺损性，因此，可以延长工具寿命。可认为本实施方式的被覆切削工具的耐磨性以及耐缺损性提高的主要原因如下。但主要原因不限定于以下原因。即，首先，在本实施方式的α型氧化铝层中，由于以上式(1)表示的(0,0,12)面的织构系数TC(0,0,12)为4.0以上8.4以下，表示(0,0,12)面的峰强度I(0,0,12)的比例高，也表示更优先沿(0,0,12)面取向。因此，可以抑制凹陷磨损(crater wear)，因而提高耐磨性。另一方面，在本实施方式的α型氧化铝层中，由于以上述式(2)表示的(0,1,8)面的织构系数TC(0,1,8)为0.5以上3.0以下，表示(0,1,8)面的峰强度I(0,1,8)的比例高，也表示(0,1,8)面沿(0,0,12)面取向。因此，可以抑制裂纹的产生，特别是，即使在高温的切削加工条件下，也可以抑制裂纹的产生，因而将提高耐缺损性。并且，它们的织构系数TC(0,0,12)以及TC(0,1,8)的总和达4.5以上，与其他的晶面的织构系数的总和相比，为同等程度或在其之上，与其他的晶面相比，更优先沿(0,0,12)面以及(0,1,8)面取向，因此能够可靠地实现上述耐磨性以及耐缺损性的提高。
本实施方式的被覆切削工具具有基材和设于该基材上的被覆层。作为被覆切削工具的种类，具体而言，可以列举铣削加工用或旋削加工用的刀头更换型切削刀片、钻头(drill)以及立铣刀(end mill)。
本实施方式中的基材只要能用作被覆切削工具的基材，则没有特别限定。作为基材，可以列举例如硬质合金、金属陶瓷、陶瓷、立方氮化硼烧结体、金刚石烧结体(diamondsintered body)、高速钢。其中，如果基材为硬质合金、金属陶瓷、陶瓷以及立方氮化硼烧结体中的任一种，则耐磨性以及耐缺损性更优异，故优选。如果基材为硬质合金则进一步优选。
应予说明，基材也可以为其表面经过改性的基材。例如，在基材由硬质合金制成的情况下，也可以在其表面形成脱β层。此外，在基材由金属陶瓷制成的情况下，也可以在其表面形成硬化层。即使像这样对基材的表面进行改性，也可以发挥本发明的作用效果。
本实施方式中的被覆层的平均厚度优选为3.0μm以上30.0μm以下。如果平均厚度为3.0μm以上，则耐磨性趋于进一步提高。如果为30.0μm以下，则被覆层的与基材的粘着性以及耐缺损性趋于进一步提高。从同样的观点出发，被覆层的平均厚度更优选为3.0μm以上20.0μm以下，进一步优选为5.0μm以上20.0μm以下。应予说明，本实施方式的被覆切削工具中的各层的平均厚度可以通过从3处以上的截面测定各层的厚度以及被覆层整体的厚度，计算其平均值而求出。
本实施方式中的被覆层包含至少1层的α型氧化铝层。在α型氧化铝层中，以上述式(1)表示的(0,0,12)面的织构系数TC(0,0,12)为4.0以上8.4以下。如果织构系数TC(0,0,12)变高，则(0,0,12)面的峰强度I(0,0,12)的比例变高，因此，将抑制凹陷磨损，从而提高耐磨性。从同样的观点出发，α型氧化铝层中的织构系数TC(0,0,12)优选为5.0以上8.2以下。
在α型氧化铝层中，以上述式(2)表示的(0,1,8)面的织构系数TC(0,1,8)为0.5以上3.0以下。如果织构系数TC(0,1,8)变高，则(0,1,8)面的峰强度I(0,1,8)的比例变高，因此，可以抑制裂纹的产生，特别是，即使在高温的切削加工条件下，也可以抑制裂纹的产生，因而耐缺损性优异。从同样的观点出发，α型氧化铝层的TC(0,1,8)优选为1.0以上2.5以下。
本实施方式的α型氧化铝层的平均厚度优选为1.0μm以上15.0μm以下。如果α型氧化铝层的平均厚度为1.0μm以上，则被覆切削工具的前刀面中的耐凹陷磨性趋于进一步提高。另一方面，如果α型氧化铝层的平均厚度为15.0μm以下，则剥离被进一步抑制，耐缺损性趋于进一步提高。从同样的观点出发，α型氧化铝层的平均厚度更优选为3.0μm以上12.0μm以下。
关于α型氧化铝层的各晶面指数的峰强度，可以通过使用市售的X射线衍射装置来进行测定。例如，如果使用株式会社リガク制造的X射线衍射装置RINT TTRIII，在输出功率：50kV、250mA，入射侧梭拉狭缝：5°，发散纵狭缝：2/3°，发散纵向限位狭缝：5mm，散射狭缝：2/3°，受光侧梭拉狭缝：5°，受光狭缝：0.3mm，BENT单色仪，受光单色狭缝：0.8mm，取样宽度：0.01°，扫描速度：4°/min，2θ测定范围：20～155°的条件下，进行使用Cu-Kα射线的2θ/θ聚焦法光学系统的X射线衍射测定，可以测定在JCPDS卡片编号10-0173中显示的所有的各晶面指数的峰强度。当从X射线衍射图谱求取各晶面指数的峰强度时，也可以使用X射线衍射装置附带的分析软件。在分析软件中，可以利用三次样条拟合而进行背景处理以及Kα2峰的除去，并利用Pearson-VII函数进行峰形拟合，从而求得各峰强度。应予说明，当在比α型氧化铝层更靠近基材侧处形成各种被覆层时，为了不受各种被覆层的影响，可以通过薄膜X射线衍射法，测定各峰强度。此外，在比α型氧化铝层更靠近外侧处形成各种被覆层时，通过抛光除去各种被覆层，然后进行X射线衍射测定即可。
在本实施方式中，α型氧化铝层的(1,1,6)面中的残余应力值优选至少在一部分中为-300MPa以上300MPa以下。如果上述残余应力值为-300MPa以上，则可以抑制以α型氧化铝层所具有的粒子的脱落为起点的磨损的加深，因此耐磨性趋于提高。此外，如果上述残余应力值为300MPa以下，则可以进一步抑制α型铝层中的裂纹的产生，因此被覆切削工具的耐缺损性趋于进一步提高。从同样的观点出发，α型氧化铝层的(1,1,6)面中的残余应力值更优选为-300MPa以上100MPa以下。
在此，“至少在一部分中”表示没有必要在整个α型氧化铝层中满足α型氧化铝层的(1,1,6)面中的上述残余应力值的范围，在前刀面等特定的区域中的α型铝层的(1,1,6)面中满足上述残余应力值的范围即可。
α型氧化铝层的残余应力值可以通过使用X射线应力测定装置的sin2ψ法进行测定。例如，通过sin2ψ法测定在被覆层中的任意3点中的残余应力，并求出这3点的残余应力的平均值。对于作为测定处的被覆层中的任意3点，例如可选择彼此相距0.1mm以上的3点。
为了测定α型氧化铝层的(1,1,6)面中的残余应力值，选择作为测定对象的α型氧化铝层的(1,1,6)面。具体而言，通过X射线衍射装置，对形成有α型氧化铝层的试样进行分析。然后，研究改变试样面法线与晶格面法线所成的角度ψ时的(1,1,6)面的衍射角的变化。
在本实施方式的被覆层中，如果在基材与α型氧化铝层之间具备Ti化合物层，并且该Ti化合物层由Ti与选自C、N、O以及B所组成的群组中的至少1种以上的元素的Ti化合物构成，则耐磨性以及粘着性进一步提高，故优选。从同样的观点出发，Ti化合物层优选为由Ti与选自C、N以及O所组成的群组中的至少1种以上的元素的Ti化合物构成。
如果本实施方式的Ti化合物层包含至少1层TiCN层，则耐磨性趋于进一步提高，故优选。TiCN层的平均厚度优选为2.0μm以上20.0μm以下。如果TiCN层的平均厚度为2.0μm以上，则耐磨性趋于进一步提高，如果为20.0μm以下，则可以进一步抑制剥离，因而耐缺损性趋于进一步提高。从同样的观点出发，TiCN层的平均厚度更优选为5.0μm以上15.0μm以下。
如果本实施方式的Ti化合物层在基材与TiCN层之间具备由TiN构成的最下层，则粘着性提高，故优选。最下层的平均厚度优选为0.1μm以上0.5μm以下。如果最下层的平均厚度为0.1μm以上，则最下层形成更均匀的组织，粘着性趋于进一步提高。另一方面，如果最下层的平均厚度为0.5μm以下，则将进一步抑制最下层成为剥离的起点，因此耐缺损性趋于进一步提高。
在本实施方式的被覆层中，如果在基材的相反侧具备由TiN构成的最外层，则可以确认被覆切削工具的使用状态，视认性优异，故优选。最外层的平均厚度优选为0.2μm以上1.0μm以下。如果最外层的平均厚度为0.2μm以上，则具有进一步抑制α型氧化铝层的粒子脱落的效果，如果为1.0μm以下，则耐缺损性进一步提高，故优选。
最外层以及最下层为由TiN构成的层，但只要具备上述的结构且起到作为最外层以及最下层的上述作用效果，则也可以含有微量的TiN以外的成分。
如果本实施方式的Ti化合物层在TiCN层与α型氧化铝层之间具备由TiCNO或TiCO构成的中间层，则粘着性进一步提高，故优选。中间层的平均厚度优选为0.2μm以上1.5μm以下。如果中间层的平均厚度为0.2μm以上，则粘着性趋于进一步提高，如果为1.5μm以下，则α型氧化铝层中的织构系数TC(1,0,16)趋于进一步增大，故优选。
中间层为由TiCNO或TiCO构成的层，但只要具备上述的结构并起到根据中间层产生的作用效果，则也可以含有微量的上述化合物以外的成分。
作为构成本实施方式的被覆切削工具中的被覆层的各层的形成方法，例如可以列举以下的方法。但各层的形成方法不限于此。
例如，TiN层可以通过设定原料气体组成为TiCl4：5.0～10.0mol％、N2：20～60mol％、H2：剩余部分，温度为850～920℃，压力为100～400hPa的化学气相沉积法来形成。
TiC层可以通过设定原料气体组成为TiCl4：1.5～3.5mol％、CH4：3.0～7.0mol％、H2：剩余部分，温度为950～1050℃，压力为65～85hPa的化学气相沉积法来形成。
TiCN层可以通过设定原料气体组成为TiCl4：4.0～18.0mol％、CH3CN：0.5～3.0mol％、H2：剩余部分，温度为840～890℃，压力为60～80hPa的化学气相沉积法来形成。
TiCNO层可以通过设定原料气体组成为TiCl4：3.0～5.0mol％、CO：0.4～1.0mol％、N2：30～40mol％、H2：剩余部分，温度为975～1025℃，压力为90～110hPa的化学气相沉积法来形成。
TiCO层可以通过设定原料气体组成为TiCl4：0.5～1.5mol％、CO：2.0～4.0mol％、H2：剩余部分，温度为975～1025℃，压力为60～100hPa的化学气相沉积法来形成。
在本实施方式中，控制α型氧化铝层的取向关系的被覆切削工具例如可以通过以下的方法得到。
首先，在被覆切削工具的基材的表面形成最下层(TiN层)、TiCN层或中间层。接着，对TiN层、TiCN层或中间层的表面进行氧化。然后，形成两种氧化铝的核，在形成了这些核的状态下，形成α型氧化铝层。进而，也可以根据需要形成最外层。
在低温下稍微流过CO气体而形成第1氧化铝的核。由此，第1氧化铝的核以非常缓慢的速度形成。此外，第1氧化铝的核变得微小。形成第1氧化铝的核的时间优选为2分钟以上5分钟以下。由此，α型氧化铝层容易沿(0,0,12)面取向。
接着，形成第2氧化铝的核。在高温下稍微流过CO气体和C3H6气体而形成第2氧化铝的核。此外，第2氧化铝的核可以形成于第1氧化铝的核之间或表面。形成第2氧化铝的核的时间优选为2分钟以上5分钟以下。通过与氧化处理工序的组合，α型氧化铝层容易沿(0,1,8)面取向。
为了得到满足TC(0,0,12)以及TC(0,1,8)的α型氧化铝层，在形成两种氧化铝的核后，在不使CO气体流过的条件下形成α型氧化铝层即可。此时，优选使成膜温度高于形成第1氧化铝的核的温度。
具体而言，TiN层、TiCN层或中间层的表面的氧化在设定原料气体组成为CO2：0.1～1.0mol％、CO：0.1～0.5mol％、CH4：0.05～0.2mol％、H2：剩余部分，温度为970～1020℃，压力为50～70hPa的条件下实施。此时，优选实施5～10分钟的氧化。
然后，通过设定原料气体组成为AlCl3：1.0～4.0mol％、CO2：1.0～3.0mol％、CO：0.05～2.0mol％、HCl：2.0～3.0mol％、H2：剩余部分，温度为880～930℃，压力为60～80hPa的化学气相沉积法来形成第1氧化铝的核。
接着，通过设定原料气体组成为AlCl3：2.0～5.0mol％、CO2：2.5～4.0mol％、CO：1.0～2.0mol％、HCl：2.0～3.0mol％、C3H6：0.05～0.2mol％、H2：剩余部分，温度为970～1030℃，压力为60～80hPa的化学气相沉积法来形成第2氧化铝的核。
然后，通过设定原料气体组成为AlCl3：2.0～5.0mol％、CO2：2.5～4.0mol％、HCl：2.0～3.0mol％、H2S：0.15～0.25mol％、H2：剩余部分，温度为970～1030℃，压力为60～80hPa的化学气相沉积法来形成α型氧化铝层。
如上所述，对TiN层、TiCN层或中间层的表面进行氧化，然后，形成两种氧化铝的核。然后，如果在通常的条件下形成α型氧化铝层，则可以得到TC(0,0,12)为4.0以上、TC(0,1,8)为0.5以上的α型氧化铝层。此时，通过调整两种氧化铝的核的存在比例，可以控制α型氧化铝层的取向关系。
形成被覆层后，如果实施干式喷砂(dry blasting)、湿式喷砂(wet blasting)或喷丸硬化(shot peening)，则可以控制α型氧化铝层的(1,1,6)面中的残余应力值。例如，干式喷丸(shot blasting)的条件为使投射角度相对于被覆层的表面为30～70°，将投射材料以50～80m/sec的投射速度、0.5～3分钟的投射时间进行投射即可。如果干式喷丸的介质为平均粒径100～150μm的Al2O3或ZrO2等材质则优选。
本实施方式的被覆切削工具的被覆层中的各层的厚度可以通过使用光学显微镜、扫描电子显微镜(SEM)、场发射扫描电子显微镜(FE-SEM)等从被覆切削工具的截面组织中测定。应予说明，对于本实施方式的被覆切削工具中的各层的平均厚度，在从刀头朝向被覆切削工具的前刀面的中心部50μm的位置的附近，测定3处以上的各层的厚度，求出其平均值即可。此外，各层的组成可以通过使用能量色散型X射线光谱仪(EDS)和波长色散型X射线光谱仪(WDS)等从本实施方式的被覆切削工具的截面组织中测定。
实施例
以下，列举实施例，对本发明更详细地进行说明，但本发明不限于这些实施例。
作为基材，准备具有JIS规格CNMA120408形状，并具有93.0WC-6.4Co-0.6Cr3C2(以上为质量％)的组成的硬质合金制的切削刀片。在通过SiC刷对此基材的切削刃棱线部实施磨圆后，清洗基材的表面。
在清洗基材的表面后，通过化学气相沉积法形成被覆层。关于发明品1～11，首先，将基材装入外热式化学蒸镀装置中，在基材的表面，以表1所示的平均厚度形成表1所示的最下层。此时，在表2所示的原料气体组成、温度以及压力的条件下形成最下层。接着，在表2所示的原料气体组成、温度以及压力的条件下，在最下层的表面，以表1所示的平均厚度形成表1所示的TiCN层。接着，在表2所示的原料气体组成、温度以及压力的条件下，在TiCN层的表面，以表1所示的平均厚度形成表1所示的中间层。然后，在表3所示的气体组成、温度以及压力的条件下，以表3所示的时间实施氧化处理。接着，在表4所示的原料气体组成、温度以及压力的条件下，在实施了氧化处理的中间层的表面，形成第1氧化铝的核。形成第1氧化铝的核的时间设为4分钟。进而，在表4所示的原料气体组成、温度以及压力的条件下，在第1氧化铝的核之间或表面形成第2氧化铝的核。形成第2氧化铝的核的时间设为4分钟。然后，在表5所示的原料气体组成、温度以及压力的条件下，在中间层以及两种氧化铝的核的表面，以表1所示的平均厚度形成表1所示的α型氧化铝层(以下，称为α型Al2O3层)。最后，在表2所示的原料气体组成、温度以及压力的条件下，在基材的表面以表1所示的平均厚度形成表1所示的最外层。由此，得到发明品1～11的被覆切削工具。
一方面，关于比较品1～10，首先，将基材装入外热式化学蒸镀装置，在表2所示的原料气体组成、温度以及压力的条件下，在基材的表面，以表1所示的平均厚度形成表1所示的最下层。接着，在表2所示的原料气体组成、温度以及压力的条件下，在最下层的表面，以表1所示的平均厚度形成表1所示的TiCN层。接着，在表2所示的原料气体组成、温度以及压力的条件下，在TiCN层的表面，以表1所示的平均厚度形成表1所示的中间层。然后，在表3所示的气体组成、温度以及压力的条件下，以表3所示的时间实施氧化处理。接着，在表6所示的原料气体组成、温度以及压力的条件下，在实施了氧化处理的中间层的表面形成一种或两种的氧化铝的核。在此，表6中的“无工序”是表示没有进行为了形成第2种氧化铝的核的工序。进而，在表7所示的原料气体组成、温度以及压力的条件下，在中间层以及氧化铝的核的表面，以表1所示的平均厚度形成表1所示的α型Al2O3层。最后，在表2所示的原料气体组成、温度以及压力的条件下，在基材的表面，以表1所示的平均厚度形成表1所示的最外层。由此，得到比较品1～10的被覆切削工具。
采用以下方式求出试样的各层的厚度。即，使用FE-SEM，测定从被覆切削工具的刀头朝向前刀面的中心部50μm的位置的附近的截面中的3处的厚度，求其平均值作为平均厚度。对于得到的试样的各层的组成，通过使用EDS，在从被覆切削工具的刀头朝向前刀面的中心部50μm的位置的附近的截面中进行测定。
[表1]
[表2]
[表3]
[表4]
[表5]
[表6]
[表7]
对于发明品1～11、比较品1～10，在基材的表面形成被覆层后，使用表8所示的投射材料，在表8所示的投射条件下，实施干式喷丸。
[表8]
对于得到的试样，在输出功率：50kV、250mA、入射侧梭拉狭缝：5°、发散纵狭缝：2/3°、发散纵向限位狭缝：5mm、散射狭缝：2/3°、受光侧梭拉狭缝：5°、受光狭缝：0.3mm、BENT单色仪、受光单色狭缝：0.8mm、取样宽度：0.01°、扫描速度：4°/min、2θ测定范围：20°～155°的条件下，进行使用Cu-Kα射线的2θ/θ聚焦法光学系统的X射线衍射测定。装置使用株式会社リガク制造的X射线衍射装置RINT TTRIII。从X射线衍射图谱求出α型Al2O3层的各晶面指数的峰强度。从得到的各晶面指数的峰强度，求出TC(0,0,12)以及TC(0,1,8)。将其结果显示于表9。
[表9]
所得到的试样的α型Al2O3层的残余应力通过使用X射线应力测定装置的sin2ψ法进行测定。将其测定结果显示于表10。
[表10]
使用得到的试样，进行切削试验1以及切削试验2。切削试验1为评价耐磨性的试验，切削试验2为评价耐缺损性的试验。将各切削试验的结果显示于表11。
[切削试验1]
被切削材料：S45C的圆条，
切削速度：300m/min，
进给量：0.30mm/rev，
切削深度：2.0mm，
冷却液：有，
评价项目：将试样发生缺损或最大后刀面磨损宽度达到0.2mm的时间作为工具寿命，测定直至工具寿命为止的加工时间。
[切削试验2]
被切削材料：在SCM415的长度方向上等间隔地设有2条槽的圆条，
切削速度：250m/min，
进给量：0.40mm/rev，
切削深度：1.5mm，
冷却液：有，
评价项目：将直至试样发生缺损的时间作为工具寿命，测定直至工具寿命为止的冲击次数。冲击次数为试样与被切削材料接触的次数，在接触次数最大达到20000次的时刻结束试验。应予说明，对于各试样，准备5个刀片，分别测定冲击次数，从它们的冲击次数的值求出平均值，作为工具寿命。
应予说明，对于耐磨性试验的到达工具寿命为止的加工时间，将35分钟以上作为A、25分钟以上不足35分钟作为B、不足25分钟作为C而进行评价。此外，对于耐缺损性试验的到达工具寿命为止的冲击次数，将15000次以上作为A、12000次以上不足15000次作为B、不足12000次作为C来进行评价。在该评价中，“A”表示最优异，“B”表示次优异，“C”表示最差。越具有A或B的评价，切削性能越优异。将得到的综合评价的结果显示于表11。
[表11]
根据表11的结果，发明品的耐磨性试验以及耐缺损性的评价均为A或B的评价。另一方面，比较品的评价在耐磨性试验或耐缺损性试验中均为C。特别是，发明品的耐缺损性试验的评价为A或B的评价，比较品的评价为B或C。因此，可知发明品的耐缺损性与比较品相比，为同等或以上。
从以上的结果可知，发明品由于耐磨性与耐缺损性优异，其工具寿命长。
本申请基于2016年10月24日申请的日本专利申请(特愿2016-207734)，其内容作为参照并入本文中。
产业上的可利用性
本发明的被覆切削工具通过不降低耐磨性而提高优异的耐缺损性，与以往相比，可以延长工具寿命，因此，产业上的可利用性高。

Claims (9)

1.一种被覆切削工具，其中，
所述被覆切削工具具备基材和形成于该基材的表面的被覆层，
所述被覆层包含至少1层α型氧化铝层，
在所述α型氧化铝层中，以下述式(1)表示的(0,0,12)面的织构系数TC(0,0,12)为4.0以上8.4以下，以下述式(2)表示的(0,1,8)面的织构系数TC(0,1,8)为0.5以上3.0以下，
[数1]
[数2]
(在式(1)以及式(2)中，I(h,k,l)表示所述α型氧化铝层的X射线衍射中的(h,k,l)面的峰强度，I0(h,k,l)表示α型氧化铝的JCPDS卡片编号10-0173中的(h,k,l)面的标准衍射强度，(h,k,l)指(0,1,2)、(1,0,4)、(1,1,0)、(1,1,3)、(1,1,6)、(0,1,8)、(2,1,4)、(3,0,0)、以及(0,0,12)的9个晶面)。
2.如权利要求1所述的被覆切削工具，其中，
在所述α型氧化铝层中，所述织构系数TC(0,0,12)为5.0以上8.2以下。
3.如权利要求1或2所述的被覆切削工具，其中，
在所述α型氧化铝层中，所述织构系数TC(0,1,8)为1.0以上2.5以下。
4.如权利要求1～3中任一项所述的被覆切削工具，其中，
所述α型氧化铝层的(1,1,6)面中的残余应力值至少在一部分中为-300MPa以上300MPa以下。
5.如权利要求1～4中任一项所述的被覆切削工具，其中，
所述α型氧化铝层的平均厚度为1.0μm以上15.0μm以下。
6.如权利要求1～5中任一项所述的被覆切削工具，其中，
所述被覆层在所述基材与所述α型氧化铝层之间，具备Ti化合物层，所述Ti化合物层由Ti与选自C、N、O以及B所组成的群组中的至少1种以上的元素的Ti化合物构成。
7.如权利要求6所述的被覆切削工具，其中，
所述Ti化合物层包含至少1层TiCN层，所述TiCN层的平均厚度为2.0μm以上20.0μm以下。
8.如权利要求1～7中任一项所述的被覆切削工具，其中，
所述被覆层的平均厚度为3.0μm以上30.0μm以下。
9.如权利要求1～8中任一项所述的被覆切削工具，其中，
所述基材为硬质合金、金属陶瓷、陶瓷以及立方氮化硼烧结体中的任一种。
CN201780066052.0A 2016-10-24 2017-10-06 被覆切削工具 Active CN110023012B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016207734 2016-10-24
JP2016-207734 2016-10-24
PCT/JP2017/036416 WO2018079228A1 (ja) 2016-10-24 2017-10-06 被覆切削工具

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN110023012A true CN110023012A (zh) 2019-07-16
CN110023012B CN110023012B (zh) 2020-07-07

Family

ID=62024795

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201780066052.0A Active CN110023012B (zh) 2016-10-24 2017-10-06 被覆切削工具

Country Status (5)

Country Link
US (1) US11717893B2 (zh)
EP (1) EP3530387B1 (zh)
JP (1) JP6955706B2 (zh)
CN (1) CN110023012B (zh)
WO (1) WO2018079228A1 (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7055761B2 (ja) 2019-02-15 2022-04-18 株式会社タンガロイ 被覆切削工具

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1107901A (zh) * 1993-12-23 1995-09-06 桑德维克公司 氧化铝涂层刀具
JPH11335870A (ja) * 1998-05-25 1999-12-07 Hitachi Metals Ltd 炭窒化チタン・酸化アルミニウム被覆工具
CN1456703A (zh) * 2002-05-08 2003-11-19 山高刀具公司 通过化学气相淀积产生的增强氧化铝层
CN1611313A (zh) * 2003-10-27 2005-05-04 山高刀具公司 用于粗车削的涂层切削刀片
JP2008093769A (ja) * 2006-10-10 2008-04-24 Mitsubishi Materials Corp 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
CN103987875A (zh) * 2011-09-16 2014-08-13 瓦尔特公开股份有限公司 切削刀片及其制造方法
JP2016137564A (ja) * 2014-12-19 2016-08-04 サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ Ｃｖｄ被覆切削工具

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2667187C2 (ru) * 2013-06-27 2018-09-17 Сандвик Интеллекчуал Проперти Аб Снабженный покрытием режущий инструмент
EP2902528B1 (en) 2014-01-30 2016-06-29 Walter Ag Alumina coated cutting tool with zigzag alumina grain boundaries
BR112016017381B1 (pt) 2014-01-30 2022-03-08 Sandvik Intellectual Property Ab Ferramenta de corte revestida por alumina
EP3034652A1 (en) 2014-12-19 2016-06-22 Sandvik Intellectual Property AB CVD coated cutting tool
JP6649693B2 (ja) 2015-04-17 2020-02-19 学校法人 名城大学 窒化物半導体発光素子及びその製造方法
JP6697696B2 (ja) 2016-02-18 2020-05-27 株式会社タンガロイ 被覆切削工具
WO2017220536A1 (en) 2016-06-21 2017-12-28 Sandvik Intellectual Property Ab Cvd coated cutting tool
EP3263743A1 (en) 2016-06-29 2018-01-03 Sandvik Intellectual Property AB Cvd coated cutting tool

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1107901A (zh) * 1993-12-23 1995-09-06 桑德维克公司 氧化铝涂层刀具
JPH11335870A (ja) * 1998-05-25 1999-12-07 Hitachi Metals Ltd 炭窒化チタン・酸化アルミニウム被覆工具
CN1456703A (zh) * 2002-05-08 2003-11-19 山高刀具公司 通过化学气相淀积产生的增强氧化铝层
CN1611313A (zh) * 2003-10-27 2005-05-04 山高刀具公司 用于粗车削的涂层切削刀片
JP2008093769A (ja) * 2006-10-10 2008-04-24 Mitsubishi Materials Corp 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
CN103987875A (zh) * 2011-09-16 2014-08-13 瓦尔特公开股份有限公司 切削刀片及其制造方法
JP2016137564A (ja) * 2014-12-19 2016-08-04 サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ Ｃｖｄ被覆切削工具

Also Published As

Publication number Publication date
JP6955706B2 (ja) 2021-10-27
WO2018079228A1 (ja) 2018-05-03
EP3530387B1 (en) 2023-08-16
JPWO2018079228A1 (ja) 2019-07-04
EP3530387A1 (en) 2019-08-28
CN110023012B (zh) 2020-07-07
EP3530387A4 (en) 2020-03-18
US20190283143A1 (en) 2019-09-19
US11717893B2 (en) 2023-08-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5962862B2 (ja) 被覆切削工具
JP6955707B2 (ja) 被覆切削工具
JP6521127B2 (ja) 被覆切削工具
JP6973026B2 (ja) 被覆切削工具
CN109834305A (zh) 被覆切削工具
CN109475945A (zh) 被覆切削工具
JP6697696B2 (ja) 被覆切削工具
CN107971506B (zh) 被覆切削工具
CN107962217B (zh) 被覆切削工具
CN108018537B (zh) 被覆切削工具
CN109952169A (zh) 被覆切削工具
CN110023012A (zh) 被覆切削工具
CN108057917B (zh) 被覆切削工具
CN108018553B (zh) 被覆切削工具
JP7137143B2 (ja) 被覆切削工具
CN109963674A (zh) 被覆切削工具

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant