CN109852900A - 一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢及其生产方法 - Google Patents
一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢及其生产方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明涉及一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢及其生产方法，包括以下生产步骤：将厚度为230mm的钢坯，经过板坯加热工序、热轧工序、酸轧工序、热镀锌工序和光整工序，制备三种600MPa级热镀锌双相钢产品。其中屈强比＜0.50的600MPa级热镀锌双相钢产品延伸率＞27.0％，适用于汽车结构件及部分内外板；0.50＜屈强比＜0.60的600MPa级热镀锌双相钢产品延伸率＞25.0％、加工硬化指数n≥0.160；屈强比＞0.65的600MPa级热镀锌双相钢产品扩孔率λ≥50％。
Description
技术领域
本发明属于汽车用热镀锌高强钢技术领域，具体涉及一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢及其生产方法。
背景技术
现代汽车的制造理念对于生产非车身结构件的钢材，提出耐蚀性、高扩孔和翻边性、优良的延展性、易加工成形性以及高强度和几何精度等多种性能的不同需求。600MPa级热镀锌双相钢(DP600+Z钢)作为非车身结构件的首选钢材，不仅符合上述特点，而且成本低廉、减重效果良好，正好顺应汽车轻量化的趋势，因此在汽车用先进高强钢中所占的比例依旧最大，持续受到汽车产业和钢铁企业的极大关注。然而汽车用DP600+Z钢产品存在的小批量订货、规格多、性能要求多元化等特点，给钢铁企业在实际生产组织中带来诸多不便，主要表现在混浇坯降级改判率高、不同钢种及规格频繁过度，导致DP600+Z钢产品的质量稳定性差。因此，探索低成本经济型、性能可分级别控制、质量稳定的DP600+Z钢的生产方法，不仅能够满足汽车产业多零件、多性能、多规格的特殊需求，而且也是钢铁企业提高竞争力的有效措施，成为本领域技术人员亟待解决的技术问题。从当前公开的相关专利来看，以上技术难题并未得到很好地解决。现有公开的技术，只是针对一种特定用途和级别的600MPa级热镀锌双相钢，进行生产方法、加工方法或制造方法的阐明，例如公开号CN105506467A、CN105603325A、CN102876967A等。
发明内容
本发明要解决的技术问题是充分考虑目前钢铁企业针对DP600+Z钢的小批量生产组织特点，通过合理的成分设计并有效地控制各工序段的关键工艺参数，实现采用一种成分体系可生产表面质量良好的屈强比＜0.50、0.50＜屈强比＜0.60以及屈强比＞0.65共计三种DP600+Z钢产品，能够满足汽车主机配套厂家小批量订货，以及对0.60～2.00mm规格范围DP600+Z钢产品多零件、多性能、多规格的特殊需求。
为解决上述技术问题，一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢，化学成分按重量百分比包括C：0.070～0.120％，Si≤0.05％，Mn：1.50～1.90％，Alt：0.030～0.070％，Cr：0.15～0.35％，Mo：0.13～0.24％，并限制P≤0.015％，S≤0.005％，N≤0.005％，O≤0.005％，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
具体的，所述的一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢产品的厚度规格为0.60～2.00mm，包括屈强比＜0.50、0.50＜屈强比＜0.60以及屈强比＞0.65共计三种屈强比级别。
一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢的生产方法，屈强比＜0.50的DP600+Z钢产品具有低屈强比和高抗拉强度的特点，同时延伸率＞27.0％，特别适用于有深加工成形和几何精度要求较高的汽车结构件及部分内外板；0.50＜屈强比＜0.60的DP600+Z钢产品具有较高的屈服强(＞325MPa)，同时延伸率＞25.0％、加工硬化指数n≥0.160，特别适用于冷加工成形要求高的汽车结构件及加强件；屈强比＞0.65的DP600+Z钢产品具有高屈强比和高抗拉强度的特点，同时扩孔率λ≥50％，特别适用于在加工成形过程中有扩孔、翻边要求的汽车结构件及加强件。
具体的，所述的一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢的生产方法，包括板坯加热工序、热轧工序、酸轧工序、热镀锌工序和光整工序；钢坯厚度为230mm；其中热轧基料厚度≤4.00mm的粗轧出口坯厚为35mm；4.00mm＜热轧基料厚度≤6.00mm的粗轧出口坯厚为40mm。
具体的，所述的一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢的生产方法，屈强比＜0.50的DP600+Z钢产品，按照以下生产方法进行控制各工序段的工艺参数：
(1)板坯加热工序：将钢坯加热，设置均热段温度为1240～1270℃，均热段时间约40min，总在炉时间约为220min；
(2)热轧工序：粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算；粗轧出口温度1080～1100℃，精轧终轧温度870～900℃；
(3)冷却及卷取工序：精轧结束后采取轧后前段层流冷却工艺，以约20℃/s的冷速冷却至680～710℃，进行卷取，并将卷取后的钢卷迅速置入保温坑中进行72h缓冷；
(4)酸轧工序：酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物，然后采用54.0～58.0％的压下量进行冷轧；
(5)热镀锌工序：将酸轧后的钢带进行连续退火及镀锌，均热温度810～830℃，缓冷段结束温度680～700℃，快冷段结束温度465±5℃，冷却速率≥30℃/s；入锌锅温度465±5℃，出锌锅后采用移动风箱将镀锌钢带冷却到≤155℃；
(6)光整工序：将热镀锌后的钢卷进行光整，光整延伸率控制在0.4～0.6％，然后卷取即得到本发明的成品钢卷。
具体的，所述的一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢的生产方法，0.50＜屈强比＜0.60的DP600+Z钢产品，按照以下生产方法进行控制各工序段的工艺参数：
(1)板坯加热工序：将钢坯加热，设置均热段温度为1230～1260℃，均热段时间约40min，总在炉时间约为220min；
(2)热轧工序：粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算；粗轧出口温度1070～1090℃，精轧终轧温度850～880℃；
(3)冷却及卷取工序：精轧结束后采取轧后前段层流冷却工艺，以约20℃/s的冷速冷却至660～690℃，进行卷取，并将卷取后的钢卷迅速置入保温坑中进行72h缓冷；
(4)酸轧工序：酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物，然后采用60.0～65.0％的压下量进行冷轧；
(5)热镀锌工序：将酸轧后的钢带进行连续退火及镀锌，均热温度800～820℃，缓冷段结束温度700～720℃，快冷段结束温度465±5℃，冷却速率≥30℃/s；入锌锅温度465±5℃，出锌锅后采用移动风箱将镀锌钢带冷却到≤155℃；
(6)光整工序：将热镀锌后的钢卷进行光整，光整延伸率控制在0.6～0.8％，然后卷取即得到本发明的成品钢卷。
具体的，所述的一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢的生产方法，屈强比＞0.65的DP600+Z钢产品，按照以下生产方法进行控制各工序段的工艺参数：
(1)板坯加热工序：将钢坯加热，设置均热段温度为1200～1230℃，均热段时间约30min，总在炉时间约为220min；
(2)热轧工序：粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算；粗轧出口温度1030～1060℃，精轧终轧温度820～850℃；
(3)冷却及卷取工序：精轧结束后采取轧后前段层流冷却工艺，以约20℃/s的冷速冷却至550～580℃，进行卷取，并将卷取后的钢卷迅速置入保温坑中进行72h缓冷；
(4)酸轧工序：酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物，然后采用66.0～71.0％的压下量进行冷轧；
(5)热镀锌工序：将酸轧后的钢带进行连续退火及镀锌，均热温度770～790℃，缓冷段结束温度710～730℃，快冷段结束温度260±10℃，冷却速率≥30℃/s；然后采用感应加热快速升温至465±5℃，进入锌锅温度465±5℃，出锌锅后采用移动风箱将镀锌钢带冷却到≤155℃；
(6)光整工序：将热镀锌后的钢卷进行光整，光整延伸率控制在0.8～1.0％，然后卷取即得到本发明的成品钢卷。
具体的，所述的一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢的生产方法，酸轧工序须保证酸洗后带钢表面反射率达到≥60％；热镀锌工序退火炉内氢含量4～7％(不含高氢)，氧含量＜10ppm，露点≤-35℃；将锌液温度控制在465～475℃，锌液中Al含量0.18-0.25％，Fe≤0.015％。
具体的，所述的DP600+Z钢产品，获得的显微组织主要为由铁素体和马氏体，其中屈强比＜0.50的DP600+Z钢显微组织中马氏体体积分数为14.0～22.0％；0.50＜屈强比＜0.60的DP600+Z钢显微组织中马氏体体积分数为19.0～26.0％；屈强比＞0.65的DP600+Z钢显微组织中马氏体体积分数为23.0～30.0％。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于：本发明充分考虑目前钢铁企业针对DP600+Z钢的小批量生产组织特点，通过合理的成分设计并有效地控制各工序段的关键工艺参数，实现采用一种成分体系可生产表面质量良好的屈强比＜0.50、0.50＜屈强比＜0.60以及屈强比＞0.65共计三种DP600+Z钢产品，能够满足汽车主机配套厂家小批量订货，以及对0.60～2.00mm规格范围DP600+Z钢产品多零件、多性能、多规格的特殊需求。其中屈强比＜0.50的DP600+Z钢产品具有低屈强比和高抗拉强度的特点，同时延伸率＞27.0％，特别适用于有深加工成形和几何精度要求较高的汽车结构件及部分内外板；0.50＜屈强比＜0.60的DP600+Z钢产品具有较高的屈服强(＞325MPa)，同时延伸率＞25.0％、加工硬化指数n≥0.160，特别适用于冷加工成形要求高的汽车结构件及加强件；屈强比＞0.65的DP600+Z钢产品具有高屈强比和高抗拉强度的特点，同时扩孔率λ≥50％，特别适用于在加工成形过程中有扩孔、翻边要求的汽车结构件及加强件。
附图说明
图1为本发明实施例1中工艺1-I制备的屈强比＜0.50的DP600+Z钢产品的典型微观组织图；
图2为本发明实施例1中工艺1-II制备的0.50＜屈强比＜0.60的DP600+Z钢产品的典型微观组织图；
图3为本发明实施例1中工艺1-III制备的屈强比＞0.65的DP600+Z钢产品的典型微观组织图。
具体实施方式
以下是本发明的具体实施方式作进一步详细说明，但本发明的实施方式不限于此。
实施例1～4：本发明所述的一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢的生产方法如下所述。
本发明实施例1～4中钢坯的其化学成分按重量百分比包括C：0.070～0.120％，Si≤0.05％，Mn：1.50～1.90％，Alt：0.030～0.070％，Cr：0.15～0.35％，Mo：0.13～0.24％，并限制P≤0.015％，S≤0.005％，N≤0.005％，O≤0.005％，余量为Fe及其他不可避免的杂质。具体实施例1～4中钢坯的出钢钢水化学成分如表1所示，钢坯厚度为230mm。
表1实施例的实际冶炼成分(质量百分比，％)
本发明实施例1～4中具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢，生产方法包括板坯加热工序、热轧工序、酸轧工序、热镀锌工序和光整工序，具体的工艺过程，如下所述。
本发明实施例1～4中热轧基料厚度≤4.00mm的粗轧出口坯厚为35mm；4.00mm＜热轧基料厚度≤6.00mm的粗轧出口坯厚为40mm。
本发明实施例1～4中屈强比＜0.50的DP600+Z钢产品，按照以下生产方法进行控制各工序段的工艺参数：
(1)板坯加热工序：将钢坯加热，设置均热段温度为1240～1270℃，均热段时间约40min，总在炉时间约为220min；
(2)热轧工序：粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算；粗轧出口温度1080～1100℃，精轧终轧温度870～900℃；
(3)冷却及卷取工序：精轧结束后采取轧后前段层流冷却工艺，以约20℃/s的冷速冷却至680～710℃，进行卷取，并将卷取后的钢卷迅速置入保温坑中进行72h缓冷；
(4)酸轧工序：酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物，然后采用54.0～58.0％的压下量进行冷轧；
(5)热镀锌工序：将酸轧后的钢带进行连续退火及镀锌，均热温度810～830℃，缓冷段结束温度680～700℃，快冷段结束温度465±5℃，冷却速率≥30℃/s；入锌锅温度465±5℃，出锌锅后采用移动风箱将镀锌钢带冷却到≤155℃；
(6)光整工序：将热镀锌后的钢卷进行光整，光整延伸率控制在0.4～0.6％，然后卷取即得到本发明的成品钢卷。
本发明实施例1～4中0.50＜屈强比＜0.60的DP600+Z钢产品，按照以下生产方法进行控制各工序段的工艺参数：
(1)板坯加热工序：将钢坯加热，设置均热段温度为1230～1260℃，均热段时间约40min，总在炉时间约为220min；
(2)热轧工序：粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算；粗轧出口温度1070～1090℃，精轧终轧温度850～880℃；
(3)冷却及卷取工序：精轧结束后采取轧后前段层流冷却工艺，以约20℃/s的冷速冷却至660～690℃，进行卷取，并将卷取后的钢卷迅速置入保温坑中进行72h缓冷；
(4)酸轧工序：酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物，然后采用60.0～65.0％的压下量进行冷轧；
(5)热镀锌工序：将酸轧后的钢带进行连续退火及镀锌，均热温度800～820℃，缓冷段结束温度700～720℃，快冷段结束温度465±5℃，冷却速率≥30℃/s；入锌锅温度465±5℃，出锌锅后采用移动风箱将镀锌钢带冷却到≤155℃；
(6)光整工序：将热镀锌后的钢卷进行光整，光整延伸率控制在0.6～0.8％，然后卷取即得到本发明的成品钢卷。
本发明实施例1～4中屈强比＞0.65的DP600+Z钢产品，按照以下生产方法进行控制各工序段的工艺参数：
(1)板坯加热工序：将钢坯加热，设置均热段温度为1200～1230℃，均热段时间约30min，总在炉时间约为220min；
(2)热轧工序：粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算；粗轧出口温度1030～1060℃，精轧终轧温度820～850℃；
(3)冷却及卷取工序：精轧结束后采取轧后前段层流冷却工艺，以约20℃/s的冷速冷却至550～580℃，进行卷取，并将卷取后的钢卷迅速置入保温坑中进行72h缓冷；
(4)酸轧工序：酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物，然后采用66.0～71.0％的压下量进行冷轧；
(5)热镀锌工序：将酸轧后的钢带进行连续退火及镀锌，均热温度770～790℃，缓冷段结束温度710～730℃，快冷段结束温度260±10℃，冷却速率≥30℃/s；然后采用感应加热快速升温至465±5℃，进入锌锅温度465±5℃，出锌锅后采用移动风箱将镀锌钢带冷却到≤155℃；
(6)光整工序：将热镀锌后的钢卷进行光整，光整延伸率控制在0.8～1.0％，然后卷取即得到本发明的成品钢卷。
本发明实施例1～4在实际生产中，酸轧工序须保证酸洗后带钢表面反射率达到≥60％；热镀锌工序退火炉内氢含量4～7％(不含高氢)，氧含量＜10ppm，露点≤-35℃；将锌液温度控制在465～475℃，锌液中Al含量0.18-0.25％，Fe≤0.015％。
本发明实施例1～4在实际生产中的具体工艺参数如表2所示，其中1-I、2-I、3-I、4-I为屈强比＜0.50的DP600+Z钢产品的生产方法，1-II、2-II、3-II、4-II为0.50＜屈强比＜0.60的DP600+Z钢产品的生产方法，1-Ⅲ、2-Ⅲ、3-Ⅲ、4-Ⅲ为屈强比＞0.65的DP600+Z钢产品的生产方法。
表2实施例的主要工艺控制参数
对制备得到的不同屈强比的DP600+Z钢取样进行显微组织分析及力学性能测试，测试与分析结果具体见表3。附图1、2和3分别为本发明实施例本发明实施例1中工艺1-I(屈强比＜0.50)、工艺1-II(0.50＜屈强比＜0.60)、工艺1-III(屈强比＞0.65)的典型微观组织图。由微观组织分析及各相体积分数的测试分析计算结果可知，本发明实施例中制备得到的不同屈强比的DP600+Z钢由铁素体和马氏体组成，其中屈强比＜0.50的DP600+Z钢显微组织中马氏体体积分数为14.0～22.0％；0.50＜屈强比＜0.60的DP600+Z钢显微组织中马氏体体积分数为19.0～26.0％；屈强比＞0.65的DP600+Z钢显微组织中马氏体体积分数为23.0～30.0％。
表3实施例的力学性能与显微组织体积分数
本发明实施例1～4中的DP600+Z钢产品，其中屈强比＜0.50的DP600+Z钢产品具有低屈强比和高抗拉强度(＞615MPa)的特点，同时延伸率＞27.0％，特别适用于有深加工成形和几何精度要求较高的汽车结构件及部分内外板；0.50＜屈强比＜0.60的DP600+Z钢产品具有较高的屈服强(＞325MPa)，同时延伸率＞25.0％、加工硬化指数n≥0.160，特别适用于冷加工成形要求高的汽车结构件及加强件；屈强比＞0.65的DP600+Z钢产品具有高屈强比和高抗拉强度(＞630MPa)的特点，同时扩孔率λ≥50％，特别适用于在加工成形过程中有扩孔、翻边要求的汽车结构件及加强件。
以上所述，仅是本发明的较佳实施例而已，并非是对本发明作其它形式的限制，任何熟悉本专业的技术人员可能利用上述揭示的技术内容加以变更或改型为等同变化的等效实施例应用于其它领域，但是凡是未脱离本发明技术方案内容，依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化与改型，仍属于本发明技术方案的保护范围。
Claims (9)
1.一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢，其特征在于，其化学成分按重量百分比包括C：0.070～0.120％，Si≤0.05％，Mn：1.50～1.90％，Alt：0.030～0.070％，Cr：0.15～0.35％，Mo：0.13～0.24％，并限制P≤0.015％，S≤0.005％，N≤0.005％，O≤0.005％，余量为Fe及其他不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢，其特征在于，所述600MPa级热镀锌双相钢产品的厚度规格为0.60～2.00mm，包括屈强比＜0.50、0.50＜屈强比＜0.60以及屈强比＞0.65共计三种屈强比级别。
3.一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢的生产方法，其特征在于，屈强比＜0.50的600MPa级热镀锌双相钢延伸率＞27.0％，适用于有深加工成形和几何精度要求较高的汽车结构件及部分内外板；0.50＜屈强比＜0.60的600MPa级热镀锌双相钢产品具有较高的屈服强，同时延伸率＞25.0％、加工硬化指数n≥0.160，适用于冷加工成形要求高的汽车结构件及加强件；屈强比＞0.65的600MPa级热镀锌双相钢产品具有高屈强比和高抗拉强度的特点，同时扩孔率λ≥50％，适用于在加工成形过程中有扩孔、翻边要求的汽车结构件及加强件。
4.根据权利要求3所述的一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢的生产方法，其特征在于，生产方法包括板坯加热工序、热轧工序、酸轧工序、热镀锌工序和光整工序；钢坯厚度为230mm；其中热轧基料厚度≤4.00mm的粗轧出口坯厚为35mm；4.00mm＜热轧基料厚度≤6.00mm的粗轧出口坯厚为40mm。
5.根据权利要求3所述的一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢的生产方法，其特征在于，屈强比＜0.50的600MPa级热镀锌双相钢产品按照以下生产方法进行控制各工序段的工艺参数：
(1)板坯加热工序：将钢坯加热，设置均热段温度为1240～1270℃，均热段时间约40min，总在炉时间约为220min；
(2)热轧工序：粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算；粗轧出口温度1080～1100℃，精轧终轧温度870～900℃；
(3)冷却及卷取工序：精轧结束后采取轧后前段层流冷却工艺，以约20℃/s的冷速冷却至680～710℃，进行卷取，并将卷取后的钢卷迅速置入保温坑中进行72h缓冷；
(4)酸轧工序：酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物，然后采用54.0～58.0％的压下量进行冷轧；
(5)热镀锌工序：将酸轧后的钢带进行连续退火及镀锌，均热温度810～830℃，缓冷段结束温度680～700℃，快冷段结束温度465±5℃，冷却速率≥30℃/s；入锌锅温度465±5℃，出锌锅后采用移动风箱将镀锌钢带冷却到≤155℃；
(6)光整工序：将热镀锌后的钢卷进行光整，光整延伸率控制在0.4～0.6％，然后卷取即得到本发明的成品钢卷。
6.根据权利要求3所述的一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢的生产方法，其特征在于，0.50＜屈强比＜0.60的600MPa级热镀锌双相钢产品按照以下生产方法进行控制各工序段的工艺参数：
(1)板坯加热工序：将钢坯加热，设置均热段温度为1230～1260℃，均热段时间约40min，总在炉时间约为220min；
(2)热轧工序：粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算；粗轧出口温度1070～1090℃，精轧终轧温度850～880℃；
(3)冷却及卷取工序：精轧结束后采取轧后前段层流冷却工艺，以约20℃/s的冷速冷却至660～690℃，进行卷取，并将卷取后的钢卷迅速置入保温坑中进行72h缓冷；
(4)酸轧工序：酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物，然后采用60.0～65.0％的压下量进行冷轧；
(5)热镀锌工序：将酸轧后的钢带进行连续退火及镀锌，均热温度800～820℃，缓冷段结束温度700～720℃，快冷段结束温度465±5℃，冷却速率≥30℃/s；入锌锅温度465±5℃，出锌锅后采用移动风箱将镀锌钢带冷却到≤155℃；
(6)光整工序：将热镀锌后的钢卷进行光整，光整延伸率控制在0.6～0.8％，然后卷取即得到本发明的成品钢卷。
7.根据权利要求3所述的一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢的生产方法，其特征在于，屈强比＞0.65的600MPa级热镀锌双相钢产品按照以下生产方法进行控制各工序段的工艺参数：
(1)板坯加热工序：将钢坯加热，设置均热段温度为1200～1230℃，均热段时间约30min，总在炉时间约为220min；
(2)热轧工序：粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算；粗轧出口温度1030～1060℃，精轧终轧温度820～850℃；
(3)冷却及卷取工序：精轧结束后采取轧后前段层流冷却工艺，以约20℃/s的冷速冷却至550～580℃，进行卷取，并将卷取后的钢卷迅速置入保温坑中进行72h缓冷；
(4)酸轧工序：酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物，然后采用66.0～71.0％的压下量进行冷轧；
(5)热镀锌工序：将酸轧后的钢带进行连续退火及镀锌，均热温度770～790℃，缓冷段结束温度710～730℃，快冷段结束温度260±10℃，冷却速率≥30℃/s；然后采用感应加热快速升温至465±5℃，进入锌锅温度465±5℃，出锌锅后采用移动风箱将镀锌钢带冷却到≤155℃；
(6)光整工序：将热镀锌后的钢卷进行光整，光整延伸率控制在0.8～1.0％，然后卷取即得到本发明的成品钢卷。
8.根据权利要求5至7任意一项所述的一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢的生产方法，其特征在于，酸轧工序须保证酸洗后带钢表面反射率达到≥60％；热镀锌工序退火炉内不含高氢情况下氢含量4～7％，氧含量＜10ppm，露点≤-35℃；将锌液温度控制在465～475℃，锌液中Al含量0.18-0.25％，Fe≤0.015％。
9.根据权利要求5至7任意一项所述的一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢的生产方法，其特征在于，获得的显微组织主要为由铁素体和马氏体，其中屈强比＜0.50的600MPa级热镀锌双相钢显微组织中马氏体体积分数为14.0～22.0％；0.50＜屈强比＜0.60的600MPa级热镀锌双相钢显微组织中马氏体体积分数为19.0～26.0％；屈强比＞0.65的600MPa级热镀锌双相钢显微组织中马氏体体积分数为23.0～30.0％。
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