CN108517468A - 一种一钢多级的经济型冷轧双相钢及其生产方法 - Google Patents
一种一钢多级的经济型冷轧双相钢及其生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN108517468A CN108517468A CN201810507350.5A CN201810507350A CN108517468A CN 108517468 A CN108517468 A CN 108517468A CN 201810507350 A CN201810507350 A CN 201810507350A CN 108517468 A CN108517468 A CN 108517468A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- rolled
- temperature
- production method
- roughing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
本发明涉及一种一钢多级的经济型冷轧双相钢及其生产方法,其特征在于:钢坯的化学成分按重量百分比包括C:0.10~0.15%,Si≤0.05%,Mn:1.80~2.00%,Alt:0.030~0.060%,N≤0.004%,Cr:0.20~0.40%,并限制P≤0.010%,S≤0.005%,余量为Fe及其他不可避免的杂质;本发明及其生产方法充分考虑钢铁企业针对小批量冷轧双相钢的生产组织特点,采用低Si成分设计,通过合理的、经济的、低成本成分设计并有效地控制各工序段的关键工艺参数,实现采用一种成分体系可生产厚度规格为0.7~1.6mm、表面质量良好的490MPa、590MPa及780MPa三种抗拉强度级别的冷轧双相钢产品,产品满足并优于EN10338标准,不仅利于钢铁企业迅速消化钢坯库存,而且能够满足汽车产业多零件、多性能的特殊需求。
Description
技术领域
本发明涉及钢铁冶金技术领域,具体涉及一种一钢多级的经济型冷轧双相钢及其生产方法。
背景技术
近年来,汽车行业面临的环保要求日趋苛刻,传统汽车被指为城市大气的主要污染源之一,治理汽车尾气刻不容缓,未来汽车技术将以安全、节能、环保、智能为发展方向。先进高强钢中的双相钢由于具有低屈服强度、高抗拉强度和良好的塑性等特点,其用量预计在汽车用先进高强钢中将超过70%。生产制造性能稳定的低成本经济型双相钢,已经成为各钢企所追求的目标,持续受到极大的关注。
此外,各家汽车主机厂对相同级别冷轧双相钢的订货量较少,每次约20~60吨,而国内外诸多钢铁企业,组织生产1炉高强钢为210吨,出铸坯约8~10支,能出成品卷8~10卷,每卷重约20~25吨。可见,充分考虑钢铁企业针对小批量冷轧双相钢的生产组织特点,通过合理的成分设计并有效地控制各工序段工艺参数,实现采用一种成分体系可生产不同级别的冷轧双相钢产品,不仅利于钢铁企业迅速消化钢坯库存,而且能够满足汽车产业多零件、多性能的特殊需求,是本领域技术人员亟待解决的技术问题。
现有的技术,只是针对一种特定强度级别的冷轧双相钢,进行生产方法、加工方法或制造方法的阐明,例如公开号CN 105925912A、CN 102758131A、CN 104313460A等等。
发明内容
为克服所述不足,本发明的目的在于提供一种一钢多级的经济型冷轧双相钢及其生产方法,通过合理的、经济的、低成本成分设计并有效地控制各工序段的关键工艺参数,实现采用一种成分体系可生产490MPa、590MPa及780MPa三种抗拉强度级别的冷轧双相钢产品。产品满足并优于EN10338标准。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是:一种一钢多级的经济型冷轧双相钢及其生产方法,钢坯的化学成分按重量百分比包括C:0.10~0.15%,Si≤0.05%,Mn:1.80~2.00%,Alt:0.030~0.060%,N≤0.004%,Cr:0.20~0.40%,并限制P≤0.010%,S≤0.005%,余量为Fe及其他不可避免的杂质;
其制备方法为:将所述钢坯依次采用钢坯加热工序、热轧工序、酸轧工序、连退工序、平整工序,制备出双相钢的厚度规格为0.7~1.6mm,覆盖490MPa、590MPa及780MPa三种抗拉强度级别的双相钢,产品性能满足并优于EN10338标准。
具体地,所述钢坯厚度为230mm。
具体地,所述热轧工序中,当热轧基料厚度≤2.0mm时,其粗轧出口坯厚为30mm;当2.0mm<热轧基料厚度≤4.0mm时,其粗轧出口坯厚为40mm;当4.0mm<热轧基料厚度≤5.0mm时,其粗轧出口坯厚为45mm。
具体地,490MPa抗拉强度级别的所述双相钢的生产方法中各工序段的工艺参数为:
(1)加热工序:将钢坯加热,设置均热段温度为1240~1260℃,均热时间30~40min;
(2)热轧工序:粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算;粗轧出口温度1080~1120℃;精轧终轧温度910~930℃;精轧结束后采取轧后前段冷却工艺,以约20℃/s的冷速冷却至690~710℃,进行卷取;
(3)酸轧工序:酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物,然后采用50.0~55.0%的压下量进行冷轧;
(4)连退工序:将酸轧后的钢带进行连续退火,均热温度800~810℃,缓冷段结束温度660~680℃,快冷段结束温度320~340℃,过时效段温度290~310℃;
(5)平整工序:平整延伸率控制在0.7±0.1%。
具体地,590MPa抗拉强度级别的所述双相钢的生产方法中各工序段的工艺参数为:
(1)加热工序:将钢坯加热,设置均热段温度为1230~1250℃,均热时间30~40min;
(2)热轧工序:粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算;粗轧出口温度1050~1080℃;精轧终轧温度860~880℃;精轧结束后采取轧后前段冷却工艺,以约20℃/s的冷速冷却至660~680℃,进行卷取;
(3)酸轧工序:酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物,然后采用60.0~65.0%的压下量进行冷轧;
(4)连退工序:将酸轧后的钢带进行连续退火,均热温度810~830℃,缓冷段结束温度660~680℃,快冷段结束温度300~330℃,过时效段温度270~300℃;
(5)平整工序:平整延伸率控制在0.5±0.1%。
具体地,780MPa抗拉强度级别的所述双相钢的生产方法中各工序段的工艺参数为:
(1)加热工序:将钢坯加热,设置均热段温度为1160~1190℃,均热时间≤30min;
(2)热轧工序:粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算;粗轧出口温度1000~1040℃;精轧终轧温度830~850℃;并保证精轧机架末道次压下率≥10%;精轧结束后采取轧后前段冷却工艺,以20~40℃/s的冷速快速冷却至600~630℃,进行卷取;
(3)酸轧工序:酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物,然后采用65.0~70.0%的压下量进行冷轧;
(4)连退工序:将酸轧后的钢带进行连续退火,均热温度780~800℃,缓冷段结束温度660~680℃,快冷段结束温度290~310℃,过时效段温度260~280℃;
(5)平整工序:平整延伸率控制在0.5±0.1%。
本发明具有以下有益效果:本发明及其生产方法充分考虑钢铁企业针对小批量冷轧双相钢的生产组织特点,采用低Si成分设计,通过合理的、经济的、低成本成分设计并有效地控制各工序段的关键工艺参数,实现采用一种成分体系可生产厚度规格为0.7~1.6mm、表面质量良好的490MPa、590MPa及780MPa三种抗拉强度级别的冷轧双相钢产品,产品满足并优于EN10338标准,不仅利于钢铁企业迅速消化钢坯库存,而且能够满足汽车产业多零件、多性能的特殊需求。
附图说明
图1为本发明实施例1中工艺1-I制备的490MPa级别的冷轧双相钢的微观组织图;
图2为本发明实施例1中工艺1-Ⅳ制备的590MPa级别的冷轧双相钢的微观组织图;
图3为本发明实施例1中工艺1-Ⅶ制备的780MPa级别的冷轧双相钢的微观组织图。
具体实施方式
本发明实施例中对于样品的微观组织及力学性能性能测试采用如下的方法进行:
从冷轧退火成品钢卷上切割出金相试样,经研磨﹑抛光后采用4%的硝酸酒精溶液和Lepera试剂(1%Na2S2O5水溶液与质量分数4%的苦味酸酒精溶液按体积比1:1混合)进行腐蚀,经Lepera试剂腐蚀方法可以区分组织中呈白色的组织为马氏体,呈灰色的组织为铁素体;采用Leica图像分析软件测定计算马氏体体积分数。
从冷轧退火成品钢卷上取样并按GB/T 228标准制成拉伸试样,有效标距为80×20mm,在SANA万能实验机上进行力学性能测试。
从冷轧退火成品钢卷上取样并按标准GB/T 228制成拉伸试样,有效标距为80×20mm,且按标准GB/T 24174所提供的烘烤硬化值(BH2)的测定方法进行测试及计算。
现在结合附图对本发明作进一步详细的说明。
实施例1
本实施例中钢坯的出钢钢水化学成分按重量百分比包括C:0.10%,Si:0.05%,Mn:1.85%,Alt:0.060%,N:0.003%,Cr:0.36%,P:0.006%,S:0.003%,余量为Fe及其他不可避免的杂质,钢坯厚度230mm。
本实施例中热轧基料厚度≤2.0mm的粗轧出口坯厚为30mm;2.0mm<热轧基料厚度≤4.0mm的粗轧出口坯厚为40mm。
本实施例中490MPa抗拉强度级别的所述双相钢的生产方法中各工序段的工艺参数为:
(1)加热工序:将钢坯加热,设置均热段温度为1240~1260℃,均热时间40min;
(2)热轧工序:粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算;粗轧出口温度1080~1106℃;精轧终轧温度910~930℃;精轧结束后采取轧后前段冷却工艺,以约20℃/s的冷速冷却至700~710℃,进行卷取;
(3)酸轧工序:酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物,然后采用50.0~54.8%的压下量进行冷轧;
(4)连退工序:将酸轧后的钢带进行连续退火,均热温度810~820℃,缓冷段结束温度660~680℃,快冷段结束温度320~340℃,过时效段温度290~310℃;
(5)平整工序:平整延伸率控制在0.7±0.1%。
本实施例中590MPa抗拉强度级别的所述双相钢的生产方法中各工序段的工艺参数为:
(1)加热工序:将钢坯加热,设置均热段温度为1230~1250℃,均热时间40min;
(2)热轧工序:粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算;粗轧出口温度1050~1080℃;精轧终轧温度860~880℃;精轧结束后采取轧后前段冷却工艺,以约20℃/s的冷速冷却至660~680℃,进行卷取;
(3)酸轧工序:酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物,然后采用60.0~65.0%的压下量进行冷轧;
(4)连退工序:将酸轧后的钢带进行连续退火,均热温度810~830℃,缓冷段结束温度660~680℃,快冷段结束温度300~330℃,过时效段温度270~300℃;
(5)平整工序:平整延伸率控制在0.5±0.1%。
本实施例中780MPa抗拉强度级别的所述双相钢的生产方法中各工序段的工艺参数为:
(1)加热工序:将钢坯加热,设置均热段温度为1160~1190℃,均热时间30min;
(2)热轧工序:粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算;粗轧出口温度1033~1040℃;精轧终轧温度830~850℃;并保证精轧机架末道次压下率≥10%;精轧结束后采取轧后前段冷却工艺,以约20℃/s的冷速快速冷却至600~630℃,进行卷取;
(3)酸轧工序:酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物,然后采用65.5~70.0%的压下量进行冷轧;
(4)连退工序:将酸轧后的钢带进行连续退火,均热温度780~800℃,缓冷段结束温度660~680℃,快冷段结束温度290~310℃,过时效段温度260~280℃;
(5)平整工序:平整延伸率控制在0.5±0.1%。
本实施例中主要工艺控制参数如表1所示。
表1实施例1中的主要工艺控制参数
对制备得到的冷轧双相钢取样进行显微组织分析及力学性能测试,测试与分析结果具体见表2。附图1为本发明实施例1中工艺1-I制备的490MPa级别的冷轧双相钢的微观组织图;附图2为本发明实施例1中工艺1-Ⅳ制备的590MPa级别的冷轧双相钢的微观组织图;附图3为本发明实施例1中工艺1-Ⅶ制备的780MPa级别的冷轧双相钢的微观组织图。由微观组织分析及各相体积分数的测试分析计算结果可知,本发明实施例中制备得到的各钢级冷轧双相钢由铁素体和马氏体组成。
表2实施例1的力学性能与显微组织中的马氏体体积分数
实施例2
本实施例中钢坯的出钢钢水化学成分按重量百分比包括C:0.15%,Si:0.03%,Mn:1.80%,Alt:0.030%,N:0.004%,Cr:0.24%,P:0.010%,S:0.005%,余量为Fe及其他不可避免的杂质,钢坯厚度230mm。
本实施例中热轧基料厚度2.0mm的粗轧出口坯厚为30mm;2.0mm<热轧基料厚度≤3.75mm的粗轧出口坯厚为40mm。
本实施例中490MPa级别的经济型冷轧双相钢的生产方法按照以下方法进行控制各工序段的工艺参数:
(1)加热工序:将钢坯加热,设置均热段温度为1240~1260℃,均热时间30min;
(2)热轧工序:粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算;粗轧出口温度为1118~1120℃;精轧终轧温度925~928℃;精轧结束后采取轧后前段冷却工艺,以约20℃/s的冷速冷却至690~694℃,进行卷取;
(3)酸轧工序:酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物,然后采用50.0~52.0%的压下量进行冷轧;
(4)连退工序:将酸轧后的钢带进行连续退火,均热温度810~815℃,缓冷段结束温度670~680℃,快冷段结束温度330~340℃,过时效段温度300~310℃;
(5)平整工序:平整延伸率控制在0.7±0.1%。
本实施例中590MPa级别的经济型冷轧双相钢的生产方法按照以下方法进行控制各工序段的工艺参数:
(1)加热工序:将钢坯加热,设置均热段温度为1230~1250℃,均热时间30min;
(2)热轧工序:粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算;粗轧出口温度为1076~1078℃;精轧终轧温度869~872℃;精轧结束后采取轧后前段冷却工艺,以约20℃/s的冷速冷却至670~673℃,进行卷取;
(3)酸轧工序:酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物,然后采用60.0~63.6%的压下量进行冷轧;
(4)连退工序:将酸轧后的钢带进行连续退火,均热温度820℃,缓冷段结束温度660~670℃,快冷段结束温度320~330℃,过时效段温度290~300℃;
(5)平整工序:平整延伸率控制在0.5±0.1%。
本实施例中780MPa级别的经济型冷轧双相钢的生产方法按照以下方法进行控制各工序段的工艺参数:
(1)加热工序:将钢坯加热,设置均热段温度为1160~1180℃,均热时间20min;
(2)热轧工序:粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算;粗轧出口温度为1000~1013℃;精轧终轧温度831~837℃;并保证精轧机架末道次压下率≥10%;精轧结束后采取轧后前段冷却工艺,以约40℃/s的冷速快速冷却至619~624℃,进行卷取;
(3)酸轧工序:酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物,然后采用68.0%的压下量进行冷轧;
(4)连退工序:将酸轧后的钢带进行连续退火,均热温度790~795℃,缓冷段结束温度660℃,快冷段结束温度300℃,过时效段温度270~280℃;
(5)平整工序:平整延伸率控制在0.5±0.1%。
本实施例中主要工艺控制参数如表3所示。
表3实施例2中的主要工艺控制参数
对制备得到的冷轧双相钢取样进行显微组织分析及力学性能测试,测试与分析结果具体见表4。
表4实施例2的力学性能与显微组织中的马氏体体积分数
实施例3
本实施例中钢坯的出钢钢水化学成分按重量百分比包括C:0.13%,Si:0.05%,Mn:2.00%,Alt:0.055%,N:0.003%,Cr:0.20%,P:0.008%,S:0.003%,余量为Fe及其他不可避免的杂质,钢坯厚度230mm,本实施例中热轧粗轧出口坯厚为30mm。
本实施例中不同级别的经济型冷轧双相钢的生产方法,按照实施例2中所叙述的方法进行控制各工序段的工艺参数,具体工艺控制参数如表5所示。
表5实施例3中的主要工艺控制参数
对制备得到的冷轧双相钢取样进行显微组织分析及力学性能测试,测试与分析结果具体见表6。
表6实施例3的力学性能与显微组织中的马氏体体积分数
本发明不局限于所述实施方式,任何人应得知在本发明的启示下作出的结构变化,凡是与本发明具有相同或相近的技术方案,均落入本发明的保护范围之内。
本发明未详细描述的技术、形状、构造部分均为公知技术。
Claims (7)
1.一种一钢多级的经济型冷轧双相钢,其特征在于:钢坯的化学成分按重量百分比包括C:0.10~0.15%,Si≤0.05%,Mn:1.80~2.00%,Alt:0.030~0.060%,N≤0.004%,Cr:0.20~0.40%,并限制P≤0.010%,S≤0.005%,余量为Fe及其他不可避免的杂质。
2.一种一钢多级的经济型冷轧双相钢的生产方法,其特征在于:将所述钢坯依次采用钢坯加热工序、热轧工序、酸轧工序、连退工序、平整工序,制备出双相钢的厚度规格为0.7~1.6mm,覆盖490MPa、590MPa及780MPa三种抗拉强度级别的双相钢,产品性能满足并优于EN10338标准。
3.根据权利要求2所述的一种一钢多级的经济型冷轧双相钢的生产方法,其特征在于:所述钢坯厚度为230mm。
4.根据权利要求2所述的一种一钢多级的经济型冷轧双相钢的生产方法,其特征在于:所述热轧工序中,当热轧基料厚度≤2.0mm时,其粗轧出口坯厚为30mm;当2.0mm<热轧基料厚度≤4.0mm时,其粗轧出口坯厚为40mm;当4.0mm<热轧基料厚度≤5.0mm时,其粗轧出口坯厚为45mm。
5.根据权利要求2所述的一种一钢多级的经济型冷轧双相钢的生产方法,其特征在于:490MPa抗拉强度级别的所述双相钢的生产方法中各工序段的工艺参数为:
(1)加热工序:将钢坯加热,设置均热段温度为1240~1260℃,均热时间30~40min;
(2)热轧工序:粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算;粗轧出口温度1080~1120℃;精轧终轧温度910~930℃;精轧结束后采取轧后前段冷却工艺,以约20℃/s的冷速冷却至690~710℃,进行卷取;
(3)酸轧工序:酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物,然后采用50.0~55.0%的压下量进行冷轧;
(4)连退工序:将酸轧后的钢带进行连续退火,均热温度800~810℃,缓冷段结束温度660~680℃,快冷段结束温度320~340℃,过时效段温度290~310℃;
(5)平整工序:平整延伸率控制在0.7±0.1%。
6.根据权利要求2所述的一种一钢多级的经济型冷轧双相钢的生产方法,其特征在于:590MPa抗拉强度级别的所述双相钢的生产方法中各工序段的工艺参数为:
(1)加热工序:将钢坯加热,设置均热段温度为1230~1250℃,均热时间30~40min;
(2)热轧工序:粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算;粗轧出口温度1050~1080℃;精轧终轧温度860~880℃;精轧结束后采取轧后前段冷却工艺,以约20℃/s的冷速冷却至660~680℃,进行卷取;
(3)酸轧工序:酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物,然后采用60.0~65.0%的压下量进行冷轧;
(4)连退工序:将酸轧后的钢带进行连续退火,均热温度810~830℃,缓冷段结束温度660~680℃,快冷段结束温度300~330℃,过时效段温度270~300℃;
(5)平整工序:平整延伸率控制在0.5±0.1%。
7.根据权利要求2所述的一种一钢多级的经济型冷轧双相钢的生产方法,其特征在于:780MPa抗拉强度级别的所述双相钢的生产方法中各工序段的工艺参数为:
(1)加热工序:将钢坯加热,设置均热段温度为1160~1190℃,均热时间≤30min;
(2)热轧工序:粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算;粗轧出口温度1000~1040℃;精轧终轧温度830~850℃;并保证精轧机架末道次压下率≥10%;精轧结束后采取轧后前段冷却工艺,以20~40℃/s的冷速快速冷却至600~630℃,进行卷取;
(3)酸轧工序:酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物,然后采用65.0~70.0%的压下量进行冷轧;
(4)连退工序:将酸轧后的钢带进行连续退火,均热温度780~800℃,缓冷段结束温度660~680℃,快冷段结束温度290~310℃,过时效段温度260~280℃;
(5)平整工序:平整延伸率控制在0.5±0.1%。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201810507350.5A CN108517468B (zh) | 2018-05-24 | 2018-05-24 | 一种一钢多级的经济型冷轧双相钢及其生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201810507350.5A CN108517468B (zh) | 2018-05-24 | 2018-05-24 | 一种一钢多级的经济型冷轧双相钢及其生产方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN108517468A true CN108517468A (zh) | 2018-09-11 |
CN108517468B CN108517468B (zh) | 2020-09-22 |
Family
ID=63426749
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201810507350.5A Active CN108517468B (zh) | 2018-05-24 | 2018-05-24 | 一种一钢多级的经济型冷轧双相钢及其生产方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN108517468B (zh) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109182672A (zh) * | 2018-10-26 | 2019-01-11 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种生产不同屈服强度级别的经济型冷轧dp590钢的方法 |
CN109778069A (zh) * | 2019-03-29 | 2019-05-21 | 武汉钢铁有限公司 | 一种屈服强度覆盖240~270Mpa级别的一钢多级冷轧低合金高强度钢及其制造方法 |
CN109868346A (zh) * | 2019-03-19 | 2019-06-11 | 首钢集团有限公司 | 一种BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法 |
CN110000207A (zh) * | 2019-03-29 | 2019-07-12 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种高表面等级热轧酸洗双相钢的制造方法 |
CN110592485A (zh) * | 2019-10-18 | 2019-12-20 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 生产不同屈服强度级别热镀锌trip780钢的方法 |
CN112553531A (zh) * | 2020-12-04 | 2021-03-26 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种制管用低成本热成型钢及其生产制备方法 |
CN112893459A (zh) * | 2021-01-14 | 2021-06-04 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种冷轧极限宽薄深冲钢的板形控制方法 |
CN115466907A (zh) * | 2022-09-20 | 2022-12-13 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种cr1500hf热成型钢及其冷轧生产方法 |
Citations (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5288530A (en) * | 1976-01-20 | 1977-07-25 | Nippon Steel Corp | Production of cold rolled steel plate of excellent deep drawability by continuous annealing |
JPH04235253A (ja) * | 1990-12-28 | 1992-08-24 | Kawasaki Steel Corp | 曲げ加工性、衝撃特性の良好な超強度冷延鋼板及びその製造方法 |
JP2001220647A (ja) * | 2000-02-04 | 2001-08-14 | Kawasaki Steel Corp | 加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
JP2009001909A (ja) * | 2008-07-31 | 2009-01-08 | Jfe Steel Kk | 高強度冷延鋼板の製造方法 |
CN101781739A (zh) * | 2010-03-18 | 2010-07-21 | 武汉钢铁(集团)公司 | 抗拉强度500MPa级汽车用冷轧双相钢 |
CN101942603A (zh) * | 2010-09-28 | 2011-01-12 | 北京科技大学 | 600MPa级超低硅冷轧热镀锌双相钢及其制备工艺 |
CN102002639A (zh) * | 2009-08-31 | 2011-04-06 | 现代Hysco株式会社 | 双相钢板及其制造方法 |
CN102212745A (zh) * | 2011-06-03 | 2011-10-12 | 首钢总公司 | 一种高塑性780MPa级冷轧双相钢及其制备方法 |
CN102758131A (zh) * | 2012-06-18 | 2012-10-31 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 一种600MPa级冷轧双相钢的生产方法 |
CN103184386A (zh) * | 2013-04-12 | 2013-07-03 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种提高低碳硅锰系冷轧双相钢力学性能的方法 |
CN104233093A (zh) * | 2014-09-17 | 2014-12-24 | 朱忠良 | 一种超深冲用低碳低硅冷轧热镀锌双相钢及其制备方法 |
CN105063510A (zh) * | 2015-08-11 | 2015-11-18 | 东北大学 | 一种高塑性700MPa级冷轧耐候双相钢及其制备方法 |
CN105925912A (zh) * | 2016-07-11 | 2016-09-07 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 抗拉强度780MPa级含钒冷轧双相钢及其制备方法 |
CN107058866A (zh) * | 2017-03-08 | 2017-08-18 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 铁素体马氏体冷轧双相钢及其制备方法 |
-
2018
- 2018-05-24 CN CN201810507350.5A patent/CN108517468B/zh active Active
Patent Citations (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5288530A (en) * | 1976-01-20 | 1977-07-25 | Nippon Steel Corp | Production of cold rolled steel plate of excellent deep drawability by continuous annealing |
JPH04235253A (ja) * | 1990-12-28 | 1992-08-24 | Kawasaki Steel Corp | 曲げ加工性、衝撃特性の良好な超強度冷延鋼板及びその製造方法 |
JP2001220647A (ja) * | 2000-02-04 | 2001-08-14 | Kawasaki Steel Corp | 加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
JP2009001909A (ja) * | 2008-07-31 | 2009-01-08 | Jfe Steel Kk | 高強度冷延鋼板の製造方法 |
CN102002639A (zh) * | 2009-08-31 | 2011-04-06 | 现代Hysco株式会社 | 双相钢板及其制造方法 |
CN101781739A (zh) * | 2010-03-18 | 2010-07-21 | 武汉钢铁(集团)公司 | 抗拉强度500MPa级汽车用冷轧双相钢 |
CN101942603A (zh) * | 2010-09-28 | 2011-01-12 | 北京科技大学 | 600MPa级超低硅冷轧热镀锌双相钢及其制备工艺 |
CN102212745A (zh) * | 2011-06-03 | 2011-10-12 | 首钢总公司 | 一种高塑性780MPa级冷轧双相钢及其制备方法 |
CN102758131A (zh) * | 2012-06-18 | 2012-10-31 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 一种600MPa级冷轧双相钢的生产方法 |
CN103184386A (zh) * | 2013-04-12 | 2013-07-03 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种提高低碳硅锰系冷轧双相钢力学性能的方法 |
CN104233093A (zh) * | 2014-09-17 | 2014-12-24 | 朱忠良 | 一种超深冲用低碳低硅冷轧热镀锌双相钢及其制备方法 |
CN105063510A (zh) * | 2015-08-11 | 2015-11-18 | 东北大学 | 一种高塑性700MPa级冷轧耐候双相钢及其制备方法 |
CN105925912A (zh) * | 2016-07-11 | 2016-09-07 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 抗拉强度780MPa级含钒冷轧双相钢及其制备方法 |
CN107058866A (zh) * | 2017-03-08 | 2017-08-18 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 铁素体马氏体冷轧双相钢及其制备方法 |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109182672A (zh) * | 2018-10-26 | 2019-01-11 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种生产不同屈服强度级别的经济型冷轧dp590钢的方法 |
CN109868346A (zh) * | 2019-03-19 | 2019-06-11 | 首钢集团有限公司 | 一种BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法 |
CN109778069A (zh) * | 2019-03-29 | 2019-05-21 | 武汉钢铁有限公司 | 一种屈服强度覆盖240~270Mpa级别的一钢多级冷轧低合金高强度钢及其制造方法 |
CN110000207A (zh) * | 2019-03-29 | 2019-07-12 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种高表面等级热轧酸洗双相钢的制造方法 |
CN110592485A (zh) * | 2019-10-18 | 2019-12-20 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 生产不同屈服强度级别热镀锌trip780钢的方法 |
CN112553531A (zh) * | 2020-12-04 | 2021-03-26 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种制管用低成本热成型钢及其生产制备方法 |
CN112893459A (zh) * | 2021-01-14 | 2021-06-04 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种冷轧极限宽薄深冲钢的板形控制方法 |
CN112893459B (zh) * | 2021-01-14 | 2022-04-22 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种冷轧极限宽薄深冲钢的板形控制方法 |
CN115466907A (zh) * | 2022-09-20 | 2022-12-13 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种cr1500hf热成型钢及其冷轧生产方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN108517468B (zh) | 2020-09-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN108517468A (zh) | 一种一钢多级的经济型冷轧双相钢及其生产方法 | |
CN108754307A (zh) | 一种生产不同屈服强度级别的经济型冷轧dp780钢的方法 | |
CN109881106B (zh) | 一种生产不同屈服强度级别的780MPa级热镀锌双相钢及其生产方法 | |
CN108559919A (zh) | 一钢多级的经济型冷轧相变诱导塑性钢及其生产方法 | |
CN108570627A (zh) | 一种生产不同屈服强度级别的冷轧dp980钢的方法 | |
CN108642387A (zh) | 一种一钢多级的热轧相变诱导塑性钢及其生产方法 | |
CN101643880B (zh) | 高抗拉强度热轧铁素体贝氏体双相钢及其制造方法 | |
CN109988969B (zh) | 一种具有不同屈强比的冷轧q&p1180钢及其生产方法 | |
CN108359908A (zh) | 一种冷轧双相钢及其制备方法 | |
CN109852900B (zh) | 一种具有不同屈强比的600MPa级热镀锌双相钢及其生产方法 | |
CN109881107B (zh) | 一种具有不同屈强比的热轧q&p980钢及其生产方法 | |
CN102912235B (zh) | 抗拉强度590MPa级热轧双相钢及其制造方法 | |
CN103667906B (zh) | 抗拉强度590MPa级热轧高强薄钢板及其生产方法 | |
CN109161797A (zh) | 一种轻量化耐疲劳热轧双相车轮钢及其生产方法 | |
CN109136755A (zh) | 一种汽车用冷轧高强度钢及其生产方法 | |
CN107829028A (zh) | 一种450MPa级经济型高表面质量高扩孔钢及其制备方法 | |
CN110564928A (zh) | 一种生产不同屈服强度级别热镀锌dp980钢的方法 | |
CN110578100A (zh) | 不同屈服强度级别冷轧cp980钢及其生产方法 | |
CN109097699A (zh) | 一种900MPa级热轧汽车大梁钢及其制造方法 | |
CN107904509A (zh) | 一种薄规格1180MPa级双相钢及其加工方法 | |
CN112442632A (zh) | 一种高抗弯曲性热轧热成形用钢及其制备方法 | |
CN110029286A (zh) | 一种780MPa级汽车轻量化冷轧双相钢及其制备方法 | |
CN109112416A (zh) | 一种精密冲压用高球化率的冷轧钢板及其制造方法 | |
CN109182672A (zh) | 一种生产不同屈服强度级别的经济型冷轧dp590钢的方法 | |
CN109988970A (zh) | 一种具有不同屈强比的冷轧q&p980钢及其生产方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |