CN112195410B - 一种汽车冲压件用钢及其制备方法、汽车冲压件 - Google Patents

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Abstract

本发明提供了一种汽车冲压件用钢及其制备方法、汽车冲压件，该汽车冲压件用钢的化学成分以质量分数计为：C：0.20～0.60％，Si：1.0～2.0％，Mn：1.5～2.5％，Alt：0.01～0.10％，Cr：0.5～3.0％，P≤0.015％，S≤0.015％，B：0.001～0.015％，Mo：0.10％～0.30％，Ti：0.01～0.10％，N：0.003～0.005％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。本发明提供的汽车冲压件，其屈服强度为1158～1203MPa，抗拉强度为1617～1977MPa，延伸率为9.1～11.4％，弯曲角度为65～72°，强度损失为18.1～23.7％，满足强度使用要求，且延伸率高。

Description

一种汽车冲压件用钢及其制备方法、汽车冲压件
技术领域
本发明属于汽车用超高强钢技术领域，特别是涉及一种汽车冲压件用钢及其制备方法、汽车冲压件。
背景技术
汽车冲压件用钢可以用来制作汽车的A柱和B柱，还可以用来应用于汽车防撞梁和前后保险杠的制作等，因此，汽车冲压件用钢必须具有超高的强度，才能保证汽车的安全。汽车冲压件需要将汽车冲压件用钢进行冲压成形处理，随着汽车轻量化的推进，车身用钢的强度越来越高，钢板强度的提高会带来冷成形难度大和回弹等一系列问题。热成形技术实现了成型高精度和成型后高强度的结合，成为近年来汽车工业快速发展的成型技术。热成形技术是将热成形基板完全奥氏体化后在通水的模具中快速冷却，实现成型和淬火的结合。
目前，常用的汽车冲压件用钢为22MnB5钢，其热成形后抗拉强度≥1500MPa，可以达到强度使用要求，但是其延伸率偏为6％左右，偏低，极限冷弯角很难达到60°。
虽然国内一些学者在实验室研究了提高热成形钢中残留奥氏体的方法，但是都仅限于实验室研究，在目前的热冲压产线上很难实现。例如，专利CN 103255340 A公开了一种汽车用高强韧性热成形钢板及其制备方法，此专利中钢的成分质量百分含量为C：0.1～0.5％，Si：0.5％～1.5％，Mn：1.2％～2.4％，Ti：0.01％～0.05％，B：0.001～0.005％，S：≤0.01％，P：≤0.01％，其余为Fe。此发明在热冲压淬火后有一个在200～500℃的配分过程，等温时间为5～600s，使碳由马氏体向残余奥氏体配分以稳定奥氏体，从而提升热成形钢的延伸率，但是这种配分处理会使汽车冲压件形状发生变化，从而影响尺寸精度，不满足汽车冲压件的尺寸要求，且回火后其强度也会降低。
因此，亟需一种满足汽车冲压件尺寸精度要求且延伸率高的热成形钢的制备方法。
发明内容
本发明实施例提供了一种汽车冲压件用钢及其制备方法、汽车冲压件，以解决现有技术中汽车冲压件用钢采用22MnB5钢，其延伸率低的技术问题。
一方面，本发明实施例提供了一种汽车冲压件用钢，所述汽车冲压件用钢的化学成分以质量分数计为：C：0.20～0.60％，Si：1.0～2.0％，Mn：1.5～2.5％，Alt：0.01～0.10％，Cr：0.5～3.0％，P≤0.015％，S≤0.015％，B：0.001～0.015％，Mo：0.10％～0.30％，Ti：0.01～0.10％，N：0.003～0.005％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
第二方面，本发明实施例还提供了一种汽车冲压件用钢，所述钢的化学成分以质量分数计为：C：0.20～0.60％，Si：1.0～2.0％，Mn：1.5～2.5％，Alt：0.01～0.10％，Cr：0.5～3.0％，P≤0.015％，S≤0.015％，B：0.001～0.015％，Mo：0.10％～0.30％，Ti：0.01～0.10％，N：0.003～0.005％，Nb：0.02～0.10％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
进一步地，所述Ti的质量分数与所述Nb的质量分数之和为0.03～0.20％。
进一步地，所述C的质量分数为0.2～0.55％，所述Si的质量分数为1.0～1.8％，所述Mn的质量分数为1.5～1.9％，所述Cr的质量分数为0.5～2.2％，所述Mo的质量分数为0.1～0.27％。
第三方面，本发明实施例提供了一种汽车冲压件用钢的制备方法，所述方法包括，制得上述的汽车冲压件用钢化学成分的板坯；
将所述板坯进行加热、粗轧、精轧和卷取，制得热轧卷，其中，所述加热的温度为1180～1240℃，所述加热的保温时间为0.5～2.5h，所述粗轧的开轧温度为1130～1170℃，所述精轧的入口温度为970～1020℃，所述精轧的结束温度为850～890℃，所述卷取的温度为620～670℃；
将所述热轧卷进行酸洗、冷轧和连续退火，制得汽车冲压件用钢，其中，所述退火的温度为700～760℃。
进一步地，所述冷轧压下率为75～80％。
进一步地，所述热轧卷的厚度为4.0～7.0mm，所述汽车冲压件用钢的厚度为1.0～2.0mm。
第四方面，本发明实施例提供了一种汽车冲压件，所述汽车冲压件采用上述的一种汽车冲压件用钢通过热冲压成形制得。
进一步地，所述热冲压成形中，加热温度为880～950℃，保温时间为3～8min。
进一步地，所述汽车冲压件的金相组织以体积分数计为：90～95％的马氏体和5～10％的残留奥氏体。
本发明实施例中的一个或多个技术方案，至少具有如下技术效果或优点：
本发明实施例通过提高C、Si、Mn、Cr和Mo元素含量，使Ms点和Mf点显著降低，加入Nb元素，细化奥氏体晶粒，其析出物可以作为氢陷阱，降低材料的氢脆敏感性，热成形装备可以保证汽车冲压件的尺寸精度，在不改变热成形装备，不增加设备成本和工艺成本的前提下，在热冲压后组织中得到5～10％的残留奥氏体。残留奥氏体一方面在拉伸过程中发生TRIP效应，提高延伸率和冷弯角；另一方面，残留奥氏体的引入会显著降低氢在材料中的扩散系数，降低材料的氢脆敏感性，为热成形零件的服役安全性提供保障。高的延伸率保证热冲压零件在服役过程中更高的安全性，在碰撞时展现更好的吸能行为。本发明实施例的汽车冲压件，其屈服强度为1158～1203MPa，抗拉强度为1617～1977MPa，延伸率为9.1～11.4％，弯曲角度为65～72°，强度损失为18.1～23.7％，强度满足使用要求的同时，延伸率高，且有较低的氢脆敏感性。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作一简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图制得其它的附图。
图1为本发明实施例用杠杆定理计算开模时奥氏体含量的示意图；
图2为22MnB5钢与本发明实施例的汽车冲压件用钢的热成形冷却曲线对比示意图；
图3为本发明实施例的一种汽车冲压件用钢的制备方法示意图。
图2中，横坐标为时间(min)，纵坐标为温度(℃)
具体实施方式
下文将结合具体实施方式和实施例，具体阐述本发明，本发明的优点和各种效果将由此更加清楚地呈现。本领域技术人员应理解，这些具体实施方式和实施例是用于说明本发明，而非限制本发明。
在整个说明书中，除非另有特别说明，本文使用的术语应理解为如本领域中通常所使用的含义。因此，除非另有定义，本文使用的所有技术和科学术语具有与本发明所属领域技术人员的一般理解相同的含义。若存在矛盾，本说明书优先。
除非另有特别说明，本发明中用到的各种原材料、试剂、仪器和设备等，均可通过市场购买得到或者可通过现有方法制备得到。
本发明实施例提供的技术方案为解决上述技术问题，总体思路如下：
第一方面，本发明实施例提供了一种汽车冲压件用钢，所述钢的化学成分以质量分数计为：C：0.20～0.60％，Si：1.0～2.0％，Mn：1.5～2.5％，Alt：0.01～0.10％，Cr：0.5～3.0％，P≤0.015％，S≤0.015％，B：0.001～0.015％，Mo：0.10％～0.30％，Ti：0.01～0.10％，N：0.003～0.005％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
本发明实施例中各元素所起的作用如下：
C：固溶的C可以保证热成形钢的超高强度，C元素也是影响Ms转变点的主要元素，C元素的提高有助于Ms点的降低，C元素含量越高，Ms越低，有利于最终组织中得到一定比例的残留奥氏体。
Si：Si元素可以抑制碳化物的析出，使最终的组织中得到一定量的残留奥氏体，Si元素的提高对降低Ms点也是有利的，Si元素太高会影响汽车冲压件用钢的表面质量。
Mn：Mn元素的添加可以提高淬透性，降低Ms转变点，同时可以延迟珠光体和贝氏体的转变，有利于淬火后得到马氏体基体，Mn元素含量不能过高，过高的Mn元素含量会影响板材组织的均匀性。
B：B元素是提高淬透性和降低临界冷速的关键元素，B元素在奥氏体晶界的偏聚，可以有效地抑制铁素体在奥氏体晶界的非均匀形核，提高奥氏体稳定性，有利于淬火后得到马氏体组织，保证高的强度，通常情况下微量B元素的加入后会使热成形钢的临界冷速降低6倍。
Cr：Cr元素可以提高淬透性，提升材料的硬度，还可以起到降低Ms转变点的作用；
Mo:Mo元素的主要作用是提高淬透性，还可以降低Ms转变点。
Al/Ti：Al和Ti的加入一方面可以形成第二相粒子(AlN和TiN)，实现细化高温下原始奥氏体晶粒的目的，另一方面可以和N结合，避免B和N结合形成BN等在晶界偏聚的硼相。
本发明中，Ms表示马氏体转变开始温度，Mf表示马氏体转变终了温度。
第二方面，本发明实施例还提供了一种汽车冲压件用钢，所述钢的化学成分以质量分数计为：C：0.20～0.60％，Si：1.0～2.0％，Mn：1.5～2.5％，Alt：0.01～0.10％，Cr：0.5～3.0％，P≤0.015％，S≤0.015％，B：0.001～0.015％，Mo：0.10％～0.30％，Ti：0.01～0.10％，N：0.003～0.005％，Nb：0.02～0.10％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
作为一种可选的实施方式，所述Nb与所述Ti的质量分数之和为0.03～0.20％。
Nb可以细化原始奥氏体晶粒，对提高热成形汽车冲压件的韧性是有利的。此外，Nb加入后可以降低材料的氢脆敏感性，保证汽车冲压件的安全性。
作为一种可选的实施方式，所述C的质量分数为0.2～0.55％，所述Si的质量分数为1.0～1.8％，所述Mn的质量分数为1.5～1.9％，所述Cr的质量分数为0.5～2.2％，所述Mo的质量分数为0.1～0.27％。
第三方面，本发明实施例提供了上述的一种汽车冲压件用钢的制备方法，图3为本发明实施例的一种汽车冲压件用钢的制备方法示意图，结合图3，所述方法包括，
S1，制得上述的汽车冲压件用钢化学成分的板坯；
S2，将所述板坯进行加热、粗轧、精轧和卷取，制得热轧卷，其中，所述加热的温度为1180～1240℃，所述加热的保温时间为0.5～2.5h，所述粗轧的开轧温度为1130～1170℃，所述精轧的入口温度为970～1020℃，所述精轧的结束温度为850～890℃，所述卷取的温度为620～670℃；
合适的轧制温度范围保证热轧过程中Ti和Nb析出物的析出，有利于最终组织中得到更多的析出物，这些析出物对减小热成形后组织的原始奥氏体晶粒尺寸和降低氢脆敏感性都是有利的。
S3，将所述热轧卷进行酸洗、冷轧和连续退火，制得汽车冲压件用钢，其中，所述退火的温度为700～760℃。
如果退火温度过低，难以消除冷轧后的纤维状组织，造成热冲压前的预冷冲压难以进行，如果退火温度过高会造成退火后晶粒的粗大，恶化力学性能。
作为一种可选的实施方式，所述冷轧压下率为75～80％。
作为一种可选的实施方式，所述热轧卷的厚度为4.0～7.0mm，所述汽车冲压件用钢的厚度为1.0～2.0mm。
第四方面，本发明实施例提供了一种汽车冲压件，所述汽车冲压件采用上述的一种汽车冲压件用钢经过热冲压成形制得。
作为一种可选的实施方式，所述热冲压成形中，加热温度为880～950℃，保温时间为3～8min。
热冲压成形实质为热成形淬火，其冷却方式为水冷，冷却速度大于40℃/s，开模温度为150～300℃。热成形淬火是将汽车冲压件用钢加热到880～950℃后，将其放入成型模具中，成型模具中有水道，汽车冲压件用钢在成型模具中变形的同时，水道中的循环水对变形汽车冲压件用钢进行冷却，当温度降低至150～300℃时，打开模具，将变形的汽车冲压件用钢置于空气中，空冷至室温。如若采用普通冷冲压方式，最终成形零件可能出现回弹、开裂等问题。在高温下成形可以改善冲压成形性，提高汽车冲压件的尺寸精度。加热温度为880～950℃的，加热温度要在一个合适的范围，一方面要有足够高的加热温度保证钢板完全奥氏体化，另一方面加热温度不能太高，避免高温下奥氏体晶粒的过度长大。在超过40℃/s的冷却速率下，可以使组织转变为马氏体，同时含有一定量的残留奥氏体，既可以保证汽车冲压件的强度，又可以使汽车冲压件具有良好的延伸率。
22MnB5的Ms为400℃，Mf为240℃，其计算公式如下：
Ms＝539-423C-30.4Mn-7.5Si-12.1Cr-7.5Mo(wt％)
开模后零件一般认为是空冷过程。图1为用杠杆定理计算开模时奥氏体含量的示意图，开模具时钢板组织中的奥氏体体积分数为VRA：
Figure BDA0002712196560000061
其中，a为Ms温度线与开模温度之间的垂直长度，b为开模温度与Mf温度线之间的垂直长度。
图2为22MnB5与本发明实施例的汽车冲压件用钢热成形淬火中的冷却曲线对比示意图，其横坐标为时间(min)，纵坐标为温度(℃)，从图2可以看出Ms和Mf降低后，开模时组织中有更多的奥氏体相，这样在开模后的空冷过程中有更多的残留奥氏体生成，这部分残留奥氏体对延伸率的提升做出贡献，同时提升冷弯角。
作为一种可选的实施方式，所述汽车冲压件的金相组织以体积分数计为：90～95％的马氏体和5～10％的残留奥氏体。
马氏体是比较硬的相，使汽车冲压件具有良好的强度，残留奥氏体相在变形过程中可以转变成马氏体，发生TRIP效应，从而使钢具有良好的塑性。一方面残留奥氏体的存在会显著提高汽车冲压件的延伸率，提高热冲压件作为车身重要结冲压件的安全性；另一方面，残留奥氏体的存在会减低氢在材料中的扩散系数，减小材料的氢脆风险。残留奥氏体的体积分数应在一个范围内，过多的残留奥氏体会降低热成形零件的强度，残留奥氏体的体积分数过小，延伸率会偏小。
下面将结合实施例、对照例及实验数据对本发明的一种汽车冲压件用钢及其制备方法、汽车冲压件进行详细说明。
实施例1到实施例5
实施例1到实施例5提供了一种汽车冲压件用钢及其制备方法、汽车冲压件。
汽车冲压件用钢的制备过程为：
将钢水精炼后连铸制得板坯，板坯的化学成分如表1所示(其余为Fe及不可避免的杂质)。将板坯进行加热，将板坯通过定宽压力机制得需要的宽度，然后通过粗轧，制得中间坯。将中间坯通过精轧制得热轧板，将所述热轧板通过层流冷却，卷取成热轧卷，将所述热轧卷通过酸洗、冷轧、连续退火和平整得到汽车冲压件用钢。
汽车冲压件的制备过程为：将汽车冲压件用钢经过热成形淬火，然后开模，得到热汽车冲压件。
实施例1中，板坯加热温度为1200℃，保温1h，粗轧的开轧温度为1150℃，精轧入口温度为1000℃，精轧结束温度为870℃，卷曲温度为650℃，热轧卷厚为6mm；冷轧压下率为75％，冷轧后的钢板厚度为1.5mm；连续退火温度为740℃；热成形淬火的奥氏体保温温度为930℃，保温时间为5min，水冷速率为45℃/s，开模温度160℃，淬火后制得的汽车冲压件的力学性能如表2所示。
实施例2中，板坯加热温度为1220℃，保温1.5h，粗轧的开轧温度为1140℃，精轧入口温度为980℃，精轧结束温度为860℃，卷曲温度为660℃，热轧卷厚为6mm；冷轧压下率为80％，冷轧后钢板厚度为1.2mm；连续退火温度为740℃；热成形淬火的奥氏体保温温度为920℃，保温时间为3min，水冷速率为45℃/s，开模温度160℃，淬火后的力学性能如表2所示。
实施例3中，板坯加热温度为1210℃，保温1h，粗轧的开轧温度为1160℃，精轧入口温度为1000℃，精轧终止温度为880℃，卷曲温度为640℃，热轧卷厚为6mm；冷轧压下率为75％，冷轧后钢板厚度为1.5mm；连续退火温度为740℃；热成形淬火的奥氏体保温温度为900℃，保温时间为6min，水冷速率为45℃/s，开模温度160℃，淬火后的力学性能如表2所示。
实施例4中，板坯加热温度为1190℃，保温2h，粗轧的开轧温度为1150℃，精轧入口温度为1010℃，精轧终止温度为870℃，卷曲温度为650℃，热轧卷厚为6mm；冷轧压下率为80％，冷轧后钢板厚度为1.2mm；连续退火温度为720℃；热成形淬火的奥氏体保温温度为930℃，保温时间为5min，水冷速率为45℃/s，开模温度180℃，淬火后的力学性能如表2所示。
实施例5中，板坯加热温度为1200℃，保温1h，粗轧的开轧温度为1150℃，精轧入口温度为1000℃，精轧终止温度为870℃，卷曲温度为660℃，热轧卷厚为6mm；冷轧压下率为75％，冷轧后钢板厚度为1.5mm；连续退火温度为720℃；热成形淬火的奥氏体保温温度为930℃，保温时间为5min，水冷速率为45℃/s，开模温度160℃，淬火后的力学性能如表2所示。
对比例1
对比例1提供了一种1800MPa热成形汽车冲压件用钢，选取工程科学学报2016年10月第38卷10期公开文献《开轧温度对铌微合金化热成型钢氢致延迟开裂性能的影响》中报道的1800MPa热成形钢作为对比例。该钢化学成分如表1所示。实验钢采用50kg真空感应炉冶炼，板坯被再加热至1250℃保温1h，然后热轧至3.5mm，热轧开轧温度为1000℃，热轧终轧温度为850℃，冷却到600℃卷取，炉冷至室温。然后酸洗并冷轧至厚度为1.4mm的冷轧钢板。热处理工艺为加热到950℃，保温3min，用平板模成型淬火，力学性能如表2所示。其中热轧开轧温度为1000℃的热成形钢为1-1，热轧开轧温度为950℃的热成形钢为1-2。
对比例2
对比例2，选取机械工程材料2016年7月第40卷10期公开文献《22MnB5钢三种热冲压成形件的冷弯性能》中报道22MnB5所制备三种热冲压成形件作为对比例2。该三种钢的化学成分如表1所示，分别命名为2-1、2-2和2-3。上述三种钢热冲压成形后的力学性能如表2所示。
表1
Figure BDA0002712196560000081
表2
Figure BDA0002712196560000082
对实施例1到实施例5的汽车冲压件用钢取样，采用拉伸试验机检测试样的力学性能，检测结果如表2所示。采用光学显微镜观察试样的金相组织，为马氏体和残留奥氏体，通过XRD测得残留奥氏体的体积分数，具体如表2所示。
表2中，
弯曲角度是指取待检测试样，对其进行极限弯曲实验，出现裂纹的最大角度，弯曲角越大，表明钢的抗侵入性能越好。
强度损失是指试样充氢后与充氢前的强度差值占充氢前强度的百分比。充氢是在室温下，将试样表面打磨抛光后，在0.1mol/L氢氧化钠溶液中充氢，充氢电流为1mA/cm2，充氢时间为24h。充氢前和充氢后的试样采用慢应变速率拉伸来检测充氢试样的力学性能，其中慢应变速率拉伸中的应变速率为1×10-5s-1。慢应变速率拉伸后强度损失可以征材料的氢脆敏感性，强度损失越低，说明材料抵抗氢脆的能力越强。
由表2中的数据可知：
实施例1到实施例5制备的汽车结冲压件，其屈服强度为1158～1203MPa，抗拉强度为1617～1977MPa，延伸率为9.1～11.4％，弯曲角度为65～72°，强度损失为18.1～23.7％，马氏体体积分数为92.7～94.2％，残留奥氏体体积分数为5.8～7.3％。本发明实施例中汽车冲压件中的残留奥氏体相会降低热冲压后零件的氢脆敏感性，降低零件在服役过程中发生氢脆的风险。其中，实施例5为未添加Nb元素的试样，呈现较高的强度损失，说明Nb元素加入后有降低氢脆敏感性的作用。一方面是Nb元素加入后，细化原始奥氏体晶粒；另一方面是Nb的析出物作为氢陷阱，共同作用降低材料的氢脆敏感性。
对比例1制备热成形汽车冲压件用钢，其屈服强度为1152～1154MPa，抗拉强度为1788～1844MPa，延伸率为4.2～4.6％，比本发明实施例1～5低，这是由于其Cr、Mo和Si含量比本发明低，其马氏体转变开始温度高，造成组织中基本为强度较高的马氏体，而马氏体的延伸率比较低，这也是对比例1的强度高于本发明实施例的原因。
对比例2为采用传统的22MnB5钢热成形制作汽车冲压件，其屈服强度为1023～1100MPa，抗拉强度为1466～1500MPa，延伸率为5.9～6.01％，弯曲角度为45.4～50.8°。对比例2中汽车冲压件的强度和延伸率水平明显低于本发明实施例的汽车冲压件，且弯曲角度也低于本发明实施例。由于对比例2中汽车冲压件的组织为马氏体，所以其延伸率和弯曲角度均低于本发明实施例。
本发明实施例通过提高C、Si、Mn、Cr和Mo元素含量，使Ms点和Mf点显著降低，加入Nb元素，细化奥氏体晶粒，其析出物可以作为氢陷阱，降低材料的氢脆敏感性，热成形装备可以保证汽车冲压件的尺寸精度。在不改变热成形装备，不增加设备成本和工艺成本的前提下，在热冲压后组织中得到5～10％的残留奥氏体。残留奥氏体一方面在拉伸过程中发生TRIP效应，提高延伸率和冷弯角；另一方面，残留奥氏体的引入会显著降低氢在材料中的扩散系数，降低材料的氢脆敏感性，为热成形零件的服役安全性提供保障。高的延伸率保证热冲压零件在服役过程中更高的安全性，在碰撞时展现更好的吸能行为。本发明实施例的汽车冲压件，其屈服强度为1158～1203MPa，抗拉强度为1617～1977MPa，延伸率为9.1～11.4％，弯曲角度为65～72°，强度损失为18.1～23.7％，强度满足使用要求的同时，延伸率高，且有较低的氢脆敏感性。
最后，还需要说明的是，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。
尽管已描述了本发明的优选实施例，但本领域内的技术人员一旦得知了基本创造性概念，则可对这些实施例作出另外的变更和修改。所以，所附权利要求意欲解释为包括优选实施例以及落入本发明范围的所有变更和修改。
显然，本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精神和范围。这样，倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其等同技术的范围之内，则本发明也意图包含这些改动和变型在内。

Claims (4)

1.一种汽车冲压件，其特征在于，所述汽车冲压件由以下方法制备：
制得汽车冲压件用钢的板坯，其中，所述板坯的化学成分以质量分数计为：C：0.20～0.60％，Si：1.0～2.0％，Mn：1.5～2.5％，Alt：0.01～0.10％，Cr：0.5～3.0％，P≤0.015％，S≤0.015％，B：0.001～0.015％，Mo：0.10％～0.30％，Ti：0.01～0.10％，N：0.003～0.005％，Nb：0.02～0.10％，其余为Fe和不可避免的杂质元素；
将所述板坯进行加热、然后通过粗轧制得中间坯，将中间坯通过精轧制得热轧板，将所述热轧板通过层流冷却，卷取成热轧卷，其中，所述加热的温度为1180～1240℃，所述加热的保温时间为0.5～2.5h，所述粗轧的开轧温度为1130～1170℃，所述精轧的入口温度为970～1020℃，所述精轧的结束温度为850～890℃，所述卷取的温度为620～670℃；
将所述热轧卷进行酸洗、冷轧和连续退火和平整制得汽车冲压件用钢，其中，所述退火的温度为700～760℃；
将汽车冲压件用钢经过热成形淬火，然后开模，得到汽车冲压件，其中，热成形淬火的冷却方式为水冷，冷却速度大于40℃/s，开模温度为150～300℃；
所述汽车冲压件的金相组织以体积分数计为：90～95％的马氏体和5～10％的残留奥氏体，所述汽车冲压件的屈服强度为1158～1203MPa，抗拉强度为1617～1977MPa，延伸率为9.1～11.4％，弯曲角度为65～72°，强度损失为18.1～23.7％。
2.根据权利要求1所述的一种汽车冲压件，其特征在于，所述热成形淬火工艺中，加热温度为880～950℃，保温时间为3～8min。
3.根据权利要求1所述的一种汽车冲压件，其特征在于，所述冷轧压下率为75～80％。
4.根据权利要求1所述的一种汽车冲压件，其特征在于，所述热轧卷的厚度为4.0～7.0mm，所述汽车冲压件用钢的厚度为1.0～2.0mm。
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