CN109748596A - 一种聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具及其制备方法 - Google Patents
一种聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具及其制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN109748596A CN109748596A CN201711067096.3A CN201711067096A CN109748596A CN 109748596 A CN109748596 A CN 109748596A CN 201711067096 A CN201711067096 A CN 201711067096A CN 109748596 A CN109748596 A CN 109748596A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- powder
- boron nitride
- cubic boron
- parts
- diamond
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
本发明提供一种聚晶金刚石‑立方氮化硼多层复合刀具，它包括硬质合金基体和依次设置在所述硬质合金基体表面的金刚石‑氮化硅复合层、二硼化钛复合层与聚晶立方氮化硼层，所述聚晶金刚石‑立方氮化硼多层复合刀具具有硬度高、韧性好的优点，适于工业切削。本发明还提供一种上述聚晶金刚石‑立方氮化硼多层复合刀具的制备方法。
Description
技术领域
本发明属于超硬材料领域，具体地，涉及一种聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具及其制备方法。
背景技术
金刚石与立方氮化硼是目前工业中应用最广泛的两种超硬材料。金刚石是自然界中已知最硬的物质，具有极高的耐磨性、抗压强度、热导率，大颗粒金刚石单晶价格昂贵且具有解理面，金刚石颗粒尺寸限制了很多其功能性的应用，工业中很多领域使用性价比更高的聚晶金刚石材料来代替金刚石单晶。
聚晶金刚石被广泛应用于非铁金属和不含铁合金的切削加工，石油天然气及矿业勘采，木质地板加工等领域。立方氮化硼的硬度约为金刚石的一半，是仅次于金刚石的第二硬材料，但是立方氮化硼拥有比金刚石更高的热稳定性且不易和铁元素发生化学反应，因而可以用来加工铁金属或含铁合金，立方氮化硼单晶价格昂贵且具有解离面，工业中很多领域使用性价比更高的聚晶立方氮化硼材料来代替立方氮化硼单晶。聚晶立方氮化硼由于具有较高的红硬性，较高的耐磨性以及高的热稳定性而被广泛应用于铁金属和含铁合金的切削加工。
立方氮化硼-金刚石复合材料兼顾了聚晶金刚石与聚晶立方氮化硼的优点，统传的立方氮化硼-金刚石复合烧结体是在人造立方氮化硼和金刚石微粉中加入Co、Ni、TiC、TiN等金属粉末均匀混合后，在高压高温下烧结而成的一种超硬复合材料，它在宏观上表现出各向同性和较高的硬度及韧性，在某些方面的应用性能优于聚晶金刚石和聚晶立方氮化硼。但是，由于聚晶金刚石和聚晶氮化硼在导热性能、热膨胀性能等方面的差异，使得立方氮化硼-金刚石复合材料的韧性较差，易崩裂。
发明内容
有鉴于此，本发明提供一种聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具及其制备方法，以解决上述问题。
具体地，本发明采取如下技术方案：
一种聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具，它包括硬质合金基体和依次设置在所述硬质合金基体表面的金刚石-氮化硅复合层、二硼化钛复合层与聚晶立方氮化硼层。
基于上述，所述金刚石-氮化硅复合层包括以下质量份的原料：金刚石粉51～57份、氮化硅粉(Si3N4)53～58份、氧化铝粉(Al2O3)4～6份和硼粉(B)0.3～1.2份。
基于上述，所述二硼化钛复合层包括以下质量份的原料：二硼化钛粉(TiB2)91～98份、活性碳粉0.5～2份和钛粉(Ti)1.5～8份。
基于上述，所述聚晶立方氮化硼层包括以下质量份的原料：立方氮化硼粉92～97份、铝粉(Al)2.5～7份和二硅化钛粉(TiSi2)0.5～1份。
基于上述，所述硬质合金的厚度为5～15mm，所述金刚石-氮化硅复合层的厚度为1～2mm，所述二硼化钛复合层的厚度为0.3～1mm，所述聚晶立方氮化硼层的厚度为3～5mm。
一种上述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具的制备方法，其包括以下步骤：
先将所述硬质合金基体、所述金刚石-氮化硅复合层的原料、所述二硼化钛复合层的原料和所述聚晶立方氮化硼层的原料依次装入金属铌杯中，分层压实定型，再在4～5GPa、1500～1700℃条件下烧结10～25min，得到所述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具。
基于上述，按质量份计，所述金刚石-氮化硅复合层的原料包括：金刚石粉51～57份、氮化硅粉53～58份、氧化铝粉4～6份和硼粉0.3～1.2份。
基于上述，按质量份计，所述二硼化钛复合层的原料包括：二硼化钛粉91～98份、活性碳粉0.5～2份和钛粉1.5～8份。
基于上述，按质量份计，所述聚晶立方氮化硼层的原料包括：立方氮化硼粉92～97份、铝粉2.5～7份和二硅化钛粉0.5～1份。
与现有技术相比，本发明具有突出的实质性特点和显著进步。具体的说，本发明提供的所述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具通过在所述金刚石-氮化硅复合层和聚晶立方氮化硼层之间设置二硼化钛复合层，所述二硼化钛复合层以二硼化钛为主料，二硼化钛的热膨胀系数小于聚晶立方氮化硼，且它的热膨胀系数大于金刚石和氮化硅，如此使所述金刚石-氮化硅复合层和所述聚晶立方氮化硼层之间实现较平滑过渡，避免受热开裂。
进一步，所述金刚石-氮化硅复合层中采用金刚石和氮化硅主料，采用B和Al2O3作为粘结剂，B、Al2O3和氮化硅的热膨胀系数均与金刚石相近，且它们的导热系数远小于金刚石，因此，它们不仅具有良好的粘结性能，还可以减小所述金刚石-氮化硅复合层的导热系数；所述二硼化钛复合层采用活性碳和Ti作为粘结剂，活性碳和Ti在烧结过程中形成TiC，可以有效提高所述二硼化钛复合层的粘结性能；所述聚晶立方氮化硼层采用Al和TiSi2作为粘结剂，烧结过程中TiSi2促进Al和氮化硼形成氮化铝，因此，它们不仅具有良好的粘结强度，还可以提高所述聚晶立方氮化硼层的导热性能和硬度；同时，所述金刚石-氮化硅复合层、所述二硼化钛复合层和所述聚晶立方氮化硼层相结合使得所述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具具有硬度高、韧性好的优点。
经检测，所述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具的硬度为3057～3324Hv，冲击次数为41～46，导热系数为114～132W/(m·K)。另外，本发明还提供该所述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具的制备方法，该方法简单，易操作，适于工业生产。
具体实施方式
下面通过具体实施方式，对本发明的技术方案做进一步的详细描述。
实施例1
本实施例提供一种聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具，它包括硬质合金基体和依次设置在所述硬质合金基体表面的金刚石-氮化硅复合层、二硼化钛复合层与聚晶立方氮化硼层，其中，所述硬质合金的厚度为15mm，所述金刚石-氮化硅复合层的厚度为2mm，所述二硼化钛复合层的厚度为1mm，所述聚晶立方氮化硼层的厚度为5mm。
所述金刚石-氮化硅复合层包括以下质量份的原料：金刚石粉55份、氮化硅粉55份、氧化铝粉4份和硼粉1份；所述二硼化钛复合层包括以下质量份的原料：二硼化钛粉96份、活性碳粉2份和钛粉2份；所述聚晶立方氮化硼层包括以下质量份的原料：立方氮化硼粉96份、铝粉3份和二硅化钛粉1份。
本实施例还提供所述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具的制备方法，其包括以下步骤：
将金刚石粉、氮化硅粉、氧化铝粉和硼粉混合均匀，制得所述金刚石-氮化硅复合层的原料；将二硼化钛粉、活性碳粉和钛粉混合均匀，制得所述二硼化钛复合层的原料；将立方氮化硼粉、铝粉和二硅化钛粉混合均匀，制得所述聚晶立方氮化硼层的原料；
先将所述硬质合金基体、所述金刚石-氮化硅复合层的原料、所述二硼化钛复合层的原料和所述聚晶立方氮化硼层的原料依次装入金属铌杯中，分层压实定型，再在4GPa、1500℃条件下烧结25min，得到所述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具。
实施例2
本实施例提供一种聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具，它包括硬质合金基体和依次设置在所述硬质合金基体表面的金刚石-氮化硅复合层、二硼化钛复合层与聚晶立方氮化硼层，其中，所述硬质合金的厚度为5mm，所述金刚石-氮化硅复合层的厚度为1mm，所述二硼化钛复合层的厚度为0.3mm，所述聚晶立方氮化硼层的厚度为3mm。
所述金刚石-氮化硅复合层包括以下质量份的原料：金刚石粉52份、氮化硅粉57份、氧化铝粉4.5份和硼粉0.5份份；所述二硼化钛复合层包括以下质量份的原料：二硼化钛粉92份、活性碳粉1份和钛粉7份；所述聚晶立方氮化硼层包括以下质量份的原料：立方氮化硼粉96份、铝粉3.5份和二硅化钛粉0.5份。
本实施例还提供所述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具的制备方法，其包括以下步骤：
将金刚石粉、氮化硅粉、氧化铝粉和硼粉混合均匀，制得所述金刚石-氮化硅复合层的原料；将二硼化钛粉、活性碳粉和钛粉混合均匀，制得所述二硼化钛复合层的原料；将立方氮化硼粉、铝粉和二硅化钛粉混合均匀，制得所述聚晶立方氮化硼层的原料；
先将所述硬质合金基体、所述金刚石-氮化硅复合层的原料、所述二硼化钛复合层的原料和所述聚晶立方氮化硼层的原料依次装入金属铌杯中，分层压实定型，再在5GPa、1650℃条件下烧结15min，得到所述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具。
实施例3
本实施例提供一种聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具，它包括硬质合金基体和依次设置在所述硬质合金基体表面的金刚石-氮化硅复合层、二硼化钛复合层与聚晶立方氮化硼层，其中，所述硬质合金的厚度为10mm，所述金刚石-氮化硅复合层的厚度为1.5mm，所述二硼化钛复合层的厚度为0.6mm，所述聚晶立方氮化硼层的厚度为4mm。
所述金刚石-氮化硅复合层包括以下质量份的原料：金刚石粉56份、氮化硅粉57份、氧化铝粉6份和硼粉0.8份；所述二硼化钛复合层包括以下质量份的原料：二硼化钛粉96份、活性碳粉2份和钛粉2份；所述聚晶立方氮化硼层包括以下质量份的原料：立方氮化硼粉94份、铝粉5份和二硅化钛粉1份。
本实施例还提供所述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具的制备方法，其包括以下步骤：
将金刚石粉、氮化硅粉、氧化铝粉和硼粉混合均匀，制得所述金刚石-氮化硅复合层的原料；将二硼化钛粉、活性碳粉和钛粉混合均匀，制得所述二硼化钛复合层的原料；将立方氮化硼粉、铝粉和二硅化钛粉混合均匀，制得所述聚晶立方氮化硼层的原料；
先将所述硬质合金基体、所述金刚石-氮化硅复合层的原料、所述二硼化钛复合层的原料和所述聚晶立方氮化硼层的原料依次装入金属铌杯中，分层压实定型，再在4.8GPa、1600℃条件下烧结18min，得到所述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具。
实施例4
本实施例提供一种聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具，它由硬质合金基体和依次设置在所述硬质合金基体表面的金刚石-氮化硅复合层、二硼化钛复合层与聚晶立方氮化硼层组成，其中，所述硬质合金的厚度为12mm，所述金刚石-氮化硅复合层的厚度为1.6mm，所述二硼化钛复合层的厚度为0.5mm，所述聚晶立方氮化硼层的厚度为4.8mm。
所述金刚石-氮化硅复合层由以下质量份的原料组成：金刚石粉53份、氮化硅粉55份、氧化铝粉5份和硼粉0.5份；所述二硼化钛复合层由以下质量份的原料组成：二硼化钛粉93份、活性碳粉2份和钛粉5份；所述聚晶立方氮化硼层由以下质量份的原料组成：立方氮化硼粉95份、铝粉4.5份和二硅化钛粉0.5份。
本实施例还提供所述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具的制备方法，其包括以下步骤：
将金刚石粉、氮化硅粉、氧化铝粉和硼粉混合均匀，制得所述金刚石-氮化硅复合层的原料；将二硼化钛粉、活性碳粉和钛粉混合均匀，制得所述二硼化钛复合层的原料；将立方氮化硼粉、铝粉和二硅化钛粉混合均匀，制得所述聚晶立方氮化硼层的原料；
先将所述硬质合金基体、所述金刚石-氮化硅复合层的原料、所述二硼化钛复合层的原料和所述聚晶立方氮化硼层的原料依次装入金属铌杯中，分层压实定型，再在4.5GPa、1500℃条件下烧结25min，得到所述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具。
实施例5
本实施例提供一种聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具，它包括硬质合金基体和依次设置在所述硬质合金基体表面的金刚石-氮化硅复合层、二硼化钛复合层与聚晶立方氮化硼层，其中，所述硬质合金的厚度为9mm，所述金刚石-氮化硅复合层的厚度为1.7mm，所述二硼化钛复合层的厚度为0.6mm，所述聚晶立方氮化硼层的厚度为4.2mm。
所述金刚石-氮化硅复合层包括以下质量份的原料：金刚石粉57份、氮化硅粉58份、氧化铝粉6份和硼粉1.2份；所述二硼化钛复合层包括以下质量份的原料：二硼化钛粉98份、活性碳粉2份和钛粉8份；所述聚晶立方氮化硼层包括以下质量份的原料：立方氮化硼粉97份、铝粉7份和二硅化钛粉1份。
本实施例还提供所述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具的制备方法，其包括以下步骤：
将金刚石粉、氮化硅粉、氧化铝粉和硼粉混合均匀，制得所述金刚石-氮化硅复合层的原料；将二硼化钛粉、活性碳粉和钛粉混合均匀，制得所述二硼化钛复合层的原料；将立方氮化硼粉、铝粉和二硅化钛粉混合均匀，制得所述聚晶立方氮化硼层的原料；
先将所述硬质合金基体、所述金刚石-氮化硅复合层的原料、所述二硼化钛复合层的原料和所述聚晶立方氮化硼层的原料依次装入金属铌杯中，分层压实定型，再在5GPa、1700℃条件下烧结25min，得到所述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具。
实施例6
本实施例提供一种聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具，它包括硬质合金基体和依次设置在所述硬质合金基体表面的金刚石-氮化硅复合层、二硼化钛复合层与聚晶立方氮化硼层，其中，所述硬质合金的厚度为11mm，所述金刚石-氮化硅复合层的厚度为1.5mm，所述二硼化钛复合层的厚度为0.5mm，所述聚晶立方氮化硼层的厚度为3.7mm。
所述金刚石-氮化硅复合层包括以下质量份的原料：金刚石粉51份、氮化硅粉53份、氧化铝粉4份和硼粉0.3份；所述二硼化钛复合层包括以下质量份的原料：二硼化钛粉91份、活性碳粉0.5份和钛粉1.5份；所述聚晶立方氮化硼层包括以下质量份的原料：立方氮化硼粉92份、铝粉2.5份和二硅化钛粉0.5份。
本实施例还提供所述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具的制备方法，其包括以下步骤：
将金刚石粉、氮化硅粉、氧化铝粉和硼粉混合均匀，制得所述金刚石-氮化硅复合层的原料；将二硼化钛粉、活性碳粉和钛粉混合均匀，制得所述二硼化钛复合层的原料；将立方氮化硼粉、铝粉和二硅化钛粉混合均匀，制得所述聚晶立方氮化硼层的原料；
先将所述硬质合金基体、所述金刚石-氮化硅复合层的原料、所述二硼化钛复合层的原料和所述聚晶立方氮化硼层的原料依次装入金属铌杯中，分层压实定型，再在4GPa、1500℃条件下烧结10min，得到所述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具。
性能检测
对实施例1～6得到的聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具的硬度、耐冲击性能和导热系数进行测试。测试结果参见表1。
具体的，采用FM-ARS900半自动显微测量系统进行硬度测试；先将实施例1～6得到的聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具在700～800℃加热3min，再采用落球式抗冲击试验仪进行耐冲击性能测试，试验所用钢球质量为：0.77kg，落球距离为：30cm；按照标准ASTME1461-2007进行导热性能测试。
表1实施例1～6得到的聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具的性能参数
由表1可知，本发明提供的聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具具有硬度高、韧性好的优点，适于工业切削应用。
最后应当说明的是：以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非对其限制；尽管参照较佳实施例对本发明进行了详细的说明，所属领域的普通技术人员应当理解：依然可以对本发明的具体实施方式进行修改或者对部分技术特征进行等同替换；而不脱离本发明技术方案的精神，其均应涵盖在本发明请求保护的技术方案范围当中。
Claims (9)
1.一种聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具，其特征在于，它包括硬质合金基体和依次设置在所述硬质合金基体表面的金刚石-氮化硅复合层、二硼化钛复合层与聚晶立方氮化硼层。
2. 根据权利要求1所述的聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具，其特征在于，所述金刚石-氮化硅复合层包括以下质量份的原料：金刚石粉 51～57份、氮化硅粉 53～58份、氧化铝粉 4～6份和硼粉 0.3～1.2份。
3. 根据权利要求1或2所述的聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具，其特征在于，所述二硼化钛复合层包括以下质量份的原料：二硼化钛粉 91～98份、活性碳粉 0.5～2份和钛粉 1.5～8份。
4. 根据权利要求3所述的聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具，其特征在于，所述聚晶立方氮化硼层包括以下质量份的原料：立方氮化硼粉 92～97份、铝粉2.5～7份和二硅化钛粉 0.5～1份。
5. 根据权利要求1所述的聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具，其特征在于，所述硬质合金的厚度为5～15 mm，所述金刚石-氮化硅复合层的厚度为1～2 mm，所述二硼化钛复合层的厚度为0.3～1 mm，所述聚晶立方氮化硼层的厚度为3～5 mm。
6.一种权利要求1所述的聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具的制备方法，其包括以下步骤：
先将所述硬质合金基体、所述金刚石-氮化硅复合层的原料、所述二硼化钛复合层的原料和所述聚晶立方氮化硼层的原料依次装入金属铌杯中，分层压实定型，再在4～5 GPa、1500～1700℃条件下烧结10～25 min，得到所述聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具。
7. 根据权利要求6所述的聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具的制备方法，其特征在于，按质量份计，所述金刚石-氮化硅复合层的原料包括：金刚石粉 51～57份、氮化硅粉53～58份、氧化铝粉 4～6份和硼粉 0.3～1.2份。
8. 根据权利要求6或7所述的聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具的制备方法，其特征在于，按质量份计，所述二硼化钛复合层的原料包括：二硼化钛粉 91～98份、活性碳粉0.5～2份和钛粉 1.5～8份。
9. 根据权利要求8所述的聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具的制备方法，其特征在于，按质量份计，所述聚晶立方氮化硼层的原料包括：立方氮化硼粉 92～97份、铝粉2.5～7份和二硅化钛粉 0.5～1份。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201711067096.3A CN109748596A (zh) | 2017-11-03 | 2017-11-03 | 一种聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具及其制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201711067096.3A CN109748596A (zh) | 2017-11-03 | 2017-11-03 | 一种聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具及其制备方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN109748596A true CN109748596A (zh) | 2019-05-14 |
Family
ID=66398671
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201711067096.3A Withdrawn CN109748596A (zh) | 2017-11-03 | 2017-11-03 | 一种聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具及其制备方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN109748596A (zh) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110241347A (zh) * | 2019-06-13 | 2019-09-17 | 东南大学 | 一种超硬自润滑涂层刀具及其制备方法 |
| CN110373623A (zh) * | 2019-06-13 | 2019-10-25 | 东南大学 | 一种梯度自润滑轴承及其制备方法 |
| CN111004033A (zh) * | 2019-11-28 | 2020-04-14 | 江苏禾吉新材料科技有限公司 | 一种切割秸秆用聚晶金刚石刀具的制备方法 |
| JP7101917B1 (ja) * | 2021-08-02 | 2022-07-15 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 立方晶窒化硼素焼結体及びそれを用いたヒートシンク |
-
2017
- 2017-11-03 CN CN201711067096.3A patent/CN109748596A/zh not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110241347A (zh) * | 2019-06-13 | 2019-09-17 | 东南大学 | 一种超硬自润滑涂层刀具及其制备方法 |
| CN110373623A (zh) * | 2019-06-13 | 2019-10-25 | 东南大学 | 一种梯度自润滑轴承及其制备方法 |
| CN111004033A (zh) * | 2019-11-28 | 2020-04-14 | 江苏禾吉新材料科技有限公司 | 一种切割秸秆用聚晶金刚石刀具的制备方法 |
| JP7101917B1 (ja) * | 2021-08-02 | 2022-07-15 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 立方晶窒化硼素焼結体及びそれを用いたヒートシンク |
| WO2023012858A1 (ja) * | 2021-08-02 | 2023-02-09 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 立方晶窒化硼素焼結体及びそれを用いたヒートシンク |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109748596A (zh) | 一种聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合刀具及其制备方法 | |
| RU2515663C2 (ru) | Композиционный материал на основе карбида бора | |
| KR100227879B1 (ko) | Ivb족 붕화물 베이스 절삭공구 | |
| Mao et al. | Microstructure and mechanical properties of cBN-WC-Co composites used for cutting tools | |
| AU2009237260A1 (en) | Super-hard enhanced hard-metals | |
| CN111635234B (zh) | 一种聚晶立方氮化硼复合片及其制备方法和应用 | |
| KR20140110908A (ko) | 소결된 입방정 질화붕소 절삭 공구 | |
| CN109692961A (zh) | 一种金刚石多层复合片及其制备方法 | |
| CN109750204A (zh) | 一种聚晶立方氮化硼-金刚石多层复合片及其制备方法 | |
| Chen et al. | Influence of binder systems on sintering characteristics, microstructures, and mechanical properties of PcBN composites fabricated by SPS | |
| CN109692960A (zh) | 一种立方氮化硼-金刚石多层复合片及其制备方法 | |
| CN109746449A (zh) | 一种聚晶立方氮化硼多层复合刀具及其制备方法 | |
| CN109746450A (zh) | 一种聚晶金刚石多层复合刀具及其制备方法 | |
| CN109692958A (zh) | 一种金刚石-立方氮化硼多层复合刀具及其制备方法 | |
| CN109692959A (zh) | 一种金刚石-立方氮化硼多层复合片及其制备方法 | |
| CN109750203A (zh) | 一种聚晶金刚石-立方氮化硼多层复合片及其制备方法 | |
| CN109693423A (zh) | 一种金刚石多层复合刀具及其制备方法 | |
| CN109692627A (zh) | 一种立方氮化硼多层复合片及其制备方法 | |
| CN109750202A (zh) | 一种聚晶立方氮化硼-金刚石多层复合刀具及其制备方法 | |
| CN111266573A (zh) | 一种聚晶立方氮化硼复合片的制备方法 | |
| CN109746451A (zh) | 一种立方氮化硼-金刚石多层复合刀具及其制备方法 | |
| CN109746452A (zh) | 一种聚晶金刚石多层复合片及其制备方法 | |
| CN109750205A (zh) | 一种立方氮化硼多层复合刀具及其制备方法 | |
| CN109692626A (zh) | 一种立方氮化硼多层复合刀具及其制备方法 | |
| JPH0724606A (ja) | 耐欠損性のすぐれた表面複合立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| WW01 | Invention patent application withdrawn after publication |
Application publication date: 20190514 |
|
| WW01 | Invention patent application withdrawn after publication |