CN109500459A - 一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法 - Google Patents

一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法 Download PDF

Info

Publication number
CN109500459A
CN109500459A CN201811459781.5A CN201811459781A CN109500459A CN 109500459 A CN109500459 A CN 109500459A CN 201811459781 A CN201811459781 A CN 201811459781A CN 109500459 A CN109500459 A CN 109500459A
Authority
CN
China
Prior art keywords
roughing
threedimensional model
semifinishing
processing method
minimum range
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201811459781.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN109500459B (zh
Inventor
张昆
申泱
丁鹏飞
敖洪峰
杨明
杨一明
孙宏波
朱瑞灿
徐雯
于海静
马海鹏
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
China Academy of Launch Vehicle Technology CALT
Capital Aerospace Machinery Co Ltd
Original Assignee
China Academy of Launch Vehicle Technology CALT
Capital Aerospace Machinery Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by China Academy of Launch Vehicle Technology CALT, Capital Aerospace Machinery Co Ltd filed Critical China Academy of Launch Vehicle Technology CALT
Priority to CN201811459781.5A priority Critical patent/CN109500459B/zh
Publication of CN109500459A publication Critical patent/CN109500459A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN109500459B publication Critical patent/CN109500459B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23H—WORKING OF METAL BY THE ACTION OF A HIGH CONCENTRATION OF ELECTRIC CURRENT ON A WORKPIECE USING AN ELECTRODE WHICH TAKES THE PLACE OF A TOOL; SUCH WORKING COMBINED WITH OTHER FORMS OF WORKING OF METAL
    • B23H1/00—Electrical discharge machining, i.e. removing metal with a series of rapidly recurring electrical discharges between an electrode and a workpiece in the presence of a fluid dielectric
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23H—WORKING OF METAL BY THE ACTION OF A HIGH CONCENTRATION OF ELECTRIC CURRENT ON A WORKPIECE USING AN ELECTRODE WHICH TAKES THE PLACE OF A TOOL; SUCH WORKING COMBINED WITH OTHER FORMS OF WORKING OF METAL
    • B23H9/00—Machining specially adapted for treating particular metal objects or for obtaining special effects or results on metal objects
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23H—WORKING OF METAL BY THE ACTION OF A HIGH CONCENTRATION OF ELECTRIC CURRENT ON A WORKPIECE USING AN ELECTRODE WHICH TAKES THE PLACE OF A TOOL; SUCH WORKING COMBINED WITH OTHER FORMS OF WORKING OF METAL
    • B23H2600/00—Machining conditions
    • B23H2600/10—Switching of machining conditions during machining
    • B23H2600/12—Switching from rough cutting to finish machining

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)

Abstract

本发明公开了一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法，包括如下步骤：(1)根据活门座三维模型，确定粗加工和半粗加工阶段刀具尺寸；(2)确定电弧粗加工路径到三维模型边界的粗加工最小距离，得到粗加工产品；(3)确定电弧半粗加工路径到三维模型边界的半粗加工最小距离，得到半粗加工产品；(4)确定电火花半精加工路径到三维模型边界的半精加工最小距离，得到半精加工产品；(5)构建仿形电极并进行电火花精加工，得到精加工产品。本发明实现了活门座端面表面粗糙度达到Ra0.2，端面与基准面垂直度达到0.05mm，制造总时间较现有机械加工方法减少20‑40％，制造成本降低50‑70％。

Description

一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法
技术领域
本发明涉及一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法，属于特种加工领域。
背景技术
活门壳体是航天发动机的核心部件之一，而活门座是其关键结构。其制造质量和加工效率影响整个型号发射的成败和型号研制的周期。活门座的现有加工方法是专用车刀加工。然而，超深孔活门座受空间结构限制，无法使用车削加工，且其材料为镍基高温合金，现有传统机械加工方法进行加工时存在加工方式受限、刀具损耗严重、加工成本高、加工效率低下等问题。电加工方法不受材料强度和硬度限制，被广泛应用于该类材料的加工。传统电火花加工表面质量好、加工影响层薄，但存在加工效率低下，能耗大等问题，而电弧加工方法加工效率高、加工成本低，但表面质量较差。
发明内容
本发明的技术解决问题：为克服现有技术的不足，提供一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法，以提高加工精度及效率。
本发明的技术解决方案：
一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法，具体步骤为：
(1)根据活门座三维模型，确定活门座被加工位置的最窄尺寸，根据活门座被加工位置的最窄尺寸，确定粗加工和半粗加工阶段刀具尺寸；
(2)确定电弧粗加工路径到三维模型边界的粗加工最小距离，粗加工过程中峰值电流范围为600A-800A，冲液压力为0.4-0.7MPa，电极旋转速度为1500-3000r/min，得到粗加工产品；
(3)确定电弧半粗加工路径到三维模型边界的半粗加工最小距离，半粗加工过程中峰值电流范围为100A-300A，冲液压力为0.1-0.3MPa，电极旋转速度为500-1000r/min，得到半粗加工产品；
(4)根据三维模型形状，构建仿形电极并进行电火花半精加工，确定电火花半精加工路径到三维模型边界的半精加工最小距离，半精加工过程中峰值电流范围为2A-10A，击穿电压为150-310V，脉冲宽度为50-100μs，得到半精加工产品；
(5)根据三维模型形状，构建仿形电极并进行电火花精加工，精加工过程中峰值电流范围为0.02A-0.3A，浸液深度不低于50mm，得到精加工产品。
确定加工路径到三维模型边界的粗加工和半粗加工最小距离的方法为：在活门座相同材料试验件上，通过峰值电流、冲液压力、电极旋转速度不同参数组合进行正交实验，加工相同长度、宽度、深度的槽，记录加工时间和试验件加工前后质量，计算各组参数下加工效率，对获得最大加工效率参数组合形成的槽进行径向剖切，确定影响层厚度，最小距离不小于影响层厚度。
确定加工路径到三维模型边界的半精加工最小距离的方法为：在活门座相同材料试验件上，通过峰值电流、击穿电压、脉冲宽度不同参数组合进行正交实验，加工相同尺寸的活门座，记录加工时间和试验件加工前后质量，计算各组参数下加工效率，对获得最大加工效率参数组合形成的槽进行径向剖切，确定影响层厚度，最小距离不小于影响层厚度。
粗加工路径到三维模型边界的最小距离0.4-0.6mm，粗加工过程中击穿电压220-310V，脉冲宽度5-8ms，脉冲间隔1-2ms，得到粗加工产品。
粗加工过程、半粗加工过程使用管状石墨电极对活门座进行电弧铣削加工，半精加工和精加工过程使用仿形紫铜电极对活门座进行电火花成型加工，精加工阶段紫铜电极内端面表面精磨到表面粗糙度Ra0.2。
半粗加工路径到三维模型边界的最小距离0.2-0.3mm，半粗加工过程中击穿电压100-220V，脉冲宽度1-3ms，脉冲间隔1-3ms，得到半粗加工产品。
半精加工路径到三维模型边界的最小距离0.1-0.2mm，半精加工过程中脉冲间隔50-100μs，得到半精加工产品。
精加工过程中击穿电压50-120V，脉冲宽度2-6μs，脉冲间隔2-6μs，得到精加工产品。
精加工过程中，通过主轴角度控制功能调整仿形电极安装角度，使仿形紫铜电极与基准面垂直度不大于0.05mm。
精加工过程中，仿形电极每次进给量不大于0.01mm，精加工产品与三维模型深度尺寸差距不大于0.05mm时，测量其表面粗糙度，如不大于Ra0.2则加工结束，如大于Ra0.2，则调低步骤5峰值电流进行加工，直至表面粗糙度不大于Ra0.2为止；再对精加工产品进行液压强度试验，内腔通入50MPa水压，保压5min，如无泄漏，则为合格，如有泄漏，则报废。
本发明与现有技术相比具有如下有益效果：
(1)本发明通过对航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法进行设计，实现了活门座端面表面粗糙度达到Ra0.2，端面与基准面垂直度达到0.05mm，制造总时间较现有机械加工方法减少20-40％，制造成本降低50-70％；
(2)本发明进行液压强度试验，内腔通入50MPa水压，保压5min，无泄漏。
附图说明
图1为本发明加工过程示意图。
具体实施方式
下面结合附图对本发明作进一步详细的描述。
一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法，如图1所示，具体步骤为：
(1)根据活门座三维模型，确定活门座被加工位置的最窄尺寸，根据活门座被加工位置的最窄尺寸，确定粗加工和半粗加工阶段刀具尺寸，粗加工阶段刀具尺寸为Φ12-Φ20mm，半粗加工阶段刀具尺寸Φ6-Φ12mm；
(2)确定电弧粗加工路径到三维模型边界的粗加工最小距离，粗加工路径到三维模型边界的最小距离0.4-0.6mm,粗加工过程中峰值电流范围为600A-800A，冲液压力为0.4-0.7MPa，电极旋转速度为1500-3000r/min，粗加工过程中击穿电压220-310V，脉冲宽度5-8ms，脉冲间隔1-2ms，得到粗加工产品；
(3)确定电弧半粗加工路径到三维模型边界的半粗加工最小距离，半粗加工路径到三维模型边界的最小距离0.2-0.3mm,半粗加工过程中峰值电流范围为100A-300A，冲液压力为0.1-0.3MPa，电极旋转速度为500-1000r/min，半粗加工过程中击穿电压100-220V，脉冲宽度1-3ms，脉冲间隔1-3ms，得到半粗加工产品；
(4)根据三维模型形状，构建仿形电极并进行电火花半精加工，确定电火花半精加工路径到三维模型边界的半精加工最小距离，半精加工路径到三维模型边界的最小距离0.1-0.2mm，半精加工过程中峰值电流范围为2A-10A，击穿电压为150-310V，脉冲宽度为50-100μs，半精加工过程中脉冲间隔50-100μs，得到半精加工产品；
(5)根据三维模型形状，构建仿形电极并进行电火花精加工，精加工过程中峰值电流范围为0.02A-0.3A，浸液深度不低于50mm，精加工过程中击穿电压50-120V，脉冲宽度2-6μs，脉冲间隔2-6μs，精加工过程中，通过主轴角度控制功能调整仿形电极安装角度，使仿形紫铜电极与基准面垂直度不大于0.05mm，得到精加工产品。
确定加工路径到三维模型边界的粗加工和半粗加工最小距离的方法为：在活门座相同材料试验件上，通过峰值电流、冲液压力、电极旋转速度不同参数组合进行正交实验，加工相同长度、宽度、深度的槽，记录加工时间和试验件加工前后质量，计算各组参数下加工效率，对获得最大加工效率参数组合形成的槽进行径向剖切，确定影响层厚度，最小距离不小于影响层厚度。
确定加工路径到三维模型边界的半精加工最小距离的方法为：在活门座相同材料试验件上，通过峰值电流、击穿电压、脉冲宽度不同参数组合进行正交实验，加工相同尺寸的活门座，记录加工时间和试验件加工前后质量，计算各组参数下加工效率，对获得最大加工效率参数组合形成的槽进行径向剖切，确定影响层厚度，最小距离不小于影响层厚度。
半精加工和精加工过程使用仿形紫铜电极对活门座进行电火花成型加工，精加工阶段紫铜电极内端面表面精磨到表面粗糙度Ra0.2。
精加工过程中，仿形电极每次进给量不大于0.01mm，精加工产品与三维模型深度尺寸差距不大于0.05mm时，测量其表面粗糙度，如不大于Ra0.2则加工结束，如大于Ra0.2，则调低步骤(5)峰值电流进行加工，直至表面粗糙度不大于Ra0.2为止；再对精加工产品进行液压强度试验，内腔通入50MPa水压，保压5min，如无泄漏，则为合格，如有泄漏，则报废。
实施例
(1)根据活门座三维模型，确定活门座被加工位置的最窄尺寸为8mm，根据活门座被加工位置的最窄尺寸8mm，确定粗加工阶段刀具直径为Φ16mm和半粗加工阶段刀具直径为Φ6mm；
(2)在活门座相同材料试验件上，通过峰值电流、冲液压力、电极旋转速度不同参数组合进行粗加工正交实验，分别加工长度80mm、宽度16mm、深度2mm的槽(粗加工正交试验参数设置及结果如表1所示)，可得最大加工效率参数组合为峰值电流800A，冲液压力0.7MPa，电极旋转速度2500r/min。该组参数组合的影响层厚度为0.47mm，确定电弧粗加工路径到三维模型边界的粗加工最小距离为0.5mm，使用管状石墨电极在该组参数下进行粗加工，加工中击穿电压选择310V，脉冲宽度选择8ms，脉冲间隔选择2ms，得到粗加工产品；
(3)在活门座相同材料试验件上，通过峰值电流、冲液压力、电极旋转速度不同参数组合进行半粗加工正交实验，分别加工长度100mm、宽度6mm、深度0.1mm的槽(半粗加工正交试验参数设置及结果如表2所示)，可得最大加工效率参数组合为峰值电流300A，冲液压力0.2MPa，电极旋转速度500r/min。该组参数组合的影响层厚度为0.25mm，确定电弧半粗加工路径到三维模型边界的粗加工最小距离为0.3mm，使用管状石墨电极在该组参数下进行半粗加工，加工中击穿电压选择200V，脉冲宽度选择2ms，脉冲间隔选择2ms，得到半粗加工产品；
(4)在活门座相同材料试验件上，使用仿形紫铜电极，通过峰值电流、击穿电压、脉冲宽度不同参数组合进行半精加工正交实验，分别加工活门座(半精加工正交试验参数设置及结果如表3所示)，可得最大加工效率参数组合为峰值电流10A，击穿电压为250V，脉冲宽度50μs。该组参数组合的影响层厚度为0.08mm，确定半精加工路径到三维模型边界的半精加工最小距离为0.13mm，使用仿形紫铜电极在该组参数下进行半精加工，加工中脉冲间隔选择50μs，得到半精加工产品；
(5)根据三维模型形状，构建仿形电极进行电火花精加工，加工中峰值电流选择0.1A，浸液深度选择53mm，击穿电压选择100V，脉冲宽度选择2μs，脉冲间隔选择2μs，仿形电极每次进给量0.005mm，精加工产品与三维模型尺寸差距为0.05mm为止，测量其表面粗糙度为Ra0.2，得到精加工产品；再对精加工产品进行液压强度试验，内腔通入50MPa水压，保压5min，如无泄漏，则为合格，如有泄漏，则报废。
(6)汇总该产品加工时间为5.44小时，加工成本540元。使用传统机械加工方法加工该活门座用时8小时，加工成本1350元，计算可得该种电加工方法的制造总时间较现有机械加工方法减少32％，制造成本降低60％。
表1试验件粗加工正交试验参数设置及结果
表2试验件半粗加工正交试验参数设置及结果
表3试验件半精加工正交试验参数设置及结果
最后应当说明，以上具体实施方式仅用以说明本发明的技术方案而不受上述实施例的限制，其其他任何未背离本发明的精神实质与原理下所作的改变、修饰、组合、简化，均应为等效的置换方式，都包含在本发明的保护范围之内。
本发明说明书中未作详细描述的内容属于本领域专业技术人员的公知技术。

Claims (10)

1.一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法，其特征在于，具体步骤为：
(1)根据活门座三维模型，确定活门座被加工位置的最窄尺寸，根据活门座被加工位置的最窄尺寸，确定粗加工和半粗加工阶段刀具尺寸；
(2)确定电弧粗加工路径到三维模型边界的粗加工最小距离，粗加工过程中峰值电流范围为600A-800A，冲液压力为0.4-0.7MPa，电极旋转速度为1500-3000r/min，得到粗加工产品；
(3)确定电弧半粗加工路径到三维模型边界的半粗加工最小距离，半粗加工过程中峰值电流范围为100A-300A，冲液压力为0.1-0.3MPa，电极旋转速度为500-1000r/min，得到半粗加工产品；
(4)根据三维模型形状，构建仿形电极并进行电火花半精加工，确定电火花半精加工路径到三维模型边界的半精加工最小距离，半精加工过程中峰值电流范围为2A-10A，击穿电压为150-310V，脉冲宽度为50-100μs，得到半精加工产品；
(5)根据三维模型形状，构建仿形电极并进行电火花精加工，精加工过程中峰值电流范围为0.02A-0.3A，浸液深度不低于50mm，得到精加工产品。
2.如权利要求1所述的一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法，其特征在于，确定加工路径到三维模型边界的粗加工和半粗加工最小距离的方法为：在活门座相同材料试验件上，通过峰值电流、冲液压力、电极旋转速度不同参数组合进行正交实验，加工相同长度、宽度、深度的槽，记录加工时间和试验件加工前后质量，计算各组参数下加工效率，对获得最大加工效率参数组合形成的槽进行径向剖切，确定影响层厚度，最小距离不小于影响层厚度。
3.如权利要求1所述的一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法，其特征在于，确定加工路径到三维模型边界的半精加工最小距离的方法为：在活门座相同材料试验件上，通过峰值电流、击穿电压、脉冲宽度不同参数组合进行正交实验，加工相同尺寸的活门座，记录加工时间和试验件加工前后质量，计算各组参数下加工效率，对获得最大加工效率参数组合形成的槽进行径向剖切，确定影响层厚度，最小距离不小于影响层厚度。
4.如权利要求1所述的一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法，其特征在于，粗加工路径到三维模型边界的最小距离0.4-0.6mm,粗加工过程中击穿电压220-310V，脉冲宽度5-8ms，脉冲间隔1-2ms，得到粗加工产品。
5.如权利要求1所述的一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法，其特征在于，粗加工过程、半粗加工过程使用管状石墨电极对活门座进行电弧铣削加工，半精加工和精加工过程使用仿形紫铜电极对活门座进行电火花成型加工，精加工阶段紫铜电极内端面表面精磨到表面粗糙度Ra0.2。
6.如权利要求1所述的一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法，其特征在于，半粗加工路径到三维模型边界的最小距离0.2-0.3mm，半粗加工过程中击穿电压100-220V，脉冲宽度1-3ms，脉冲间隔1-3ms，得到半粗加工产品。
7.如权利要求1所述的一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法，其特征在于，半精加工路径到三维模型边界的最小距离0.1-0.2mm，半精加工过程中脉冲间隔50-100μs，得到半精加工产品。
8.如权利要求1所述的一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法，其特征在于，精加工过程中击穿电压50-120V，脉冲宽度2-6μs，脉冲间隔2-6μs，得到精加工产品。
9.如权利要求1所述的一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法，其特征在于，精加工过程中，通过主轴角度控制功能调整仿形电极安装角度，使仿形紫铜电极与基准面垂直度不大于0.05mm。
10.如权利要求1所述的一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法，其特征在于，精加工过程中，仿形电极每次进给量不大于0.01mm，精加工产品与三维模型深度尺寸差距不大于0.05mm时，测量其表面粗糙度，如不大于Ra0.2则加工结束，如大于Ra0.2，则调低步骤5峰值电流进行加工，直至表面粗糙度不大于Ra0.2为止；再对精加工产品进行液压强度试验，内腔通入50MPa水压，保压5min，如无泄漏，则为合格，如有泄漏，则报废。
CN201811459781.5A 2018-11-30 2018-11-30 一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法 Active CN109500459B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201811459781.5A CN109500459B (zh) 2018-11-30 2018-11-30 一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201811459781.5A CN109500459B (zh) 2018-11-30 2018-11-30 一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN109500459A true CN109500459A (zh) 2019-03-22
CN109500459B CN109500459B (zh) 2020-07-14

Family

ID=65749808

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201811459781.5A Active CN109500459B (zh) 2018-11-30 2018-11-30 一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN109500459B (zh)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110576239A (zh) * 2019-09-11 2019-12-17 清华大学 旋转电弧的电弧铣削加工装置及加工方法
CN111593399A (zh) * 2020-05-22 2020-08-28 深圳市万泽航空科技有限责任公司 一种控制单晶高温合金再结晶的方法
CN112453837A (zh) * 2020-12-02 2021-03-09 四川航天长征装备制造有限公司 一种活门座的加工方法
CN112676597A (zh) * 2020-12-17 2021-04-20 昆山利东精密工业有限公司 一种摄像头组件深孔加工工艺
CN113664463A (zh) * 2021-07-28 2021-11-19 西安航天发动机有限公司 一种阀门深腔r型活门座型面的数控轨迹加工方法
CN116197469A (zh) * 2023-01-10 2023-06-02 西安万威机械制造股份有限公司 一种高温合金难加工材料异型深槽加工方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2744991A (en) * 1952-09-17 1956-05-08 Deutsche Edelstahlwerke Ag Method of and apparatus for adjusting the spark gap length in metalworking apparatus by which metal may be removed or eroded by sparking
US3689387A (en) * 1969-10-22 1972-09-05 John F Jumer Method for electropolishing spark gap machined parts
US4005635A (en) * 1971-12-07 1977-02-01 Edward George Feldcamp Methods and equipment for machining electrodes
CN103990875A (zh) * 2014-05-09 2014-08-20 首都航天机械公司 提高带叶冠涡轮盘电火花加工效率的组合电极加工方法
CN104874876A (zh) * 2015-05-25 2015-09-02 北京控制工程研究所 一种工具电极加工工艺及采用该工具电极加工微孔的方法
CN107671495A (zh) * 2017-10-31 2018-02-09 上海航天设备制造总厂 高体积分数SiCp/Al复合材料结构件高效精密加工方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2744991A (en) * 1952-09-17 1956-05-08 Deutsche Edelstahlwerke Ag Method of and apparatus for adjusting the spark gap length in metalworking apparatus by which metal may be removed or eroded by sparking
US3689387A (en) * 1969-10-22 1972-09-05 John F Jumer Method for electropolishing spark gap machined parts
US4005635A (en) * 1971-12-07 1977-02-01 Edward George Feldcamp Methods and equipment for machining electrodes
CN103990875A (zh) * 2014-05-09 2014-08-20 首都航天机械公司 提高带叶冠涡轮盘电火花加工效率的组合电极加工方法
CN104874876A (zh) * 2015-05-25 2015-09-02 北京控制工程研究所 一种工具电极加工工艺及采用该工具电极加工微孔的方法
CN107671495A (zh) * 2017-10-31 2018-02-09 上海航天设备制造总厂 高体积分数SiCp/Al复合材料结构件高效精密加工方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
刘宏胜: "基于短电弧加工的镍基高温合金表面质量初探", 《机械设计与研究》 *

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110576239A (zh) * 2019-09-11 2019-12-17 清华大学 旋转电弧的电弧铣削加工装置及加工方法
CN111593399A (zh) * 2020-05-22 2020-08-28 深圳市万泽航空科技有限责任公司 一种控制单晶高温合金再结晶的方法
CN112453837A (zh) * 2020-12-02 2021-03-09 四川航天长征装备制造有限公司 一种活门座的加工方法
CN112453837B (zh) * 2020-12-02 2022-07-26 四川航天长征装备制造有限公司 一种活门座的加工方法
CN112676597A (zh) * 2020-12-17 2021-04-20 昆山利东精密工业有限公司 一种摄像头组件深孔加工工艺
CN113664463A (zh) * 2021-07-28 2021-11-19 西安航天发动机有限公司 一种阀门深腔r型活门座型面的数控轨迹加工方法
CN116197469A (zh) * 2023-01-10 2023-06-02 西安万威机械制造股份有限公司 一种高温合金难加工材料异型深槽加工方法
CN116197469B (zh) * 2023-01-10 2023-11-14 西安万威机械制造股份有限公司 一种高温合金难加工材料异型深槽加工方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN109500459B (zh) 2020-07-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109500459A (zh) 一种航天发动机镍基高温合金超深孔活门座加工方法
CN104690517B (zh) 一种基于3d打印与电火花精整的整体叶盘制备方法
Kuppan et al. Influence of EDM process parameters in deep hole drilling of Inconel 718
Gopalakannan et al. Effect of electrode materials on electric discharge machining of 316 L and 17-4 PH stainless steels
CN107931759A (zh) 一种内喷式阴极电解铣削加工装置
Xu et al. Machining characteristics of nickel-based alloy with positive polarity blasting erosion arc machining
CN204524463U (zh) 一种电火花辅助铣削加工装置
CN105252224A (zh) 一种航空发动机外涵道出口导流叶片加工方法
Chen et al. Study on blasting erosion arc machining of Ti–6Al–4V alloy
CN101327564A (zh) 金刚石复合刀具刃口的加工方法
CN110026630B (zh) 一种电解加工大扭曲叶片整体叶盘的内腔可变工具阴极
Zhang et al. Effect of solution conductivity on tool electrode wear in electrochemical discharge drilling of nickel-based alloy
Xu et al. An electrochemical discharge drilling method of small deep holes
Xu et al. The tool design and experiments on electrochemical machining of a blisk using multiple tube electrodes
Li et al. Process capability and effect size of vacuum extraction shaped tube electrolytic drilling of Inconel alloy for high-performance cooling hole
CN109909567A (zh) 高效精密电解机械组合式铣削加工方法及装置
CN110340467B (zh) 开口对称式阴极榫槽电解加工装置及方法
Kumar et al. Effect of WEDM parameters on machinability of Nimonic-90
CN208178622U (zh) 内孔微槽的放电加工装置
CN110193705A (zh) 一种ld5-cs自由锻闭角深腔类结构零件的铣削加工工艺
Wu et al. Experiment investigation of using wire electrochemical machining in deionized water to reduce the wire electrical discharge machining surface roughness
CN115255527A (zh) 复合风扇叶片、金属包边内表面加工工装以及加工方法
Heuvelman Summary report on the CIRP cooperative research on spark-erosion machining of cemented carbides (die-sinking)
CN101905489B (zh) 金刚石薄膜涂层刀具对精密细小石墨电极的加工方法
CN102000959B (zh) 内孔冷却聚晶金刚石螺纹高速成形刀具制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant