CN109341771A - 基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法 - Google Patents

基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法 Download PDF

Info

Publication number
CN109341771A
CN109341771A CN201811295347.8A CN201811295347A CN109341771A CN 109341771 A CN109341771 A CN 109341771A CN 201811295347 A CN201811295347 A CN 201811295347A CN 109341771 A CN109341771 A CN 109341771A
Authority
CN
China
Prior art keywords
turbine
temperature
pressure
generator
import
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201811295347.8A
Other languages
English (en)
Other versions
CN109341771B (zh
Inventor
马松
张志伟
黄磊
李吉阳
刘方兴
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Shenyang Aircraft Design and Research Institute Aviation Industry of China AVIC
Original Assignee
Shenyang Aircraft Design and Research Institute Aviation Industry of China AVIC
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Shenyang Aircraft Design and Research Institute Aviation Industry of China AVIC filed Critical Shenyang Aircraft Design and Research Institute Aviation Industry of China AVIC
Priority to CN201811295347.8A priority Critical patent/CN109341771B/zh
Publication of CN109341771A publication Critical patent/CN109341771A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN109341771B publication Critical patent/CN109341771B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01D21/00—Measuring or testing not otherwise provided for
    • G01D21/02—Measuring two or more variables by means not covered by a single other subclass

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Control Of Turbines (AREA)

Abstract

本申请提供了一种基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法，通过将管路中的气压能通过涡轮机转换为机械能，并通过测量发电机的相关参数来测量管路工作介质的压力损失和温度损失。

Description

基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法
技术领域
本申请设计航空技术领域，具体提供一种基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法。
背景技术
现有的管路压力与温度损失测量方法中，通过传感器将采集的压力、温度信号转换为相同频率的电信号，通过信号放大器利用试验测试数据采集系统将测量的信号处理成对应的压力、温度值。该测量方法的不足是需要在管路出口周向截面安装较多的传感器，对管路系统的流动会造成一定的影响，同时，由于安装传感器需要一定的体积空间，对于出口直径较小的管路，或者具有变径特征的管路不易于测量传感器安装。
由于测量系统安装造成的偏差对数据结果会造成一定的影响，因此存在系统测量数据精度无法保证的不足，而且仅适合出口直径较大的管路，对于管径较小的管路就不适用。另外，上述测量方法中由于传感器对环境温度较为敏感，在温度较高的环境下进行测量时影响传感器的使用寿命，使用范围相对较窄。涉及到不同流动介质的管路压力与温度损失测量时，无法做到兼顾，在应用上具有一定的局限性。
发明内容
为了解决上述技术问题至少之一，本申请提供了一种基于发电机的管路工作介质的压力损失和温度损失测量方法，包括：将管路的一端与设有可调流量阀的气源出口连接，另一端与涡轮机连接，将所述涡轮机的输出轴与发电机连接；给定所述涡轮机的单位质量流量做功、所述可调流量阀的流量参数、设计点所述涡轮机的进口温度、所述涡轮机的相对物理转速以及所述涡轮机的涡轮前压力；获取所述发电机的输出电压和输出电流，并根据所述输出电压和所述输出电流计算所述发电机的实际输出功率；根据所述实际输出功率，计算所述涡轮机的第一输出功率；根据所述涡轮机的所述第一输出功率，计算所述涡轮机的进口总温；获取所述涡轮机的出口总温、出口总压，获取所述涡轮机的进口温度、相对物理转速以及涡轮前压力；根据所述涡轮机的进口总温，计算所述涡轮机的相对换算转速和所述涡轮机的换算流量；在涡轮特性图上采用牛顿插值法，获取所述涡轮机的相对换算转速下的涡轮落压比数组和效率数组；在所述涡轮落压比数组和所述效率数组中插值，获取所述涡轮机的换算流量下的涡轮落压比和效率；根据所述涡轮落压比和所述效率，计算所述涡轮机的第二输出功率；根据第一输出功率和第二输出功率，计算所述涡轮机的涡轮功残差；判断所述涡轮功残差是否小于设定阈值；若所述涡轮功残差小于所述设定阈值，根据所述涡轮机的进口总温，计算所述涡轮机的涡轮进口总压；根据所述涡轮机的进口总温和所述涡轮机的进口温度，计算所述管路出口的总温损失，以及，根据所述涡轮机的进口总压和所述涡轮机的出口总压，计算所述管路出口的总压损失。
根据本申请的至少一个实施例，还包括：若所述涡轮功残差不小于所述设定阈值，则重新计算所述涡轮机的第二输出功率，直到所述涡轮功残差小于所述设定阈值。
根据本申请的至少一个实施例，还包括：调节所述可调流量阀的流量参数，重复权利要求1中的步骤，获得在不同的所述可调流量阀的流量参数下的所述管路出口的总温损失和总压损失；
根据所述管路出口的总温损失和总压损失，绘制所述管路出口的总温损失和总压损失随所述可调流量阀的流量参数变化的曲线。
根据本申请的至少一个实施例，所述发电机的所述实际输出功率按下式计算：
Pd＝U*I/cosΦ，
其中，Pd为发电机的实际输出功率，U为发电机的输出电压，I为发电机的输出电流，cosΦ为发电机的功率因数。
根据本申请的至少一个实施例，所述根据所述实际输出功率，计算所述涡轮机的第一输出功率，包括：通过在涡轮特性图中插值得到所述涡轮机的第一输出功率。
根据本申请的至少一个实施例，所述根据所述涡轮机的所述第一输出功率，计算所述涡轮机的进口总温，包括：所述涡轮机的进口总温按照下式进行计算：
Pt＝Wa*Lt，
其中，Pt为涡轮机的第一输出功率，Wa为可调流量阀的流量参数，Lt为涡轮机的单位质量流量做功，Cp为比定压热容，Tt3为涡轮机的进口总温，π为涡轮落压比，ηT为涡轮的膨胀效率，pt3为涡轮机前总压，pt4为涡轮机后总压，k为常数。
根据本申请的至少一个实施例，所述根据所述涡轮机的进口总温，计算所述涡轮机的相对换算转速和所述涡轮机的换算流量，包括：按照下式计算所述涡轮机的相对换算转速：
其中，n_cor为涡轮机的相对换算转速，n_r为涡轮机的相对物理转速，Tt3为涡轮机的进口总温；
按照下式计算所述涡轮机的换算流量：
其中，Wa_cor为涡轮机的换算流量，Wa为可调流量阀的流量参数，Tt3为涡轮机的进口总温，Pt2为气源出口的总压。
根据本申请的至少一个实施例，所述根据第一输出功率和第二输出功率，计算所述涡轮机的涡轮功残差，包括：按照下式计算所述涡轮功残差：
E＝(Lt_new-Lt)/Lt，
其中，E为涡轮功残差，Lt_new为涡轮机的第二输出功率，Lt为涡轮机的第一输出功率。
根据本申请的至少一个实施例，所述根据所述涡轮机的进口总温，计算所述涡轮机的涡轮进口总压，包括：按照下式计算所述涡轮机的涡轮进口总压：
其中，Wa_cor为涡轮机的换算流量，Wa为可调流量阀的流量参数，Tt3为涡轮机的进口总温，为涡轮机的涡轮进口总压。
根据本申请的至少一个实施例，所述根据多个所述涡轮机的进口总温，计算所述管路的总温损失量，包括：按照下式计算所述总温损失量：
ΔT＝T1-T2，
其中，ΔT为总温损失量，T1为涡轮机的进口总温，T2为涡轮机的出口总温；
所述根据多个所述涡轮机的进口总压，计算所述管路的总压损失量，包括：
按照下式计算所述总压损失量：
ΔP＝P1-P2，
其中，ΔP为总压损失量，P1为第涡轮机的出口总压，P2为涡轮机的进口总压。
本申请实施例提供的管路工作介质的压力和温度损失测量方法中，无需在管路中安装压力及温度传感器，即可直接获得管路出口的压力与温度参数，同时可通过计算获得管路的效率，达到数据精确、可靠性高、适用范围广并且能够满足任意管径与走向的管路损失测试的目的，并且操作简便，实用性好。
附图说明
图1是本申请实施例提供的管路工作介质的压力损失和温度损失测量装置的结构示意图；
图2是本申请实施例提供的第一涡轮特性图；
图3是本申请实施例提供的第二涡轮特性图。
其中：
1、气源设备；2、可调流量阀；3、测试管路；4、涡轮机；5、发电机；6、数据采集装置；7、电源。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本申请作进一步的详细说明。可以理解的是，此处所描述的具体实施例仅仅用于解释相关申请，而非对该申请的限定。另外还需要说明的是，为了便于描述，附图中仅示出了与本申请相关的部分。
需要说明的是，在不冲突的情况下，本申请中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。下面将参考附图并结合实施例来详细说明本申请。
需要说明的是，在本申请的描述中，术语“中心”、“上”、“下”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“内”、“外”等指示的方向或位置关系的术语是基于附图所示的方向或位置关系，这仅仅是为了便于描述，而不是指示或暗示所述装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本申请的限制。此外，术语“第一”、“第二”、“第三”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性。
此外，还需要说明的是，在本申请的描述中，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域技术人员而言，可根据具体情况理解上述术语在本申请中的具体含义。
图1是本申请实施例提供的管路工作介质的压力损失和温度损失测量装置的结构示意图。
如图1所示，该装置包括与气源设备1连接的测试管路3，在气源设备1和测试管路3的连接处设置有可调流量阀2，通过调节可调流量阀2 能够调节测试管路3中的气压能，在测试管路3的另一端设置有涡轮机4，涡轮机4的输出轴连接有发电机5，发电机5上设置有数据采集装置6，以采集发电机的输出电压和输出电流，在数据采集装置6上还设置有电源7，以为数据采集装置6供电。
通过数据采集装置6采集得到的发电机的输出电流和输出电压能够计算得到发电机5的输出功率，也就是说，将测试管路3中的气压能通过涡轮机4转换为机械能，并将机械能通过与涡轮机4连接的发电机5 转换为电能，从而能够根据计算得到的电能来计算气压能。
本发明的实施例还提供了一种管路工作介质的压力损失和温度损失测量方法，该方法具体包括以下步骤：
步骤101，将管路的一端与设置有可调流量阀的气源出口连接，另一端与涡轮机连接，将涡轮机的输出轴与发电机连接。
在本实施例中，通过调节可调流量阀能够改变气源设备中的气体介质进入测试管路中的量，即改变测试管路中的气压能。
步骤102，给定涡轮机的单位质量流量做功、可调流量阀的流量参数、设计点涡轮机的进口温度、涡轮机的相对物理转速以及涡轮机的涡轮前压力。
步骤103，获取发电机的输出电压和输出电流，并根据输出电压和输出电流计算发电机的实际输出功率。
本实施例中，发电机的实际输出功率按下式计算：
Pd＝U*I/cosΦ，
其中，Pd为发电机的实际输出功率，U为发电机的输出电压，I为发电机的输出电流，cosΦ为发电机的功率因数。
步骤104，根据实际输出功率，计算涡轮机的第一输出功率。
在本实施例中，根据发电机的实际输出功率，按照图2和图3给出的涡轮特性图中插值能够得到涡轮机的输出功率。
步骤105，根据涡轮机的第一输出功率，计算涡轮机的进口总温。
在本实施例中，涡轮机的进口总温按照下式进行计算：
Pt＝Wa*Lt，
其中，Pt为涡轮机的第一输出功率，Wa为可调流量阀的流量参数，Lt为涡轮机的单位质量流量做功，Cp为比定压热容，Tt3为涡轮机的进口总温，π为涡轮落压比，ηT为涡轮的膨胀效率，k为常数，可以取值1.4。
步骤106，获取所涡轮机的出口总温、出口总压，获取涡轮机的进口温度、相对物理转速以及涡轮前压力。
步骤107，根据涡轮机的进口总温，计算涡轮机的相对换算转速和涡轮机的换算流量。
在本实施例中，按照下式计算所述涡轮机的相对换算转速：
其中，n_cor为涡轮机的相对换算转速，n_r为涡轮机的相对物理转速，Tt3为涡轮机的进口总温。
在本实施例中，按照下式计算所述涡轮机的换算流量：
其中，Wa_cor为涡轮机的换算流量，Wa为可调流量阀的流量参数，Tt3为涡轮机的进口总温，Pt2为气源出口的总压。
步骤108，在涡轮特性图上采用牛顿插值法，获取涡轮机的相对换算转速下的涡轮落压比数组和效率数组。
在本实施例中，请一并参阅图2，在图2示出的第一涡轮特性图上采用牛顿插值法，获得涡轮机的相对换算转速下的涡轮落压比数组。
继续参阅图3，在图3示出的第二涡轮特性图上采用牛顿插值法，获得涡轮机的相对换算转速下的效率数组。
步骤109，在涡轮落压比数组和效率数组中插值，获取涡轮机的换算流量下的涡轮落压比和效率。
步骤110，根据涡轮落压比和效率，计算涡轮机的第二输出功率。
在本实施例中，涡轮机的第二输出功率按照下式进行计算：
其中，Pt为涡轮机的第一输出功率，Wa为可调流量阀的流量参数，Lt为涡轮机的单位质量流量做功，Cp为比定压热容，Tt3为涡轮机的进口总温，π为涡轮落压比，ηT为涡轮的膨胀效率，k为常数。
步骤111，根据第一输出功率和第二输出功率，计算涡轮机的涡轮功残差。
在本实施例中，按照下式计算涡轮功残差：
E＝(Lt_new-Lt)/Lt，
其中，E为涡轮功残差，Lt_new为涡轮机的第二输出功率，Lt为涡轮机的第一输出功率。
步骤112，判断涡轮功残差是否小于设定阈值。
在本实施例中，若判断涡轮功残差小于设定阈值，则执行步骤113。
步骤113，根据涡轮机的进口总温，计算涡轮机的涡轮进口总压。
在本实施例中，按照下式计算所述涡轮机的涡轮进口总压：
其中，Wa_cor为涡轮机的换算流量，Wa为可调流量阀的流量参数，Tt3为涡轮机的进口总温，为涡轮机的涡轮进口总压。
步骤114，根据涡轮机的进口总温和涡轮机的进口温度，计算管路出口的总温损失，以及，根据涡轮机的进口总压和涡轮机的出口总压，计算管路出口的总压损失。
在本实施例中，按照下式计算总温损失量：
ΔT＝T1-T2，
其中，ΔT为总温损失量，T1为液压泵的出口总温，T2为液压泵的进口总温。
根据涡轮机的进口总压和液压泵的出口总压，计算管路出口的总压损失，包括：
按照下式计算总压损失量：
ΔP＝P1-P2，
其中，ΔP为总压损失量，P1为涡轮机的出口总压，P2为涡轮机的进口总压。
在一些实施例中，管路工作介质的压力损失和温度损失测量方法还包括以下步骤：
步骤201，判断涡轮功残差是否小于设定阈值。
步骤202，若涡轮功残差不小于设定阈值，则重新计算涡轮机的第二输出功率，直到涡轮功残差小于设定阈值。
在本实施例中，如果涡轮功残差不小于设定阈值，则重复上述实施例中的方法，重新计算涡轮机的第二输出功率，直到涡轮功残差小于设定阈值，然后执行步骤113以及步骤114。
在一些实施例中，管路工作介质的压力损失和温度损失测量方法还包括以下步骤：
步骤301，调节可调流量阀的流量参数，重复上述实施例中的步骤，获得在不同的可调流量阀的流量参数下的管路出口的总温损失和总压损失；
步骤302，根据管路出口的总温损失和总压损失，绘制管路出口的总温损失和总压损失随可调流量阀的流量参数变化的曲线。
下面结合一个具体的算例来对本申请实施例提供的管路工作介质的压力损失和温度损失测量方法进行说明。
具体地，该算例具体包括以下步骤：
步骤401，测得电机电流、电压分别为U＝200V，I＝200A。
步骤402，计算涡轮输出功率P＝UI＝40kW。
步骤403，空气Gp＝1.0047；测得管路质量流量Wa＝0.5kg/s，管路入口的总温为465K，涡轮转速n＝100％。
步骤404，设t3＝461K，则根据涡轮特性标定(图3)得η＝57.36％，再根据标定得πT＝3.51。
步骤405，计算涡轮功率其中k＝1.4。代入各参数得P＝40.043KW，误差大于1％，故需重新选取t3，返回第四步。
步骤406，设t3＝460K，则根据涡轮特性标定得η＝57.531％，同理可标定得πT＝3.50。
步骤407，计算涡轮功率其中k＝1.4。代入各参数得P＝39.99999KW。误差Δ＝(40-P)/40＝2.5e-7，因此假设t3＝460K 成立。
至此，已经结合附图所示的优选实施方式描述了本申请的技术方案，但是，本领域技术人员容易理解的是，本申请的保护范围显然不局限于这些具体实施方式。在不偏离本申请的原理的前提下，本领域技术人员可以对相关技术特征作出等同的更改或替换，这些更改或替换之后的技术方案都将落入本申请的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法，其特征在于，包括：
将管路的一端与设有可调流量阀的气源出口连接，另一端与涡轮机连接，将所述涡轮机的输出轴与发电机连接；
给定所述涡轮机的单位质量流量做功、所述可调流量阀的流量参数、设计点所述涡轮机的进口温度、所述涡轮机的相对物理转速以及所述涡轮机的涡轮前压力；
获取所述发电机的输出电压和输出电流，并根据所述输出电压和所述输出电流计算所述发电机的实际输出功率；
根据所述实际输出功率，计算所述涡轮机的第一输出功率；
根据所述涡轮机的所述第一输出功率，计算所述涡轮机的进口总温；
获取所述涡轮机的出口总温、出口总压，获取所述涡轮机的进口温度、相对物理转速以及涡轮前压力；
根据所述涡轮机的进口总温，计算所述涡轮机的相对换算转速和所述涡轮机的换算流量；
在涡轮特性图上采用牛顿插值法，获取所述涡轮机的相对换算转速下的涡轮落压比数组和效率数组；
在所述涡轮落压比数组和所述效率数组中插值，获取所述涡轮机的换算流量下的涡轮落压比和效率；
根据所述涡轮落压比和所述效率，计算所述涡轮机的第二输出功率；
根据第一输出功率和第二输出功率，计算所述涡轮机的涡轮功残差；
判断所述涡轮功残差是否小于设定阈值；
若所述涡轮功残差小于所述设定阈值，根据所述涡轮机的进口总温，计算所述涡轮机的涡轮进口总压；
根据所述涡轮机的进口总温和所述涡轮机的进口温度，计算所述管路出口的总温损失，以及，根据所述涡轮机的进口总压和所述涡轮机的出口总压，计算所述管路出口的总压损失。
2.根据权利要求1所述的基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法，其特征在于，还包括：
若所述涡轮功残差不小于所述设定阈值，则重新计算所述涡轮机的第二输出功率，直到所述涡轮功残差小于所述设定阈值。
3.根据权利要求2所述的基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法，其特征在于，还包括：
调节所述可调流量阀的流量参数，重复权利要求1中的步骤，获得在不同的所述可调流量阀的流量参数下的所述管路出口的总温损失和总压损失；
根据所述管路出口的总温损失和总压损失，绘制所述管路出口的总温损失和总压损失随所述可调流量阀的流量参数变化的曲线。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法，其特征在于，所述发电机的所述实际输出功率按下式计算：
Pd＝U*I/cosΦ，
其中，Pd为发电机的实际输出功率，U为发电机的输出电压，I为发电机的输出电流，cosΦ为发电机的功率因数。
5.根据权利要求1至3中任一项所述的基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法，其特征在于，所述根据所述实际输出功率，计算所述涡轮机的第一输出功率，包括：
通过在涡轮特性图中插值得到所述涡轮机的第一输出功率。
6.根据权利要求1至3中任一项所述的基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法，其特征在于，所述根据所述涡轮机的所述第一输出功率，计算所述涡轮机的进口总温，包括：
所述涡轮机的进口总温按照下式进行计算：
Pt＝Wa*Lt，
其中，Pt为涡轮机的第一输出功率，Wa为可调流量阀的流量参数，Lt为涡轮机的单位质量流量做功，Cp为比定压热容，Tt3为涡轮机的进口总温，π为涡轮落压比，ηT为涡轮的膨胀效率，pt3为涡轮机前总压，pt4为涡轮机后总压，k为常数。
7.根据权利要求1至3中任一项所述的基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法，其特征在于，所述根据所述涡轮机的进口总温，计算所述涡轮机的相对换算转速和所述涡轮机的换算流量，包括：
按照下式计算所述涡轮机的相对换算转速：
其中，n_cor为涡轮机的相对换算转速，n_r为涡轮机的相对物理转速，Tt3为涡轮机的进口总温；
按照下式计算所述涡轮机的换算流量：
其中，Wa_cor为涡轮机的换算流量，Wa为可调流量阀的流量参数，Tt3为涡轮机的进口总温，Pt2为气源出口的总压。
8.根据权利要求1至3中任一项所述的基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法，其特征在于，所述根据第一输出功率和第二输出功率，计算所述涡轮机的涡轮功残差，包括：
按照下式计算所述涡轮功残差：
E＝(Lt_new-Lt)/Lt，
其中，E为涡轮功残差，Lt_new为涡轮机的第二输出功率，Lt为涡轮机的第一输出功率。
9.根据权利要求1至3中任一项所述的基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法，其特征在于，所述根据所述涡轮机的进口总温，计算所述涡轮机的涡轮进口总压，包括：
按照下式计算所述涡轮机的涡轮进口总压：
其中，Wa_cor为涡轮机的换算流量，Wa为可调流量阀的流量参数，Tt3为涡轮机的进口总温，Pt3为涡轮机的涡轮进口总压。
10.根据权利要求1至3中任一项所述的基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法，其特征在于，所述根据多个所述涡轮机的进口总温，计算所述管路的总温损失量，包括：
按照下式计算所述总温损失量：
ΔT＝T1-T2，
其中，ΔT为总温损失量，T1为涡轮机的进口总温，T2为涡轮机的出口总温；
所述根据多个所述涡轮机的进口总压，计算所述管路的总压损失量，包括：
按照下式计算所述总压损失量：
ΔP＝P1-P2，
其中，ΔP为总压损失量，P1为第涡轮机的出口总压，P2为涡轮机的进口总压。
CN201811295347.8A 2018-11-01 2018-11-01 基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法 Active CN109341771B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201811295347.8A CN109341771B (zh) 2018-11-01 2018-11-01 基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201811295347.8A CN109341771B (zh) 2018-11-01 2018-11-01 基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN109341771A true CN109341771A (zh) 2019-02-15
CN109341771B CN109341771B (zh) 2021-01-08

Family

ID=65313289

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201811295347.8A Active CN109341771B (zh) 2018-11-01 2018-11-01 基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN109341771B (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111442584A (zh) * 2020-04-03 2020-07-24 广州视源电子科技股份有限公司 热泵的控制方法、装置和系统、存储介质及相关设备

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1707430A1 (ru) * 1990-01-22 1992-01-23 Управление магистральных нефтепроводов "Дружба" Устройство дл определени места повреждени трубопровода
CN101595288A (zh) * 2006-12-07 2009-12-02 Abb研究有限公司 监测内燃机过程状态的方法和系统
CN101939536A (zh) * 2007-12-10 2011-01-05 V平方风公司 模块阵列式流体流动能量转换设备
CN105512429A (zh) * 2015-12-31 2016-04-20 中国航空工业集团公司沈阳发动机设计研究所 一种三轴燃气轮机的总体方案计算方法
CN105930662A (zh) * 2016-04-26 2016-09-07 中国科学院工程热物理研究所 一种压气机低转速特性外推方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1707430A1 (ru) * 1990-01-22 1992-01-23 Управление магистральных нефтепроводов "Дружба" Устройство дл определени места повреждени трубопровода
CN101595288A (zh) * 2006-12-07 2009-12-02 Abb研究有限公司 监测内燃机过程状态的方法和系统
CN101939536A (zh) * 2007-12-10 2011-01-05 V平方风公司 模块阵列式流体流动能量转换设备
CN105512429A (zh) * 2015-12-31 2016-04-20 中国航空工业集团公司沈阳发动机设计研究所 一种三轴燃气轮机的总体方案计算方法
CN105930662A (zh) * 2016-04-26 2016-09-07 中国科学院工程热物理研究所 一种压气机低转速特性外推方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
刘永泉: "《国外航空发动机试验设备概览》", 30 June 2017 *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111442584A (zh) * 2020-04-03 2020-07-24 广州视源电子科技股份有限公司 热泵的控制方法、装置和系统、存储介质及相关设备
CN111442584B (zh) * 2020-04-03 2021-11-02 广州视源电子科技股份有限公司 热泵的控制方法、装置和系统、存储介质及相关设备

Also Published As

Publication number Publication date
CN109341771B (zh) 2021-01-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN112067304B (zh) 发动机整机试验中压气机进口流量的测量方法
CN102288362B (zh) 一种振动叶片表面非定常压力测试系统及测试方法
EP3584428A1 (en) Control system for a gas turbine engine
CN105424105B (zh) 除尘系统主管风量检测方法及在线检测装置
KR101742317B1 (ko) 진동수주형 파력발전용 에너지변환장치 실해역 성능시험 시스템
CN105021262A (zh) 温度压力可调的气体流量标定方法
CN207195042U (zh) 航空发动机空气系统引气管路
CN109341771A (zh) 基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量方法
CN110848069A (zh) 一种机组最优协联曲线的一种新的测试方法
Beard et al. Experimental and computational fluid dynamics investigation of the efficiency of an unshrouded transonic high pressure turbine
CN106092538A (zh) 一种用于轴向转动孔流量系数测量的装置及不转动法
US8342009B2 (en) Method for determining steampath efficiency of a steam turbine section with internal leakage
Brachmanski et al. Investigation of a separated boundary layer and its influence on secondary flow of a transonic turbine profile
CN109655102A (zh) 基于液压泵的管路工作介质的压力和温度损失测量方法
CN109631982A (zh) 基于液压泵的管路工作介质的压力和温度损失测量装置
CN109297540A (zh) 基于发电机的管路工作介质的压力和温度损失测量装置
US11022003B2 (en) Steam turbine exhaust chamber and steam turbine system
AGHA et al. Experimental modeling of twin-entry radial turbine
CN106568588A (zh) 一种过流量切断阀可靠性自动检测装置
Romagnoli et al. Comparison Between the Steady Performance of Double-Entry and Twin-Entry Turbocharger Turbines
Everitt The role of impeller outflow conditions on the performance and stability of airfoil vaned radial diffusers
Patil et al. Efficiency measurement of hydro machine by thermodynamic method
Gao et al. Experimental investigation of effects of tip cavity on tip clearance flow in a variable-geometry turbine cascade
CN104596757A (zh) 可变几何涡轮增压器喷嘴环流量标定方法及试验装置
CN107144315B (zh) 一种基于螺杆式膨胀机的燃气流量计量装置及方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
TA01 Transfer of patent application right
TA01 Transfer of patent application right

Effective date of registration: 20200410

Address after: 100020 No. 1901 Motorcycle Building, 199 Chaoyang North Road, Chaoyang District, Beijing

Applicant after: BEIJING QINGRUAN CHUANGXIANG INFORMATION TECHNOLOGY Co.,Ltd.

Applicant after: SHENYANG AIRCRAFT DESIGN INSTITUTE, AVIATION INDUSTRY CORPORATION OF CHINA

Address before: Thavorn street in Huanggu District of Shenyang city of Liaoning Province, No. 40 110035

Applicant before: SHENYANG AIRCRAFT DESIGN INSTITUTE, AVIATION INDUSTRY CORPORATION OF CHINA

CB03 Change of inventor or designer information
CB03 Change of inventor or designer information

Inventor after: Ma Song

Inventor after: Zhang Zhiwei

Inventor after: Liu Suping

Inventor after: Liu Jiao

Inventor after: Su Jianchao

Inventor before: Ma Song

Inventor before: Zhang Zhiwei

Inventor before: Huang Lei

Inventor before: Li Jiyang

Inventor before: Liu Fangxing

TA01 Transfer of patent application right
TA01 Transfer of patent application right

Effective date of registration: 20201211

Address after: Thavorn street in Huanggu District of Shenyang city of Liaoning Province, No. 40 110035

Applicant after: SHENYANG AIRCRAFT DESIGN INSTITUTE, AVIATION INDUSTRY CORPORATION OF CHINA

Address before: 1901 MoMA building, 199 Chaoyang North Road, Chaoyang District, Beijing 100020

Applicant before: BEIJING QINGRUAN CHUANGXIANG INFORMATION TECHNOLOGY Co.,Ltd.

Applicant before: SHENYANG AIRCRAFT DESIGN INSTITUTE, AVIATION INDUSTRY CORPORATION OF CHINA

GR01 Patent grant
GR01 Patent grant