CN109261351A - 一种立盘湿式逆流强磁选机 - Google Patents

Abstract

一种立盘湿式逆流强磁选机，该磁选机的园锥立盘组通过轴和轴承座安装在支架上，线圈直接套在铁芯上，给矿板固定在磁极头上，给矿板插入园锥立盘构成选矿磁势，给矿板上设有喷水面板，园锥立盘的两侧安装有固定立盘滚轮，固定立盘滚轮下方设有精矿槽和尾矿槽，精矿槽内设有隔板，贴近园锥立盘的立盘面的精矿槽和尾矿槽的中间一面夹有绒毛，并设置有喷水管，园锥立盘轴端通过齿轮与电机及减速器相接，控制柜与电机及减速器电连接。采用本发明能够彻底解决“磁堵塞”的问题，用于分选钨锡钽铌矿和磁选钛铁矿，在强磁矿物占15％～20％时，没有发生“磁堵塞”现象，进行磁选作业时，同等条件下处理能力比平盘机大10倍。

Description

一种立盘湿式逆流强磁选机

技术领域

本发明涉及选矿设备技术领域，具体是一种立盘湿式逆流强磁选机。适用于冶金矿山工业用的选磁性矿物的设备。

背景技术

磁选弱磁性细粒矿石的设备和方法不多，且存在一些问题，如西德琼斯jones型强磁选机，虽然世界上二十六国家普遍采用，但是若矿石中含有3％强磁性矿石，就要设置一台40kw汽水包冲洗精矿，否则磁选机被堵塞，不能用。不堵塞的磁选机是原民主德国的A.SCHICKEL在第16届国际选矿会议上提出的。它的特点是将平盘强磁选机的齿形介质板换成平滑形的，分选空间的磁场没有梯度。磁性矿粒靠磁化后自身产生的梯度互相吸引形成磁链，在磁链两端靠近磁介质板的颗粒产生磁镜像偶极，受到磁介质板偶极镜力的作用而吸向磁介质板。非磁性颗粒则通过磁性链排出。去掉磁场后，用较少压力的冲水即可卸下(AGMS)。当矿石中强磁性矿物达16％时，也没产生堵塞。这样磁选机，因自身没有磁场梯度，所以选矿的收率受到影响。

我国包钢买了两台琼斯jones型强磁选机，因磁堵塞请西德专家来指导，专家带来一台40kw高压汽水包(专利产品)，每五分钟冲洗一次。冲了7～8年。江西产一台slon型磁选机，磁场只有1.0T，因包钢矿是假象赤铁矿，可以用。就取代琼斯jones型磁选机了。因汽水包用电太多。选褐铁矿就不能用了。广西2014年选褐铁矿，就只能用焙烧磁选。结果未成功。我国自行设计的SHP型强磁选机，仿自琼斯jones型机，在天保山选厂推广应用，但始终未解决“磁堵塞”的问题。因此需要研制一种能够彻底解决“磁堵塞”问题的磁选机。

发明内容

本发明的目的是提供一种立盘湿式逆流强磁选机，它能够彻底解决“磁堵塞”的问题，在分选钨锡钽铌矿时强磁矿物占15％，没有发生“磁堵塞”现象，在试验磁选钛铁矿时，当含强磁性矿物20％，亦没有发生“磁堵塞”现象。

本发明通过以下技术方案实现上述目的，提供一种立盘湿式逆流强磁选机，包括机架，所述机架上安装有立盘湿式逆流强磁选机，所述立盘湿式逆流强磁选机包括园锥立盘组、线圈、铁芯、给矿板、磁极头、固定立盘滚轮、电机及减速器、精矿槽、尾矿槽、机架、喷水面板、喷水管、控制柜、非导磁大轮轱、非导磁小轮轱和隔板，具体结构和连接关系为：

所述园锥立盘组通过轴和轴承座安装在支架上，线圈直接套在铁芯上，所述给矿板是内锥扇形与园锥立盘外锥面相对应，给矿板的内锥扇形面插入园锥立盘中间构成选矿磁势，一个园锥立盘面被两个给矿板夹着，给矿板的另一边焊接在不导磁材料上连成一体，给矿板固定连接在磁极头上，给矿板上设有喷水面板，园锥立盘的两侧安装有固定立盘滚轮，固定立盘滚轮下方设有精矿槽和尾矿槽，精矿槽内设有隔板，贴近园锥立盘的立盘面的精矿槽和尾矿槽的中间一面夹有绒毛，并设有喷水管，园锥立盘轴端通过齿轮与电机及减速器相接，控制柜与电机及减速器电连接，

所述给矿板为120°角的弧形给矿板，弧形给矿板的磁场空间中的磁场力为一恒值，依据磁力天平测量原理公式：

Fm——磁力天平称量时的拉力，达因；Ho——弧形极表面磁场强度；a——极间距，cm；

x——极间任一点位置cm；

按上述磁力天平公式设计磁场不会产生“磁堵塞”。

所述园锥立盘组由3～4个外锥形纯铁与非导磁大轮轱焊接而成，用轴把3～4个同轴的园锥立盘串成一个园锥立盘组，每个园锥立盘之间用非导磁小轮轱隔开,

当接通电源，线圈通电产生磁势，矿浆通过给矿管经给矿板流入园锥立盘进行磁选，磁精矿粒被吸附在园锥立盘面上，隨园锥立盘面往上运行的磁性矿粒经过给矿板上的喷水面板清洗，清洗后的精矿随园锥立盘往低磁场区0.02特斯拉运行，被喷水管的水冲入精矿槽中，非磁性矿粒顺流直下流入尾矿槽中。

所述给矿板的高度与磁极头高度相等，给矿板的厚度与两个园锥立盘面距离相等。

每台磁选机有四个园锥立盘组，分上下两层安装在机架上，每层组成一个U形磁势。

所述铁芯之间的距离大于等于给矿板与园锥立盘之间距离的8倍，所述铁芯的厚度与园锥立盘根径的厚度相等，铁芯的宽度等于园锥立盘的直径D减去根径d之半，即铁芯长度以设计磁选机的线圈数量为准，两铁芯中点的圆心的距离等于磁选分选空间距离的8倍。

所述外锥形纯铁的外锥厚20mm，内锥厚60mm，直径为500～4000mm。

所述每个园锥立盘之间用非导磁小轮轱20隔开的间距30mm～60mm。

所述给矿板的厚度与两个园锥立盘1面距离2mm相等。

所述固定立盘滚轮用不导磁材料制成。

所述园锥立盘面分成96等份扇形分隔，每个扇形分隔2mm，再用2mm不导磁不锈钢充填焊接上，中间磁势达到16000高斯，依据以下设计公式：

园锥立盘面分m等份，每份

磁极头面积：S₁＝M△Sm₁

园锥立盘在转动时，最大感应面积

S₂＝n△S_m1+△Sm,

当磁选机激磁线圈通电，产生磁通量￠。

则￠＝B₁S₁＝B₂S₂即：

上式中：△Sm——磁极头的感应面积m，r₁——园锥立盘的半径，r₂为园锥立盘的根半径，π——圆周率π＝3.14；￠——磁通量，韦伯Wb；f——磁感应强度系数；n——整数系数；B₁B₂——磁感应强度，高斯，

当磁极头B₁＝18000高斯，要求B₂＝16000高斯，则必须使园锥立盘面分割格成96等分格，给矿板n＝8格，f＝0.8889，此时磁场便能达到B₂＝16000高斯，即可消除“马鞍”磁场。

所述给矿板上面设有一层2cm厚的喷水面板16，用以清洗精矿杂质，使精矿更纯净。

所述给矿板以园锥立盘面顶点小圆的垂直线与三角形断面的底线交点5mm处为圆心，取7mm为半径，切削给矿板，使给矿板每隔10mm成一月弯形的槽，给矿板与园锥立盘面相对应一弯一凸。这样线圈通电，等轴磁场就出现，矿石进入该场，磁性矿粒就会往园锥立盘1面上吸附，园锥立盘面迅速转向低磁场区0.02特斯拉，用水冲下到精矿槽。非磁性矿顺流入尾矿槽中，就如磁选粗粒矿＞2mm矿一样，磁性粒子不会两边吸的，不会造成“磁堵塞”现象。

所述立盘湿式逆流强磁选机为系列设备，有Lpc500/4×3；Lpc500/4×4；Lpc700/4×4；Lpc1000/4×4；Lpc2000/4×4；Lpc3200/4×4；Lpc4000/4×4等各种型号。Lpc500/4×3表述为立盘磁选机的园锥立盘直径为500cm，有4个园锥立盘组，每个园锥立盘组有3个园锥立盘。依此类推。

本发明的突出优点在于：

1.立盘强磁选机创新点在于给矿和分选方法是利用磁屏闭和园心等轴磁势原理(磁力天秤原理)，使磁性粒子向单方面园锥立盘吸附着。园锥立盘转动便带动磁性粒子往低磁场区0.02T，就很容易被水和刮板冲下，而流入精矿槽。而琼斯jones和SHP型机不具备这样条件。

2.给矿方向不同。该立盘湿式逆流强磁选机给矿方向是垂直于园锥立盘平面的。通电后，园锥立盘磁极是转动的，给矿板磁极是不动的。园锥立盘吸附着磁性矿粒往上运行，运至低磁场区＜0.02特斯拉，用水和刮板冲下，落入精矿槽。尾矿往下流入尾矿槽。在同一磁势下，磁性精矿和尾矿各走一方。同一磁势就起到双重作用了，处理量就大一倍，而琼斯jones和SHP型机是平盘的，给矿方向与磁极相切，排精矿和尾矿同一方向排出，先排尾矿后排精矿。同时排矿区受转速制约，转速不能过快等因素限制，所以机子处理能力就偏低。

3.该立盘湿式逆流强磁选机与平盘机相比较，随着机型放大，处理能力亦大。因为磁势增大的原故，从小机设计到大型机，该立盘湿式逆流强磁选机处理能力增大10倍，而琼斯jones和SHP平盘机却只增加5倍。而消耗功率立盘机仍然是2.71Kw/t。而琼斯jones和SHP机型消耗功率1.69～7kw/t，这就为经营生产节省投资及经营费用。

4、为了保证在恒定高磁场力条件下能正常运转，在给矿板端的两旁设计有两个不导磁材料做成的固定立盘滚轮，使园锥立盘始终在两个固定立盘滚轮之间运转，并且固定立盘滚轮设计成滚轮状，这样园锥立盘不仅能够转动灵活，而且还不会跑偏，保证园锥立盘能正常运转，提高了园锥立盘运转的稳定性。

附图说明

图1是本发明所述的立盘湿式逆流强磁选机的结构示意图。

图2是本发明所述的立盘湿式逆流强磁选机的俯视图。

图3是本发明所述的立盘湿式逆流强磁选机的磁选分离机和水箱局部正视图。

图4是本发明所述的立盘湿式逆流强磁选机的磁辊轮及水箱的左侧视图。

图5是本发明所述的立盘湿式逆流强磁选机的线圈、铁芯、给矿板及立盘的俯视局部放大图。

图6是本发明所述的立盘湿式逆流强磁选机的磁化曲线图。

图7是本发明所述的立盘湿式逆流强磁选机的感应盘与给板上的两个固定立盘滚轮9俯视局部放大图。

图8是本发明所述的立盘湿式逆流强磁选机的线圈正面俯视图。

图9是本发明所述的立盘湿式逆流强磁选机通电后在等磁力磁场特性容积内，矿石正在从给矿管给入磁选区的示意图。

图10是本发明所述的立盘湿式逆流强磁选机的控制柜结构示意图。

图中标记为：园锥立盘1、线圈2、铁芯3、给矿板4、磁极头5、给矿管6、轴承座7、精矿喷水头8、固定立盘滚轮9、电机及减速器10、精矿槽11、尾矿槽12、机架13、磁性矿粒14、非磁性矿粒15、喷水面板16、喷水管17、控制柜18、非导磁大轮轱19、非导磁小轮轱20、隔板21。

具体实施方式

下面结合附图和实施例对本发明的技术方案作进一步说明。

实施例1

对照图1至图10所示，所述机架13上安装有四组立盘湿式逆流强磁选机，所述立盘湿式逆流强磁选机包括园锥立盘1、线圈2、铁芯3、给矿板4、磁极头5、固定立盘滚轮9、电机及减速器10、精矿槽11、尾矿槽12、机架13、喷水面板16、喷水管17、控制柜18、非导磁大轮轱19、非导磁小轮轱20和隔板21。具体结构和连接关系为：

所述园锥立盘1通过轴和轴承座7安装在支架13上，线圈2直接套在铁芯3上，这样设计使线圈2散热快，给矿板4固定在磁极头5上，给矿板4插入固定立盘滚轮9，组成选矿磁势，每台磁选机有四个园锥立盘1组，分上下两层安装在机架上，每层组成一个U形磁势。

所述铁芯3之间的距离是给矿板4与园锥立盘1之间的距离≧8倍，这样铁芯3之间就没有消耗磁势的空间。在同一磁势下，磁性精矿和尾矿各走一方。同一磁势就起到双重作用了，处理量就大一倍，磁精矿粒14被吸附在园锥立盘1往上运行，隨园锥立盘1面往上运行的磁性矿经过给矿板4上的喷水面板16清洗，清洗后的精矿随园锥立盘1往低磁场区0.02T运行，被喷水管17的水冲入精矿槽11中，精矿槽11内设有隔板21，非磁性矿粒15顺流直下流入尾矿槽12中。隔板21可以使得精矿不被带入到尾矿槽12中，固定立盘滚轮9下方设有精矿槽11和尾矿槽12，贴近园锥立盘1的立盘面的精矿槽11和尾矿槽12的中间一面夹有绒毛，并设置有喷水管17，绒毛能够把立盘面上的矿粒刮下来。使精矿和尾矿不能混杂，使精矿更纯净。

当接通电源，线圈2通电产生磁势。矿浆流入时磁性矿粒14自然被吸附在园锥立盘1面上，非磁性矿粒15顺流直下流入尾矿槽12中。磁性矿粒14随着园锥立盘1面往下运行至低磁场区0.02T，磁性矿粒14就很容易被水冲到精矿槽中。这一过程与磁选机选粗矿粒＞2mm一样。在同轴同心等磁势的情况下，是不会“磁堵塞”的。

固定立盘滚轮9安装在园锥立盘1的两侧，能够使园锥立盘1固定在一定范围内运转，并且能够使立盘不被卡住，保证园锥立盘1的正常运转。园锥立盘1轴端通过齿轮与电机及减速器10相接。

如图2所示，两层四个电机及减速器10安装在支架13上。随着磁选机增大，支架13亦增大。

如图3所示，矿浆通过给矿管6经给矿板4流入园锥立盘1进行选矿。

如图4所示，所述园锥立盘1由3～4个外锥形纯铁与非导磁大轮轱19焊接而成，用轴把3～4个同轴的园锥立盘1串成一个园锥立盘组，每个园锥立盘1之间用非导磁小轮轱20隔开,园锥立盘组通过轴和轴承座7安装在支架13上，外锥形纯铁的外锥厚20mm，内锥厚60mm，直径为500～4000mm。所述每个园锥立盘1之间用非导磁小轮轱20隔开的间距30mm～60mm。

如图7所示，本发明所述的立盘湿式逆流强磁选机的园锥立盘1的端部两侧设有两个固定立盘滚轮9，当园锥立盘1运转时，由于园锥立盘1直径很大，园锥立盘1端部容易引起摆动，由于在园锥立盘1的端部两侧设有两个固定立盘滚轮9，使园锥立盘1始终在两个固定立盘滚轮9之间运转，由于固定立盘滚轮9设计成滚轮状，这样园锥立盘1不仅能够转动灵活，而且还不会跑偏，提高了园锥立盘1运转的稳定性。

如图8所示，在给矿板4上面设有一层2cm厚的喷水面板16，用来清洗精矿杂质，使精矿更纯净。

如图1和图10所示，所述立盘湿式逆强磁选机分上下两层布置在机架上，有四个磁系，四组立盘，四组给矿板，四组传动机构，由一组自动控制柜18操作运行。

所述立盘湿式逆流强磁选机的设计原理：

以LPC500/4×3型的强磁选机为例，根据中南大学出版的孙仲元教授著的《磁选理论及应用》一书进行设计。

1、设计LPC500/4×3磁场强度为14400安匝(即为18800奥斯特，因安匝＝1.25奥斯特)分选空间的磁场强度由线圈的磁势产生，线圈的总磁势：

ΙN＝(IN)_δ+(ΙN)_T+(ΙN)_F…………(1)

式中(ΙN)_δ——消耗在分选空间磁势，安匝。

(ΙN)_T——消耗在铁芯中磁势，安匝。

(ΙN)_F——消耗在非分选空间中磁势，安匝。

根据经验(ΙN)_T和(ΙN)_F约为ΙN的15％～30％即

(ΙN)_T+(IN)_F＝(0.15～0.3)ΙN＝KΙN

由于分选空间的磁势INδ等于分选空间磁压降即：

(ΙN)δ＝Hδ.δ…………(3)

式中Hδ——分选空间的磁场强度，安匝/cm

δ——分选空间的间隙cm

将(4)式代入(3)式得：

如图1中的磁选机的两个磁系完全相同，故只计算一个。每个磁系有两个园锥立盘组，每个园锥立盘组有3个立盘，每个立盘有两个园锥面，相对应的给矿板中给入的矿浆向园锥立盘组的园锥面喷射，因为给矿板与立盘组的园锥面相对应是一个差动的磁场，园锥立盘组的园锥面每转动42转/mrn，给矿板就有一条12×12mm缝向立盘面喷矿浆，磁性矿粒被园锥立盘组的园锥面往上带走，转离磁场区到低磁场区0.02特斯拉，用水和刮板冲下到精矿槽中，非磁性矿粒顺水往下流入尾矿槽中。

δ分选空间的间隙设计：

因一台磁选机的两个磁系完全相同，每一磁系都有两分选空间。完全相同的只计算其中一个：

2.确定线圈的厚度和高度

线圈的厚度和高度可用下列经验公式确定：

式中：ρ——导线的电阻系数，ρ＝0.02339Ωmm²/m”。

θ——－线圈的容许温升，即线圈绝缘材料的最高容许工作温度减去周围环境温度。θ＝105°－40°＝65°

μ_m——线圈散热系数μ_m＝12.04×10^-4[W/(cm²,℃)

将这些数值代入上式(1)中：

线圈高度Lc＝2×bc＝3818.56mm，线圈厚度bc＝1909.28mm，线圈高度与厚度之比值β＝2-4，开放磁系取大值，闭合磁系取小值。

3.确定线圈导线的直径

确定线圈导线的直径要根据电路的欧姆定律，如果是园形线圈，则按下式求出即：

将上式整理得

式中V——线圈电压，V＝220V；Ι——线圈电流A，R——线圈电阻匝Ω，P——电阻系数Ωmm²/m，D——线圈的平均值径m，d——裸导线直径mm

铁芯断面积选定为长方形a×bcm，即令长方形线圈的平均周长I_P等于园的周长πDp按此相关系求直径Dp，即为等值直径：

Ιp＝2(a+b+2bc+4t)————(3)

设计a＝150mm；b＝128mm；t＝2.5；bc＝1909.28

ΙP＝2(150+128+3818.56+10)＝2×4108.56＝8217.12mm＝8.217m

将上述数据整理列入下式中

4.修正线圈尺寸及电流

为了使每台磁选机能正常长期工作，每台磁选机有四个磁系，每个磁系设定10组线圈，每组线圈要保证电流密度在0.9～1.5A/mm²。设选用QQ型导线，直径定为d＝4mm求I，每个磁系电

每个线圈的电流

每个磁系线圈匝数

每个磁系的电阻

每小个线圈的电阻

每个磁系线圈重量

此时总磁势为

与原设计的(IN)_总2＝4883245.7安匝相近，是可以用的。

5.(IN)_总2的磁势总功率是多少，可从原来选中磁矿石的磁选机的比值求出。

原来选中磁矿石的磁选机的激磁功率是1.9kg，磁势是4×53053.28安匝，生产能力4t/h，传动功率8.8kw总功率10.7kw/t，现设计选弱磁性矿石的磁选机需要4883287.31安匝。用比例法求出它的相关值：

表1列出了选弱磁性矿物的磁选机LPC500/4×3的参考值：LPC500/4×3强磁选机的参数值及附SHP型机参数对比。SHP型机参数来源于中国选矿设备手册下册663页(吉林新冶)。

表1

6.验算分选磁场强度

验算分选空间的磁场强度是根据欧姆定律确定分选空间的工作磁通φ_δ，然后求出分选空间的磁感应强度和磁场强度。

磁路的欧姆定律为

IN＝－φ_δ·R·10^-8————(1)式中IN————磁势，安匝；

φ_δ——————磁路总磁通，韦伯；R————磁阻1/亨。

10^-8的来源如下：

磁阻包括分选空间的磁阻，铁芯的磁阻和漏磁阻，闭合磁系磁阻较小，考虑一个系数。分选空间(空气隙)磁阻为：式中δ—空气隙cm；S—空气隙断面积cm²；μ₀——空气导磁系数1.25×10^-8，亨/cm.

铁芯磁阻为：

式中H————铁芯中磁场强度，安匝/cm；

l_T————铁芯长度cm；

φ₀————铁芯磁通，韦伯Wb。

(2)式中H是在预先确定了铁芯的磁感应强度后由铁芯材料的磁化曲线，如图6所示。

现结合图1的磁系进行计算：

I_N＝φ₀R_T×10^-8

式中R_T——铁芯磁阻；φ₀——铁芯磁通，韦伯Wb；IN——磁势；HL_T——铁芯磁压降。

式中R_T为未知，故φ₀不能求出，现在先按只有空气隙磁阻R_δ的情况下粗略地求出φ₀，但此时的φ₀必然较大，因此，一般将其计算值降低20％～36％即：

铁芯的断面积为15×12.8cm²，为了提高分选空间的磁场强度，铁芯在磁极头处收缩为15×12.5cm²，故隙的断面积为S＝15×12.5＝187.5cm²，前已确定δ＝237cm。

如果将磁通计算值降低36％，则降低后约磁通为3112843.3韦伯Wb。

铁芯中的磁感应强度为：

式中S_T——铁芯断面积S_T＝15×12.5＝187.5cm²

根据B_T值由图6的曲线上查得H＝100安匝/cm，铁芯磁阻为：

磁系的磁路长度根据线圈的尺寸和磁选工艺要求确定为440cm，则铁芯长度440cm.

在空气隙磁阻及铁芯磁阻都考虑的情况下再求总磁通为：

由于有漏磁通的存在，分选空间的磁通要小于总磁通，因为是闭合系漏磁较小，取漏磁系数δ＝1.55，

则分选空间的磁通为：

分选空间磁感应强度为：

在电磁单位制中，磁场强度单位为Oe空气导磁系数μ_O＝1，所以分选空间的磁场强度为16494.7高斯，此结果与原磁场强度相近，可以用。

7.验算线圈温升

线圈的温升按下列公式计算：

式中P——线圈功率损耗W；I——线圈电流A；

Sc——线圈散热面积cm²；V——线圈电压V；R——线圈电阻Ω；Sc＝S_W+ηS_N

S_W——线圈外表面面积cm²；SN——线圈内表面面积cm²。

μ_m——线圈散热系数W/(cm²﹒℃)μ——系数，

线圈直接套在铁芯上，散热较快，线圈散热系数取1.7系数。线圈电压在工作中会发生波动，其范围为额定电压的0.85～1.1倍。验算温升时取大值。线圈内外表面积，只计柱面积不计两端面积。

取值电压为220×1.1＝242V，原计算的电阻R＝43.11Ω，S_C＝174390.02cm²；μ_m＝12.04×10^-4，将这些值代(1)式得：

线圈温升64.7℃是可以用的。

8.立盘磁选机放大机型的设计

参照上述10项指标，计算出立盘机型号：Lpc500/4×3；Lpc500/4×4；Lpc700/4×4；Lpc1000/4×4Lpc2000/4×4；Lpc3200/4×4Lpc4000/4×4.以及列上SHP型，数据对照参考同表1。

表2

表3

表4

从表1和表2的数据可以看出：

(1)选中磁性的LPC500/4×3立盘磁选机，试验得出的数据为：激磁功率1.9kw/t，传动功率8.8kw/t

生产能力4t/h 消耗功率10.7kw/t

(2)若选弱磁性矿石用的LPC500/4×3，总功率4883245.7安匝，用比例法求出LPC500/4×3上述指数值。

(3)选中磁性矿石和选弱磁性矿石两项相比，LPC型磁选机与SHP700型磁选机大小相等，同等条件下LPC型磁选机比SHP700型磁选机处理能力大10倍，由于仿琼斯jones的SHP型受排尾矿速度的制约，产量减少，所以立盘湿式逆流磁选机的最大优点是：不发生“磁堵塞”，产量比SHP型机高10倍。

Claims (8)

1.一种立盘湿式逆流强磁选机，包括机架，其特征在于，所述机架上安装有立盘湿式逆流强磁选机，所述立盘湿式逆流强磁选机包括园锥立盘组、线圈、铁芯、给矿板、磁极头、固定立盘滚轮、电机及减速器、精矿槽、尾矿槽、机架、喷水面板、喷水管、控制柜、非导磁大轮轱、非导磁小轮轱和隔板，具体结构和连接关系为：

所述园锥立盘组通过轴和轴承座安装在支架上，线圈直接套在铁芯上，所述给矿板是内锥扇形与园锥立盘外锥面相对应，给矿板的内锥扇形面插入园锥立盘中间构成选矿磁势，一个园锥立盘面被两个给矿板夹着，给矿板的另一边焊接在不导磁材料上连成一体，给矿板固定连接在磁极头上，给矿板上设有喷水面板，园锥立盘的两侧安装有固定立盘滚轮，固定立盘滚轮下方设有精矿槽和尾矿槽，精矿槽内设有隔板，贴近园锥立盘的立盘面的精矿槽和尾矿槽的中间一面夹有绒毛，并设有喷水管，园锥立盘轴端通过齿轮与电机及减速器相接，控制柜与电机及减速器电连接，

所述给矿板为120°角的弧形给矿板，弧形给矿板的磁场空间中的磁场力为一恒值，依据磁力天平测量原理公式：

Fm——磁力天平称量时的拉力，达因；Ho——弧形极表面磁场强度；a——极间距，cm；

x——极间任一点位置cm；

按上述磁力天平公式设计磁场不会产生“磁堵塞”，

所述园锥立盘组由3～4个外锥形纯铁与非导磁大轮轱焊接而成，用轴把3～4个同轴的园锥立盘串成一个园锥立盘组，每个园锥立盘之间用非导磁小轮轱隔开,

当接通电源，线圈通电产生磁势，矿浆通过给矿管经给矿板流入园锥立盘进行磁选，磁精矿粒被吸附在园锥立盘面上，隨园锥立盘面往上运行的磁性矿粒经过给矿板上的喷水面板清洗，清洗后的精矿随园锥立盘往低磁场区0.02特斯拉运行，被喷水管的水冲入精矿槽中，非磁性矿粒顺流直下流入尾矿槽中。

2.根据权利要求1所述的立盘湿式逆流强磁选机，其特征在于，所述给矿板的高度与磁极头高度相等，给矿板的厚度与两个园锥立盘面距离相等。

3.根据权利要求1所述的立盘湿式逆流强磁选机，其特征在于，每台磁选机有四个园锥立盘组，分上下两层安装在机架上，每层组成一个U形磁势。

4.根据权利要求1所述的立盘湿式逆流强磁选机，其特征在于，所述铁芯之间的距离大于等于给矿板与园锥立盘之间距离的8倍，所述铁芯的厚度与园锥立盘根径的厚度相等，铁芯的宽度等于园锥立盘的直径D减去根径d之半，即铁芯长度按磁选机的线圈数量设计。

5.根据权利要求1所述的立盘湿式逆流强磁选机，其特征在于，所述外锥形纯铁的外锥厚20mm，内锥厚60mm，直径为500～4000mm。

6.根据权利要求1所述的立盘湿式逆流强磁选机，其特征在于，所述每个园锥立盘之间用非导磁小轮轱20隔开的间距为30mm～60mm。

7.根据权利要求1所述的立盘湿式逆流强磁选机，其特征在于，所述固定立盘滚轮用不导磁材料制成。

8.根据权利要求1所述的立盘湿式逆流强磁选机，其特征在于，所述园锥立盘面分成96等份扇形分隔，每个扇形分隔2mm，再用2mm不导磁不锈钢充填焊接上，中间磁势达到16000高斯，依据以下设计公式：

园锥立盘面分m等份，每份

磁极头面积：S₁＝M△Sm₁

立盘在转动时，最大感应面积S₂＝n△S_m1+△Sm,

当磁选机激磁线圈通电，产生磁通量￠，

则￠＝B₁S₁＝B₂S₂即：

上式中：△Sm——磁极头的感应面积m，r₁——园锥立盘的半径，r₂为园锥立盘的根半径，π——圆周率π＝3.14；￠——磁通量，韦伯Wb；f——磁感应强度系数；n——整数系数；B₁、B₂——磁感应强度，高斯，

当磁极头B₁＝18000高斯，要求B₂＝16000高斯，则必须使园锥立盘面分割格成96等分格，给矿板n＝8格，f＝0.8889，此时磁场便能达到B₂＝16000高斯，即可消除“马鞍”磁场。