CN109187013B - 基于应变测量与弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法 - Google Patents

基于应变测量与弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法 Download PDF

Info

Publication number
CN109187013B
CN109187013B CN201810823965.9A CN201810823965A CN109187013B CN 109187013 B CN109187013 B CN 109187013B CN 201810823965 A CN201810823965 A CN 201810823965A CN 109187013 B CN109187013 B CN 109187013B
Authority
CN
China
Prior art keywords
strain
bearing
bending moment
bearings
shafting
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
CN201810823965.9A
Other languages
English (en)
Other versions
CN109187013A (zh
Inventor
周瑞平
陈昊
雷俊松
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Wuhan University of Technology WUT
Original Assignee
Wuhan University of Technology WUT
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wuhan University of Technology WUT filed Critical Wuhan University of Technology WUT
Priority to CN201810823965.9A priority Critical patent/CN109187013B/zh
Publication of CN109187013A publication Critical patent/CN109187013A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN109187013B publication Critical patent/CN109187013B/zh
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01M13/00—Testing of machine parts
    • G01M13/04—Bearings

Abstract

本发明公开了一种基于应变测量与弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法，主要包括以下步骤：确定应变测点布置方案；计算轴系中所有轴承对各应变测点截面弯矩影响系数；计算各应变测点的横向弯矩与垂向弯矩；求解轴承的垂向变位与水平变位；设计轴系校中模型，并将得到的轴承垂向变位值和横向变位值代入轴系校中模型，计算得到轴承负荷，将由应变法得到的轴承负荷与现场千斤顶顶举的负荷相比，判断轴系的安装状态。本发明的有益效果为：本发明通过轴上截面弯矩与轴承变位之间的线性关系，推算出各个轴承的垂向变位与横向变位，进而得出轴系的整体安装状态，这种检测方法涉及到的参数较少(涉及垂向变位与横向变位)，过程简单易行，结果准确度高。

Description

基于应变测量与弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法
技术领域
本发明涉及船舶推荐轴系校中技术，具体涉及一种基于应变测量及弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法。
背景技术
船舶推进轴系安装状态的好坏直接关系到轴系能否长期可靠运行。因此，轴系安装完成后必须进行检验，确定轴系的状态。传统的负荷法或应变法都是通过测量部分轴承的负荷与规范许用值对比，其容差范围高达20％。以上两种方法工作量很大且测量结果不准确，无法得到包括全部轴承负荷、截面弯矩、转角、剪力等轴系安装状态参数，也无法对轴系横向的对中质量进行检验。
发明内容
本发明的目的在于，针对现有技术的不足，提供一种基于应变测量与弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法，解决现有技术存在的测量结果不准确的问题。
本发明采用的技术方案为：一种基于应变测量与弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法，主要包括以下步骤：
步骤一、根据轴系布置形式，确定应变测点布置方案；
步骤二、计算轴系中所有轴承对各应变测点截面弯矩影响系数；
步骤三、按应变测点进行弯曲应变测量，并得出各应变测点的横向弯矩与垂向弯矩；
步骤四、根据各应变测点处截面的弯矩值及弯矩影响系数求解轴承的垂向变位与水平变位；
步骤五、设计轴系校中模型，并将得到的轴承垂向变位值和横向变位值代入轴系校中模型，计算得到轴承负荷，将由应变法得到的轴承负荷与现场千斤顶顶举的负荷相比，若两者差值小于20％，轴系状态无异常，输出轴系实际安装状态。
按上述方案，在步骤一中，在船舶推进系统舱室中的中间轴和配轴轴段布置应变测点。
按上述方案，在步骤一中，单艉轴承轴系的应变测点数至少为NIB+1，NIB为中间轴承数量，应变测点布置方式为：从艉轴承开始至主机第一道轴承之间的每一跨梁内各布置一处测点。
按上述方案，在步骤一中，双艉轴承轴系的应变测点数至少为NIB+2,NIB为中间轴承数量，应变测点布置方式为：先从艉轴承开始至主机第一道轴承之间每一跨梁内各布置一个应变测点，任选一处跨梁再布置一个应变测点。
按上述方案，跨梁内布置一个应变测点，应变测点与两端轴承的距离不小于跨梁长度的30％；跨梁内布置有两个应变测点，两个应变测点之间的距离不小于跨梁长度的40％。
按上述方案，在步骤二中，弯矩影响系数为某个轴承抬升单位高度而其他轴承位置保持不变的情况下各个截面弯矩的变化量，通过下式计算：
在式(1)中，xj表示第j号轴承的变位，Mi0与Mi分别为i截面的直线状态弯矩与实际状态下的弯矩，弯矩影响系数aij表示第j个轴承抬升单位高度对i截面造成的弯矩变化量，可用过下式计算出全部轴承对各个截面的弯矩影响系数；
aij＝Mij-Mi0 (2)
式(2)中，Mij表示第j个轴承抬升单位高度而其他轴承保持直线的情况下i截面弯矩。
按上述方案，在步骤三中，各应变测点的横向弯矩与垂向弯矩的具体计算过程为：
a)、在各应变测点所在截面的两侧对称布置应变片，两侧应变片的连线水平且通过轴线，组成全桥或半桥桥路；应变片连接应变采集单元后，通过盘车装置将轴缓慢旋转，同时开始采集应变信号；
b)、利用下式计算轴本身的弯曲应变：
ε′＝ε-(εmax+εmin)/2 (3)
式(3)中，εmax与εmin分别为最大测量应变值与最小测量应变值；
c)、按一定角度间隔选取一定量的应变数据，联立下式计算最大应变值εmax'与表示最大应变位置的β角，
Figure GDA0002266536300000022
式(4)中，n为应变数据的点数，最小为2，为减小测量误差对结果的影响，取10以上通过最小二乘方法求解；
d)、利用下式计算对应截面处的垂向弯曲应变与横向弯曲应变：
Figure GDA0002266536300000031
式(5)中，εV为垂向弯曲应变；εH为横向弯曲应变；
e)、利用下式计算对应截面处的垂向弯矩与横向弯矩：
Figure GDA0002266536300000032
式(6)中，E为轴材料的弹性模量；W为截面抗弯模数，W通过下式计算：
Figure GDA0002266536300000033
式(7)中，D为截面外径，d为截面内径。
按上述方案，在步骤四中，单艉轴承轴系中轴承的垂向变位与水平变位的计算过程为：
a)利用下式计算轴承的垂向变位：
Figure GDA0002266536300000034
b)利用下式计算轴承的横向变位：
Figure GDA0002266536300000035
在式(8)和式(9)中，N为总测点数，n为轴承总数，nmb表示主机轴承数量，Lij表示第i道主机轴承与第j道主机轴承之间的距离，xjV与xjH 分别 表示第j道轴承的垂向变位与横向变位，MiV与Mi0分别表示i截面的实测弯矩与直线状态弯矩，MiH表示第i个截面的横向弯矩， xASTB表示给定的艉轴承高度，s表示预设的主机倾斜角度，若主机水平安装则s＝0，在理论校中计算中各轴承横向变位均为0，因此计算横向变位时艉轴承高度与主机斜度均设为0。式(8) 与式(9)中，第1～N个方程为弯矩影响系数方程，第N+1个方程为给定艉轴承高度，第N+2～n 个方程为将主机轴承按一定斜度分布的约束。
按上述方案，在步骤四中，双艉轴承轴系中轴承的垂向变位与水平变位的计算过程为：
a)利用下式计算垂向变位：
Figure GDA0002266536300000041
b)利用下式计算横向变位：
Figure GDA0002266536300000042
式(10)与式(11)中，N为总测点数，n为轴承总数，nmb表示主机轴承数量，Lij表示第i道主机轴承与第j道主机轴承之间的距离，xjV与xjH 分别 表示第j道轴承的垂向变位与横向变位，MiV与Mi0分别表示i截面的实测弯矩与直线状态弯矩，MiH表示第i个截面的横向弯矩， xSTB表示给定的艉轴承高度，s表示预设的主机倾斜角度，若主机水平安装则s＝0，在理论校中计算中各轴承横向变位均为0，因此计算横向变位时艉轴承高度与主机斜度均设为0；xASTB与xFSTB分别表示预先设定的后艉轴承和前艉轴承高度，计算横向变位时艉轴承高度设为0；式(10)与式(11)中，第1～N个方程为弯矩影响系数方程，第N+1与N+2个方程为给定艉轴承高度，第N+3～n个方程为将主机轴承按直线分布的约束。
本发明的有益效果为：本发明通过轴上截面弯矩与轴承变位之间的线性关系，推算出各个轴承的垂向变位与横向变位，进而得出轴系的整体安装状态，这种检测方法涉及到的参数较少(涉及垂向变位与横向变位)，过程简单易行，结果准确度高。
附图说明
图1为本发明中单艉轴承轴系的应变测点布置图。
图2为本发明中双艉轴承轴系的应变测点布置图。
图3为本发明中轴系旋转一周应变片采集的应变信号波形图。
具体实施方式
为了更好地理解本发明，下面结合具体实施例对本发明作进一步地描述。
一种基于应变测量与弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法，具体包括以下步骤：
步骤一、根据轴系布置形式，确定应变测点布置方案
本方法基于弯矩影响系数推算轴承变位，因此必须根据弯矩影响系数的性质及轴系布置类型选取合理的应变测点布置方案。在船舶推进系统舱室中，艉轴承至螺旋桨部分由于密封需要，一般不能布置应变测点；而主机或齿轮箱(以下统称主机)在安装时已封装完毕，其内部的轴段也是不能布置应变测点的；而除此之外的中间轴、配轴等轴段均可布置应变测点。对于单艉轴承轴系，其应变测点数至少为NIB+1(NIB为中间轴承数量，下同),其应变测点布置方式为：从艉轴承开始至主机第一道轴承之间的每一跨梁内各布置一处测点，如图1所示 (在图1中，1为轴系，2为艉轴承，3为尾轴管，4为中间轴承，5为应变测点，6为主机轴承，7为主机轴)；对于双艉轴承轴系，其应变测点数至少为NIB+2,其应变测点布置方式为：先从艉轴承开始至主机第一道轴承之间每一跨梁内各布置一个应变测点，然后任选一处跨梁再布置一个应变测点，如图2所示(在图2中，1为轴系，2a为后艉轴承，2b为前艉轴承，3为尾轴管，4为中间轴承，5为应变测点，6为主机轴承，7为主机轴)。
为减小测量误差对计算结果的影响，按以上方式布置的应变测点，若跨梁内布置一个应变测点，则该应变测点与两端轴承的距离不小于跨梁长度的30％；若跨梁内布置有两个应变测点，则两个应变测点之间的距离不小于跨梁长度的40％。
步骤二、计算轴系中所有轴承对各应变测点截面处的弯矩影响系数，弯矩影响系数也即某个轴承抬升单位高度而其他轴承位置保持不变的情况下轴系各个截面弯矩(就是指轴系各个截面的弯矩，包括轴段和轴系的各个部件，因为轴承位置的变化会对每个截面的弯矩都产生影响)的变化量，可通过下式表达：
Figure GDA0002266536300000061
在式(1)中，xj表示第j号轴承的变位，Mi0与Mi分别为i截面的直线状态弯矩与实际状态下的弯矩，弯矩影响系数aij表示第j个轴承抬升单位高度对i截面造成的弯矩变化量，可用过下式计算出全部轴承对各个截面的弯矩影响系数；
aij＝Mij-Mi0 (2)
式(2)中，Mij表示第j个轴承抬升单位高度而其他轴承保持直线的情况下i截面弯矩。
以上各式中Mi0与Mij两种弯矩均可由有限元法、传递矩阵法或三弯矩法求得。
步骤三、按应变测点进行弯曲应变测量，并得出各应变测点的横向弯矩与垂向弯矩
根据轴上弯曲应变的分布特点，通过采集轴旋转一周的应变信号，分别分析计算得出轴截面的横向应变与垂向应变，具体分析计算过程为：
a)、在各应变测点所在截面的两侧对称布置应变片，两侧应变片的连线水平且通过轴线，组成全桥或半桥桥路；应变片连接应变采集单元后，通过盘车装置将轴缓慢旋转，同时开始采集应变信号，可以得到图3所示的波形；
b)、利用下式计算轴本身的弯曲应变：
ε′＝ε-(εmax+εmin)/2 (3)
式(3)中，εmax与εmin分别为最大测量应变值与最小测量应变值。
c)、各个应变测点按一定角度θ间隔选取应变数据，对于任意一个应变测点，联立下式计算最大应变值εmax'与表示最大应变位置的β角，
Figure GDA0002266536300000062
式(4)中，n为应变数据的点数，n＝360/θ，n最小为2，为减小测量误差对结果的影响，一般取10以上通过最小二乘方法求解；εn＇表示旋转过程中第n个应变测点的轴自身应变值αn表示旋转过程中第n个应变测点的角度值；β表示应变的初始相位。
d)、利用下式计算各应变测点对应截面处的垂向弯曲应变与横向弯曲应变：
Figure GDA0002266536300000071
式(5)中，εV为垂向弯曲应变；εH为横向弯曲应变。
e)、利用下式计算各应变测点对应截面处的垂向弯矩与横向弯矩：
Figure GDA0002266536300000072
式(6)中，E为轴材料的弹性模量；W为截面抗弯模数，W通过下式计算：
式(7)中，D为截面外径，d为截面内径(若为实心轴d＝0)。
步骤四、根据各应变测点处截面的弯矩值及弯矩影响系数求解轴承的垂向变位与水平变位
由于弯矩影响系数矩阵的秩最大为n-2，且受应变测点布置范围的限制，可以列出的独立方程对单艉轴承实际为NIB+1,对双艉轴承为NIB+2,为了求解出全部的轴承变位，需要添加一些附加条件。考虑到船体尾部结构刚度较大，因此艉轴承的变位在计算前预先给定；考虑到推进主机是整体安装，所有轴承位于一条直线上，因此对单艉轴承轴系按主机轴承给定斜度计算，对双艉轴承轴系按主机轴承全部位于1、2号主机轴承连线上计算，下面是对这两种类型的轴系的具体计算方法。
1、对单艉轴承轴系
a)利用下式计算轴承的垂向变位：
Figure GDA0002266536300000074
b)利用下式计算轴承的横向变位：
Figure GDA0002266536300000081
在式(8)和式(9)中，N为总测点数，n为轴承总数，nmb表示主机轴承数量，Lij表示第i道主机轴承与第j道主机轴承之间的距离，xjV与xjH分别表示第j道轴承的垂向变位与横向变位，MiV与Mi0分别表示i截面的实测弯矩与直线状态弯矩，MiH表示第i个截面的横向弯矩，xASTB表示给定的艉轴承高度，s表示预设的主机倾斜角度，若主机水平安装则s＝0，在理论校中计算中各轴承横向变位均为0，因此计算横向变位时艉轴承高度与主机斜度均设为0。式(8)与式(9)中，第1～N个方程为弯矩影响系数方程，第N+1个方程为给定艉轴承高度，第N+2～n个方程为将主机轴承按一定斜度分布的约束。
2.对于双艉轴承
a)利用下式计算垂向变位：
Figure GDA0002266536300000082
b)利用下式计算横向变位
式(10)与式(11)中，N为总测点数，n为轴承总数，nmb表示主机轴承数量，Lij表示第i道主机轴承与第j道主机轴承之间的距离，xjV与xjH分别表示第j道轴承的垂向变位与横向变位，MiV与Mi0分别表示i截面的实测弯矩与直线状态弯矩，MiH表示第i个截面的横向弯矩，xASTB表示给定的艉轴承高度，s表示预设的主机倾斜角度，若主机水平安装则s＝0，在理论校中计算中各轴承横向变位均为0，因此计算横向变位时艉轴承高度与主机斜度均设为0；xASTB与xFSTB分别表示预先设定的后艉轴承和前艉轴承高度，计算横向变位时艉轴承高度设为 0。式(10)与式(11)中，第1～N个方程为弯矩影响系数方程，第N+1与N+2个方程为给定艉轴承高度，第N+3～n个方程为将主机轴承按直线分布的约束。
步骤五、设计轴系校中模型，并将得到的轴承垂向变位值和横向变位值代入轴系校中模型模型，计算得到轴承负荷、截面弯矩、转角等参数(可采用三弯矩法、传递矩阵法或有限元法计算)，将由应变法得到的轴承负荷与现场千斤顶顶举的负荷相比(一般轴系安装后都会进行千斤顶顶举，而千斤顶的测试方法与应变测量的方法是相互独立的，可以相互验证，以保证结果的正确)，若两者差值小于20％，轴系状态无异常，输出轴系实际安装状态。
最后应说明的是，以上仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，尽管参照实施例对本发明进行了详细的说明，对于本领域的技术人员来说，其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换，但是凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (6)

1.一种基于应变测量与弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法，其特征在于，主要包括以下步骤：
步骤一、根据轴系布置形式，确定应变测点布置方案：单艉轴承轴系的应变测点数至少为NIB+1，NIB为中间轴承数量，应变测点布置方式为：从艉轴承开始至主机第一道轴承之间的每一跨梁内各布置一处测点；双艉轴承轴系的应变测点数至少为NIB+2,NIB为中间轴承数量，应变测点布置方式为：先从艉轴承开始至主机第一道轴承之间每一跨梁内各布置一个应变测点，任选一处跨梁再布置一个应变测点；跨梁内布置一个应变测点，应变测点与两端轴承的距离不小于跨梁长度的30％；跨梁内布置有两个应变测点，两个应变测点之间的距离不小于跨梁长度的40％；
步骤二、计算轴系中所有轴承对各应变测点截面弯矩影响系数；
步骤三、按应变测点进行弯曲应变测量，并得出各应变测点的水平弯矩与垂向弯矩；
步骤四、根据各应变测点处截面的弯矩值及弯矩影响系数求解轴承的垂向变位与水平变位；
步骤五、设计轴系校中模型，并将得到的轴承垂向变位值和水平变位值代入轴系校中模型，计算得到轴承负荷，将由应变法得到的轴承负荷与现场千斤顶顶举的负荷相比，若两者差值小于20％，轴系状态无异常，输出轴系实际安装状态。
2.如权利要求1所述的基于应变测量与弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法，其特征在于，在步骤一中，在船舶推进系统舱室中的中间轴和配轴轴段布置应变测点。
3.如权利要求1所述的基于应变测量与弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法，其特征在于，弯矩影响系数为某个轴承抬升单位高度而其他轴承位置保持不变的情况下轴系各个截面弯矩的变化量，通过下式计算：
Figure FDA0002266536290000011
在式(1)中，xj表示第j号轴承的变位，Mi0与Mi分别为i截面的直线状态弯矩与实际状态下的弯矩，弯矩影响系数aij表示第j个轴承抬升单位高度对i截面造成的弯矩变化量，因此，可用过下式计算出步骤二全部轴承对各个截面的弯矩影响系数；
aij＝Mij-Mi0 (2)
式(2)中，Mij表示第j个轴承抬升单位高度而其他轴承保持直线的情况下i截面弯矩。
4.如权利要求1所述的基于应变测量与弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法，其特征在于，在步骤三中，各应变测点的水平弯矩与垂向弯矩的具体计算过程为：
a)、在各应变测点所在截面的两侧对称布置应变片，两侧应变片的连线水平且通过轴线，组成全桥或半桥桥路；应变片连接应变采集单元后，通过盘车装置将轴缓慢旋转，同时开始采集应变信号；
b)、利用下式计算轴本身的弯曲应变：
ε′＝ε-(εmax+εmin)/2 (3)
式(3)中，εmax与εmin分别为最大测量应变值与最小测量应变值；
c)、按一定角度间隔选取一定量的应变数据，联立下式计算最大应变值εmax'与表示最大应变位置的β角，
Figure FDA0002266536290000021
式(4)中，n为应变数据的点数，最小为2，为减小测量误差对结果的影响，取10以上通过最小二乘方法求解；
d)、利用下式计算对应截面处的垂向弯曲应变与水平弯曲应变：
Figure FDA0002266536290000022
式(5)中，εV为垂向弯曲应变；εH为水平弯曲应变；
e)、利用下式计算对应截面处的垂向弯矩与水平弯矩：
Figure FDA0002266536290000023
式(6)中，E为轴材料的弹性模量；W为截面抗弯模数，W通过下式计算：
Figure FDA0002266536290000024
式(7)中，D为截面外径，d为截面内径。
5.如权利要求1所述的基于应变测量与弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法，其特征在于，在步骤四中，单艉轴承轴系中轴承的垂向变位与水平变位的计算过程为：
a)利用下式计算轴承的垂向变位：
Figure FDA0002266536290000031
b)利用下式计算轴承的水平变位：
Figure FDA0002266536290000032
在式(8)和式(9)中，N为总测点数，n为轴承总数，nmb表示主机轴承数量，Lij表示第i道主机轴承与第j道主机轴承之间的距离，xjV与xjH分别表示第j道轴承的垂向变位与水平变位，Mi0分别表示i截面的垂向直线状态弯矩，MiV与MiH分别表示第i个截面的实测垂向与水平弯矩，xASTB表示给定的艉轴承高度，s表示预设的主机倾斜角度，若主机水平安装则s＝0，在理论校中计算中各轴承水平变位均为0，因此计算水平变位时艉轴承高度与主机斜度均设为0； 式(8)与式(9)中，第1～N个方程为弯矩影响系数方程，第N+1个方程为给定艉轴承高度，第N+2～n个方程为将主机轴承按一定斜度分布的约束。
6.如权利要求1所述的基于应变测量与弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法，其特征在于，在步骤四中，双艉轴承轴系中轴承的垂向变位与水平变位的计算过程为：
a)利用下式计算垂向变位：
Figure FDA0002266536290000041
b)利用下式计算水平变位：
Figure FDA0002266536290000042
式(10)与式(11)中，N为总测点数，n为轴承总数，nmb表示主机轴承数量，Lij表示第i道主机轴承与第j道主机轴承之间的距离，xjV与xjH分别表示第j道轴承的垂向变位与水平变位，Mi0分别表示i截面的垂向直线状态弯矩，MiV与MiH分别表示第i个截面的实测垂向与水平弯矩，xASTB与xFSTB分别表示预先设定的后艉轴承和前艉轴承高度，计算水平变位时艉轴承水平变位设为0；式(10)与式(11)中，第1～N个方程为弯矩影响系数方程，第N+1与N+2个方程为给定艉轴承高度，第N+3～n个方程为将主机轴承按直线分布的约束。
CN201810823965.9A 2018-07-25 2018-07-25 基于应变测量与弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法 Expired - Fee Related CN109187013B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810823965.9A CN109187013B (zh) 2018-07-25 2018-07-25 基于应变测量与弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810823965.9A CN109187013B (zh) 2018-07-25 2018-07-25 基于应变测量与弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN109187013A CN109187013A (zh) 2019-01-11
CN109187013B true CN109187013B (zh) 2020-01-31

Family

ID=64936909

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201810823965.9A Expired - Fee Related CN109187013B (zh) 2018-07-25 2018-07-25 基于应变测量与弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN109187013B (zh)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110261051B (zh) * 2019-07-04 2020-09-29 西南交通大学 基于结构变形计算预应力混凝土结构截面弯矩的方法
CN110441054B (zh) * 2019-07-19 2020-12-08 江苏方天电力技术有限公司 联轴器连接状态下旋转机械轴系不对中故障状态检测方法
CN112033344A (zh) * 2020-10-10 2020-12-04 哈尔滨工业大学 一种基于三弯矩方程的高铁桥梁动挠度监测方法

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102004012B (zh) * 2010-10-29 2012-03-21 华北电力大学 发电机组轴系转子轴承负荷实时监测方法
CN103810305A (zh) * 2012-11-07 2014-05-21 中国舰船研究设计中心 一种船舶推进轴系校中计算方法
CN106940169A (zh) * 2016-01-05 2017-07-11 武汉理工大学 一种轴系顶升数据采集及处理装置
CN106202666B (zh) * 2016-07-01 2019-03-05 大连理工大学 一种船舶轴系轴承位移调整的计算方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN109187013A (zh) 2019-01-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109187013B (zh) 基于应变测量与弯矩影响系数的推进轴系状态检测方法
US8123480B2 (en) Sensor setup for determination of deflection and/or strain
WO2021036751A1 (zh) 支座反力影响线曲率的连续梁损伤识别方法
CN111238711B (zh) 转子轴向力测试方法
US20150308883A1 (en) Load cell with a means to compensate for errors due to misalignment
CN101407247A (zh) 船舶轴系校中及主机负荷测量方法
CN109131734A (zh) 一种船舶轴系的安装校中工艺
CN112066873A (zh) 一种船舶主机与齿轮箱的对中方法
CN104792630A (zh) 一种测柔性梁扭转刚度试验方法
CN109061583B (zh) 一种船载大型雷达基座垂直段变形测量方法
CN101793497A (zh) 激光校准仪测量镗杆悬臂值的方法
CN112816001B (zh) 基于顶举工艺的多支撑轴系各轴承负荷位移同步测试方法
CN112461494B (zh) 一种脉冲燃烧风洞模型支架-天平一体化测力装置
CN104198185A (zh) 船舶推进轴系轴承负荷测量传感器
KR100854674B1 (ko) 모형선박의 러더에 작용하는 힘 계측장치
CN110145159B (zh) 一种焊接连接的接触网硬横梁及其施工方法
CN209992103U (zh) 管道流体冲击检测装置
CN110082015A (zh) 一种锚固动索水工钢闸门启闭力动态监测仪及监测方法
Rao et al. Computer-aided alignment of ship propulsion shafts by strain-gage methods
KR101215633B1 (ko) 축계 베어링 오프셋 계측 방법
CN211234885U (zh) 高速公路桥梁结构安全参数测量设备
Kim A Study on hull deflection and shaft alignment interaction in VLCC
CN110398306B (zh) 一种火力发电厂管道应力解耦分析系统与分析方法
KR102608312B1 (ko) 데이터 후처리를 이용한 선박 모형시험용 추력 및 토크 계측장치
CN112857993B (zh) 一种预制板梁间大铰缝损伤的评价方法及装置

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20200131

Termination date: 20200725