CN109158558B - 一种h13圆钢连铸连轧制造工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种Φ50mm‑Φ150mm规格热作模具用H13圆钢的连铸连轧制造工艺，该钢种合金含量9%，采用300mm×400mm以上断面的弧形方坯连铸机连铸，采用850可逆式及连轧机组进行轧制。由于该钢种合金含量较高，在凝固过程易产生严重的偏析、中间裂纹和中心裂纹，连铸过程中变形抗力大，易产生表面轧制缺陷，内部疏松不易在轧制过程中焊合，轧后空冷易出现开裂现象，严重影响轧材及最终产品的质量。因此通过连铸电磁搅拌技术、轻压下技术、超弱冷技术的应用，结合高温扩散处理、带温退火等工艺，从而有效的控制带状组织级别，防止连铸坯中心裂纹、表面裂纹和轧材冷却应力裂纹，提高轧材的超声波探伤合格率、带状组织合格率。
Description
技术领域
本发明涉及一种圆钢的制造工艺，具体的说是一种Φ50mm-Φ150mm规格热作模具用H13圆钢连铸连轧制造工艺。
背景技术
H13钢属于空冷淬硬钢，是最具代表性的热作模具钢之一。该钢种具有良好的热强性、韧性、热疲劳性能、耐磨性能及热处理变形小的优点。由于该钢种合金含量高，带状组织要求高等原因，国内大多采用模铸、电渣重熔和锻压等工艺进行生产，生产成本较高。
H13钢中的合金元素含量较高，达到9%左右，高温热塑性较低，碳及合金元素极易出现严重偏析，特别是铬、钒元素的作用，使得该钢在凝固过程中出现不平衡的亚稳定共晶碳化物，此类碳化物属于一次碳化物，其形态大多呈粗大条状。
H13钢的液态导热系数较小，温度梯度较大，故结晶前沿无足够的过冷度，阻碍了固相向前生长的速度，造成结晶温度间隔增大，钢中的Mo 和V 元素均为强碳化物形成元素，在高温时，易以固相析出，相当稳定，阻碍了金属液的流动，凝固过程中铸坯热应力大。因此H13钢的偏析、缩松、裂纹等凝固缺陷明显高于普通碳钢。
H13钢是空冷淬硬钢，空冷条件下冷速过慢会产生网状碳化物组织，会严重影响材料的力学性能，冷速过快极易出现材料冷却应力开裂现象。
因此，由于H13钢合金含量较高，在凝固过程易产生严重的偏析、中间裂纹和中心裂纹，连铸过程中变形抗力大，易产生表面轧制缺陷，内部疏松不易在轧制过程中焊合，轧后空冷易出现开裂现象，严重影响轧材及最终产品的质量。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是，如何有效的控制H13钢带状组织级别、防止连铸坯中心裂纹、表面裂纹和轧材冷却应力裂纹，提高轧材的超声波探伤合格率、带状组织合格率。
本发明解决以上技术问题的技术方案是：
一种H13圆钢连铸连轧制造工艺，包括：
⑴连铸：采用320mm×400mm以上断面的弧形方坯连铸机生产，采用超弱冷冷却，比水量为0.21～0.25L/Kg，结晶器电磁搅拌参数：570A*2Hz，轻压下模式为前三个压下辊分别压下2mm-2mm-2mm，后四个压下辊压下量全部为0mm，拉速：0.51～0.6m/min，过热度为10℃～35℃；
⑵连铸后热装热送至加热炉：铸坯经全封闭保温车热送至加热炉，热送温度控制在300℃～700℃。
⑶高温扩散加热：在步进式加热炉进行高温扩散加热，不供热段温度300～800℃，预热段温度750～1000℃，加热Ⅰ段温度950～1220℃，加热Ⅱ段温度1230～1290℃，均热段温度1230～1280℃，钢坯在加热Ⅱ段和均热段的总时间8～9小时，钢坯总加热时间10～12小时；
⑷轧制：轧机初轧采用大小压下结合的方式，前3道次压下控制在20～40mm，后3道轧制压下控制在55mm～70mm；
⑸轧后在台车炉进行带温球化退火处理：轧后圆钢在冷床上空冷至300℃以下，带温装入台车退火炉进行球化退火，带温退火入炉温度50℃～300℃，升温速度40～100℃/小时，升温至860±20℃后保温15～17小时，随炉冷至500℃后出炉空冷，炉冷速度10～20℃/小时。
本发明为防止H13钢连铸过程中的出现裂纹、严重的缩松及偏析，采用超弱冷工艺配合结晶器电磁搅拌技术、连铸轻压下技术，轧制加热采用高温扩散方式加热，结合大压下轧制提高致密度，轧后带温进行球化退火处理。具本为：（1）本发明根据H13钢的液态传热特点、凝固特性、空冷淬硬性及装备特点，根据H13钢Mo、V含量高液态金属导热系数低和连铸机的特点，设计和优化连铸工艺，采用连铸连轧及带温退火的方法设计出合理的制造工艺；（2）本发明通过超弱冷、电磁搅拌、连铸轻压下工艺、电磁搅拌的运用防止铸坯出现中心裂纹、中间裂纹、表面裂纹，减轻铸坯偏析；使用保温车送至轧钢厂，加热采用高温扩散长时间扩散，进一步改善铸坯偏析，轧制采用先小压下后大压下的方式，提高对钢材芯部的渗透焊合能力，改善带状组织和致密度；轧后在冷床上空冷至300℃以下避免出现网状碳化物组织，控制入退火炉温度防止圆钢出现空冷应力开裂。
这样，本发明通过连铸电磁搅拌技术、轻压下技术、超弱冷技术的应用，结合高温扩散处理、带温退火等工艺，从而有效的控制H13钢带状组织级别，防止连铸坯中心裂纹、表面裂纹和轧材冷却应力裂纹，提高轧材的超声波探伤合格率、带状组织合格率。铸坯低倍未发现中心裂纹、中间裂纹，铸坯表面无裂纹；圆钢采用NADCA 207-2003《北美压铸模具协会H13退火显微组织评级图》，圆钢中心位置带状组织符合NADCA 207-2003标准要求；球化退火组织级别为AS9；低倍采用GB/T1299中心疏松1.0级，锭型偏析1.0级；圆钢采用加拿大R&D公司相控阵超声波探伤仪探伤，标准GB/T 4162，B级探伤合格率100%。
具体实施方式
实施例1
本实施例是一种H13圆钢连铸连轧制造工艺，包括：
⑴连铸：采用320mm×400mm以上断面的弧形方坯连铸机生产，采用超弱冷冷却，比水量为0.21L/Kg，结晶器电磁搅拌参数：570A*2Hz，轻压下模式为前三个压下辊分别压下2mm-2mm-2mm，后四个压下辊压下量全部为0mm，拉速：0.51m/min，过热度为10℃；
⑵连铸后热装热送至加热炉：铸坯经全封闭保温车热送至加热炉，热送温度控制在300℃；
⑶高温扩散加热：在步进式加热炉进行高温扩散加热，不供热段温度300℃，预热段温度750℃，加热Ⅰ段温度950℃，加热Ⅱ段温度1230℃，均热段温度1230℃，钢坯在加热Ⅱ段和均热段的总时间8小时，钢坯总加热时间10小时；
⑷轧制：轧机初轧采用大小压下结合的方式，前3道次压下控制在20mm，后3道轧制压下控制在55mm；
⑸轧后在台车炉进行带温球化退火处理：轧后圆钢在冷床上空冷至300℃以下，带温装入台车退火炉进行球化退火，带温退火入炉温度50℃，升温速度40℃/小时，升温至840℃后保温15小时，随炉冷至500℃后出炉空冷，炉冷速度10℃/小时。
本实施例铸坯低倍未发现中心裂纹、中间裂纹，铸坯表面无裂纹。圆钢采用NADCA207-2003《北美压铸模具协会H13退火显微组织评级图》，圆钢中心位置带状组织符合NADCA207-2003标准要求，球化退火组织级别为AS9；低倍采用GB/T1299中心疏松1.0级，锭型偏析1.0级，圆钢采用加拿大R&D公司相控阵超声波探伤仪探伤，标准GB/T 4162 B级探伤合格率100%。
实施例2
本实施例是一种H13圆钢连铸连轧制造工艺，包括：
⑴连铸：采用320mm×400mm以上断面的弧形方坯连铸机生产，采用超弱冷冷却，比水量为0.25L/Kg，结晶器电磁搅拌参数：570A*2Hz，轻压下模式为前三个压下辊分别压下2mm-2mm-2mm，后四个压下辊压下量全部为0mm，拉速：0.6m/min，过热度为35℃；
⑵连铸后热装热送至加热炉：铸坯经全封闭保温车热送至加热炉，热送温度控制在700℃；
⑶高温扩散加热：在步进式加热炉进行高温扩散加热，不供热段温度800℃，预热段温度1000℃，加热Ⅰ段温度1220℃，加热Ⅱ段温度1290℃，均热段温度1280℃，钢坯在加热Ⅱ段和均热段的总时间9小时，钢坯总加热时间12小时；
⑷轧制：轧机初轧采用大小压下结合的方式，前3道次压下控制在40mm，后3道轧制压下控制在70mm；
⑸轧后在台车炉进行带温球化退火处理：轧后圆钢在冷床上空冷至300℃以下，带温装入台车退火炉进行球化退火，带温退火入炉温度300℃，升温速度100℃/小时，升温至880℃后保温17小时，随炉冷至500℃后出炉空冷，炉冷速度20℃/小时。
本实施例铸坯低倍未发现中心裂纹、中间裂纹，铸坯表面无裂纹。圆钢采用NADCA207-2003《北美压铸模具协会H13退火显微组织评级图》，圆钢中心位置带状组织符合NADCA207-2003标准要求，球化退火组织级别为AS9；低倍采用GB/T1299中心疏松1.0级，锭型偏析1.0级，圆钢采用加拿大R&D公司相控阵超声波探伤仪探伤，标准GB/T 4162 B级探伤合格率100%。
实施例3
本实施例是一种H13圆钢连铸连轧制造工艺，包括：
⑴连铸：采用320mm×400mm以上断面的弧形方坯连铸机生产，采用超弱冷冷却，比水量为0.23L/Kg，结晶器电磁搅拌参数：570A*2Hz，轻压下模式为前三个压下辊分别压下2mm-2mm-2mm，后四个压下辊压下量全部为0mm，拉速：0.55m/min，过热度为25℃；
⑵连铸后热装热送至加热炉：铸坯经全封闭保温车热送至加热炉，热送温度控制在500℃；
⑶高温扩散加热：在步进式加热炉进行高温扩散加热，不供热段温度600℃，预热段温度9000℃，加热Ⅰ段温度1120℃，加热Ⅱ段温度1260℃，均热段温度1250℃，钢坯在加热Ⅱ段和均热段的总时间8小时，钢坯总加热时间11小时；
⑷轧制：轧机初轧采用大小压下结合的方式，前3道次压下控制在30mm，后3道轧制压下控制在60mm；
⑸轧后在台车炉进行带温球化退火处理：轧后圆钢在冷床上空冷至300℃以下，带温装入台车退火炉进行球化退火，带温退火入炉温度200℃，升温速度70℃/小时，升温至860℃后保温16小时，随炉冷至500℃后出炉空冷，炉冷速度15℃/小时。
本实施例铸坯低倍未发现中心裂纹、中间裂纹，铸坯表面无裂纹。圆钢采用NADCA207-2003《北美压铸模具协会H13退火显微组织评级图》，圆钢中心位置带状组织符合NADCA207-2003标准要求，球化退火组织级别为AS9；低倍采用GB/T1299中心疏松1.0级，锭型偏析1.0级，圆钢采用加拿大R&D公司相控阵超声波探伤仪探伤，标准GB/T 4162 B级探伤合格率100%。
除上述实施例外，本发明还可以有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案，均落在本发明要求的保护范围。
Claims (5)
1.一种H13圆钢连铸连轧制造工艺，其特征在于：包括：
⑴连铸：采用320mm×400mm以上断面的弧形方坯连铸机生产，采用超弱冷冷却，比水量为0.21～0.25L/Kg，结晶器电磁搅拌参数：570A*2Hz，轻压下模式为前三个压下辊分别压下2mm-2mm-2mm，后四个压下辊压下量全部为0mm，拉速：0.51～0.6m/min，过热度为10～35℃；
⑵连铸后热装热送至加热炉：铸坯经全封闭保温车热送至加热炉，热送温度控制在300～700℃；
⑶高温扩散加热：在步进式加热炉进行高温扩散加热，不供热段温度300～800℃，预热段温度750～1000℃，加热Ⅰ段温度950～1220℃，加热Ⅱ段温度1230～1290℃，均热段温度1230～1280℃，钢坯在加热Ⅱ段和均热段的总时间8～9小时，钢坯总加热时间10～12小时；
⑷轧制：轧机初轧采用大小压下结合的方式，前3道次压下控制在20～40mm，后3道轧制压下控制在55～70mm；
⑸轧后在台车炉进行带温球化退火处理：轧后圆钢在冷床上空冷至300℃以下，带温装入台车退火炉进行球化退火，带温退火入炉温度50～300℃，升温速度40～100℃/小时，升温至860±20℃后保温15～17小时，随炉冷至500℃后出炉空冷，炉冷速度10～20℃/小时。
2.如权利要求1所述的H13圆钢连铸连轧制造工艺，其特征在于：所述H13圆钢直径为Φ50mm～Φ150mm。
3.如权利要求1或2所述的H13圆钢连铸连轧制造工艺，其特征在于：包括：
⑴连铸：采用320mm×400mm以上断面的弧形方坯连铸机生产，采用超弱冷冷却，比水量为0.21L/Kg，结晶器电磁搅拌参数：570A*2Hz，轻压下模式为前三个压下辊分别压下2mm-2mm-2mm，后四个压下辊压下量全部为0mm，拉速：0.51m/min，过热度为10℃；
⑵连铸后热装热送至加热炉：铸坯经全封闭保温车热送至加热炉，热送温度控制在300℃；
⑶高温扩散加热：在步进式加热炉进行高温扩散加热，不供热段温度300℃，预热段温度750℃，加热Ⅰ段温度950℃，加热Ⅱ段温度1230℃，均热段温度1230℃，钢坯在加热Ⅱ段和均热段的总时间8小时，钢坯总加热时间10小时；
⑷轧制：轧机初轧采用大小压下结合的方式，前3道次压下控制在20mm，后3道轧制压下控制在55mm；
⑸轧后在台车炉进行带温球化退火处理：轧后圆钢在冷床上空冷至300℃以下，带温装入台车退火炉进行球化退火，带温退火入炉温度50℃，升温速度40℃/小时，升温至840℃后保温15小时，随炉冷至500℃后出炉空冷，炉冷速度10℃/小时。
4.如权利要求1或2所述的H13圆钢连铸连轧制造工艺，其特征在于：包括：
⑴连铸：采用320mm×400mm以上断面的弧形方坯连铸机生产，采用超弱冷冷却，比水量为0.25L/Kg，结晶器电磁搅拌参数：570A*2Hz，轻压下模式为前三个压下辊分别压下2mm-2mm-2mm，后四个压下辊压下量全部为0mm，拉速：0.6m/min，过热度为35℃；
⑵连铸后热装热送至加热炉：铸坯经全封闭保温车热送至加热炉，热送温度控制在700℃；
⑶高温扩散加热：在步进式加热炉进行高温扩散加热，不供热段温度800℃，预热段温度1000℃，加热Ⅰ段温度1220℃，加热Ⅱ段温度1290℃，均热段温度1280℃，钢坯在加热Ⅱ段和均热段的总时间9小时，钢坯总加热时间12小时；
⑷轧制：轧机初轧采用大小压下结合的方式，前3道次压下控制在40mm，后3道轧制压下控制在70mm；
⑸轧后在台车炉进行带温球化退火处理：轧后圆钢在冷床上空冷至300℃以下，带温装入台车退火炉进行球化退火，带温退火入炉温度300℃，升温速度100℃/小时，升温至880℃后保温17小时，随炉冷至500℃后出炉空冷，炉冷速度20℃/小时。
5.如权利要求1或2所述的H13圆钢连铸连轧制造工艺，其特征在于：包括：
⑴连铸：采用320mm×400mm以上断面的弧形方坯连铸机生产，采用超弱冷冷却，比水量为0.23L/Kg，结晶器电磁搅拌参数：570A*2Hz，轻压下模式为前三个压下辊分别压下2mm-2mm-2mm，后四个压下辊压下量全部为0mm，拉速：0.55m/min，过热度为25℃；
⑵连铸后热装热送至加热炉：铸坯经全封闭保温车热送至加热炉，热送温度控制在500℃；
⑶高温扩散加热：在步进式加热炉进行高温扩散加热，不供热段温度600℃，预热段温度9000℃，加热Ⅰ段温度1120℃，加热Ⅱ段温度1260℃，均热段温度1250℃，钢坯在加热Ⅱ段和均热段的总时间8小时，钢坯总加热时间11小时；
⑷轧制：轧机初轧采用大小压下结合的方式，前3道次压下控制在30mm，后3道轧制压下控制在60mm；
⑸轧后在台车炉进行带温球化退火处理：轧后圆钢在冷床上空冷至300℃以下，带温装入台车退火炉进行球化退火，带温退火入炉温度200℃，升温速度70℃/小时，升温至860℃后保温16小时，随炉冷至500℃后出炉空冷，炉冷速度15℃/小时。
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| CN111760906B (zh) * | 2020-06-29 | 2022-02-15 | 建龙北满特殊钢有限责任公司 | 一种用于改善大规格棒材内部质量的初轧机轧制工艺 |
| CN112170480A (zh) * | 2020-09-10 | 2021-01-05 | 宝钢特钢韶关有限公司 | 改善h13钢种轧制的方法和h13圆钢 |
| CN113293277B (zh) * | 2021-05-14 | 2023-04-28 | 宝武杰富意特殊钢有限公司 | 一种含钒高氮圆钢的表面质量控制方法 |
| CN113957340B (zh) * | 2021-10-14 | 2022-04-08 | 中天钢铁集团有限公司 | 一种中碳高锰含钒合金结构圆钢材料组织的控制方法 |
| CN114774762A (zh) * | 2022-04-21 | 2022-07-22 | 江苏永钢集团有限公司 | 一种良好低倍质量h13热作模具钢棒材生产方法 |
| CN114918249A (zh) * | 2022-05-21 | 2022-08-19 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种大规格齿轮圆钢的生产方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108034895A (zh) * | 2018-01-15 | 2018-05-15 | 江苏申源特钢有限公司 | 一种气阀钢50Cr21Mn9Ni4Nb2WN磨光银亮棒材的生产方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5131844B2 (ja) * | 2008-08-12 | 2013-01-30 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間プレス用熱延鋼板およびその製造方法ならびに熱間プレス鋼板部材の製造方法 |
| CN102672130B (zh) * | 2012-05-30 | 2013-10-16 | 东北大学 | 一种降低Cr、Mo钢轧材框形偏析的方法 |
| CN104087745A (zh) * | 2014-07-08 | 2014-10-08 | 武汉钢铁(集团)公司 | 基于推钢式加热炉生产轴承钢的轧钢方法 |
| CN104726659B (zh) * | 2015-02-10 | 2017-02-01 | 中原特钢股份有限公司 | 改善h13锻件低倍粗晶及显微组织的热处理工艺 |
| CN108220766B (zh) * | 2016-12-13 | 2020-05-29 | 鞍钢股份有限公司 | 一种Cr-V系热作模具钢及其制备方法 |
| CN106947908B (zh) * | 2017-03-20 | 2018-05-18 | 本钢板材股份有限公司 | 一种连铸电渣生产4Cr5MoSiV1模具用钢的方法 |
| CN107746910A (zh) * | 2017-11-12 | 2018-03-02 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种CrNiMo合金圆钢的生产方法 |
-
2018
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Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108034895A (zh) * | 2018-01-15 | 2018-05-15 | 江苏申源特钢有限公司 | 一种气阀钢50Cr21Mn9Ni4Nb2WN磨光银亮棒材的生产方法 |
Also Published As
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