CN104561818A - 一种150mm以上锅炉汽包用特厚钢板及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种150mm以上锅炉汽包用特厚钢板及其生产方法,该锅炉汽包用特厚钢板包含如下质量百分比的化学成分:C:0.11~0.13、Si:0.15~0.35、Mn:1.30~1.40、P≤0.012、S≤0.003、Nb:0.015~0.020、Cr:0.20~0.30、Mo:0.25~0.35、Ni:0.80~0.90,其它为Fe和残留元素。其工艺流程为:优质铁水、KR铁水预处理、100/120吨顶底复吹转炉、LF炉精炼、真空脱气处理、钢锭堆冷24—60小时、钢锭加热开坯加热-轧制-堆冷、中间坯加热-轧制-堆冷、淬火+回火、精整、外检、探伤、入库;所研制的钢板经外检,正品率100%,最终钢板探伤达到JB/T 5000.15-1998《重型机械通用技术条件锻钢件无损探伤》的 级探伤要求,实现了水电站座环用高强度调质特厚钢的以轧代锻达到了预期效果。
Description
技术领域
本发明属于宽厚板生产领域,具体涉及到一种150mm以上锅炉汽包用特厚钢板BHW35(13MnNiMo5-4)及其生产方法。
背景技术
高压汽包板BHW35(13MnNiMo5-4)是低碳低合金高强度细晶粒钢,具有良好的高温强度、塑性与韧性、焊接性能,适用于冷、热成形和焊接构件,特别适用于制造金属温度不超过400℃的压力容器和锅炉汽包,目前是世界上普遍用于制造锅炉汽包低合金钢板材料之一。
发明内容
针对上述问题,本发明人经过反复理论计算、并不断试验摸索,获得了一种150mm以上锅炉汽包用特厚钢板BHW35(13MnNiMo5~4)及其生产方法,从而完成了本发明。
因此,本发明的目的在于提供一种150mm以上锅炉汽包用特厚钢板及其生产方法。
为达到上述目的,本发明采取的技术方案是:该锅炉汽包用特厚钢板BHW35(13MnNiMo5-4)包含如下质量百分比的化学成分(单位,wt%):C:0.11~0.13、Si:0.15~0.35、Mn:1.30~1.40、P≤0.012、S≤0.003 、Nb:0.015~0.020、Cr:0.20~0.30、Mo:0.25~0.35、Ni:0.80~0.90,其它为Fe和残留元素;
上述方法中,所生产的钢板厚度为150mm以上厚度规格。
为得到本发明所述产品,本发明采用转炉冶炼、模铸浇注,3800m宽厚板轧机轧制的方法生产锅炉汽包用特厚钢板BHW35(13MnNiMo5-4),其工艺流程为:优质铁水、KR铁水预处理、100/120吨顶底复吹转炉、LF炉精炼、真空脱气处理、钢锭堆冷24~60小时、钢锭加热开坯加热-轧制-堆冷、中间坯加热-轧制-堆冷、淬火+回火、精整、外检、探伤、入库;
转炉冶炼:转炉冶炼过程转炉废钢采用洁净的边角料,出钢碳控制在0.04~0.08%之间,出钢P≤0.010%。点吹次数不得大于2次,强化挡渣,避免出钢过程下渣。LF精炼:采用大渣量造渣工艺,精炼一加热结束炉渣变白或黄白,白渣保持时间≥30min,合金在精炼二加热过程中加入。要求精炼结束的终渣为流动性良好、粘度合适的泡沫白渣,精炼总时间要求控制在60~80min。VD真空脱气:VD保压时间按照≥22min执行,要求在67Pa的真空度下,保压过程钢水翻腾效果良好。模铸浇注:温度按照1550~1555℃进行控制,钢水到站后必须执行软吹氩工艺,吹氩时间控制在5~10min,吹氩结束后要求镇静5min后开浇,浇注结束后必须确保帽口保温效果;
钢锭加热:为保证钢锭充分奥氏体化,以及原始晶粒不会充分长大,在定制加热工艺方面,最高加热工艺定制1250℃。装炉后,需焖钢,焖钢时间4~5小时;焖钢结束后,升温至700~750℃,并保温2~3小时;700~750℃保温结束后,升温至900~950℃,并保温2~3小时;900~950℃保温结束后,升温至1240℃,保温时间13~15小时。升温速度要求:900℃以前升温速度≤70℃/h,900℃以上升温速度≤100℃/h。保证钢锭均匀烧透,为保证铁皮易除,要求在出钢前30分钟内适当降温10~20℃。中间坯加热:采用Ⅲ组钢加热工艺进行加热,二加热温度按照1220~1240℃,均热段按照1210~1230℃,加热温度严禁超过1250℃,加热时间按照11~13min/cm进行控制。
钢锭轧制:开轧温度控制在1020~1120℃之间,采用高温低速大压下工艺,道次压下量控制在60~70mm,确保轧制渗透,轧制厚度为400mm厚中间坯。中间坯轧制:采用二阶段控制轧制,一阶段轧制过程依然采用“高温低速大压下”轧制方法,道次压下量按60mm控制,道次压下率≥15%,为避免奥氏体部分在结晶区温度轧制,一阶段终轧温度小于900℃,晾钢厚度220mm。二阶段轧制道次压下量控制在20mm~30mm,精轧后三道次压下率≥10%,且逐道次第增,终轧温度控制在800℃~840℃。钢锭轧制的中间坯以及由中间坯轧制的钢板,均采用ACC装置多道次冷却,返红温度控制在660℃~700℃。中间坯及钢板轧制下线后进行堆垛缓冷,有利于钢中H含量的扩散,提高钢板的塑性和内部质量,堆冷温度≥450℃,堆冷时间不小于96h,使得钢种的残余应力得到充分释放。
正火工艺:正火工艺包括正火保温时间、正火保温温度和冷却方式。正火保温温度:930±10℃,正火保温时间:1.8~2.5min/mm,冷却方式:钢板出炉水冷150s后放凉钢平台进行空冷。回火工艺:回火保温温度:660±10℃,回火保温时间:3.0~4.5min/mm,冷却方式:钢板出炉后放凉钢平台空冷。
在本发明中,碳是钢中最重要的元素,对强度及韧~脆转变温度起着举足轻重的作用。由于当碳含量增加时,钢的脆性转变温度急剧上升,而且冲击韧性全面下降,故多把其含碳量控制在0.15%以下。P和S的含量即使很小,也使脆性转变温度升高,这是由于P聚集于晶界,降低晶界表面能,产生沿晶脆性断裂,同时降低脆断应力,影响交叉滑移所致。而S增加夹杂物颗粒,减小夹杂物颗粒间距,这都使材料韧性下降镍是提高钢的低温韧性、降低脆性转变温度最有效的元素。因此P、S均应控制在较低的范围内。镍使钢的等温转变曲线移向右下方,且随镍含量增加孕育期加长,相变速度减小,从而降低临界淬火速度,提高淬透性,考虑到特厚BHW35(13MnNiMo5-4)板厚效应及热处理时的正火+水冷工艺,Ni含量尽量在标准范围的上限区域。铌是常用的细化晶粒元素,铌在轧制过程中会产生显著的晶粒细化和中等的沉淀强化,因轧制钢板为150mm厚,为获得细小的晶粒,Nb含量的控制,尽量在标准范围的上限区域。加入铬,可以显著提高钢的高温性能,当利用Cr-Mo复合强化时,由于Cr对不同类型碳化物组成及分布的复杂影响,须使Cr、Mo含量维持在彼此相互作用的最佳值时,才能收到最佳的强化效果。Mo元素能强烈抑制珠光体转变,使钢极易获得贝氏体组织,因而提高了Cr-Mo钢的综合力学性能。此外Mo还能改善钢的回火稳定性,减弱和消除含Cr钢的回火脆化。
为确保钢板内部质量良好,以获得良好的组织性能,并通过超声波探伤检验,钢水在冶炼时必须严格控制钢水中的P、S以及非金属夹杂物含量。钢水在冶炼时采用洁净钢冶炼技术,高炉铁水经脱硫站进行KR脱硫处理,确保进转炉铁水S含量控制在0.005%以下。为防止钢水过氧化,需控制转炉冶炼终点C%含量,同时,挡渣出钢以提高钢水洁净度。LF精炼过程中,通过向钢水中加入适量铝线,去除钢水中的氧,降低氧含量,并采用大渣量,造高碱度、低氧化性还原性精炼渣,充分脱除钢水中的硫元素,以及充分吸附钢水中夹杂物,提高钢水纯净度。钢水经LF精炼后,需经VD炉真空脱气处理。通过洁净钢冶炼技术,确保钢水中S、P、N、H、O五大有害元素控制在180PPm以内。
此特厚BHW35(13MnNiMo5-4)钢板中Ni元素含量较高,在加热时,容易产生较厚的氧化铁皮,因此在加热时应注意炉内保持微正压烧钢且加热温度不宜过高,否则产生大量氧化铁皮给高压水除磷和后续轧制造成压力,而且难以保证轧制钢板的表面质量。另外,若加热温度太高,促使钢锭原始奥氏体晶粒长大,使轧后钢材晶粒难以细化,组织及钢板性能难以保证。因此,钢锭的实际加热温度应不高于1250℃。由于BHW35(13MnNiMo5-4)钢Ni元素含量较高,钢锭经过加热后会产生很厚的氧化铁皮覆盖在钢锭表面,因此必须保证高压水压力≥21MPa,同时在钢锭上撒盐,以去除钢锭表面氧化铁皮。另外,由于BHW35(13MnNiMo5-4)钢种合金含量较高,在轧制成型过程中,钢锭表面冷却速度快,钢锭表层变硬,氧化铁皮再生,对高温低速大压下工艺的执行不利,而且氧化铁皮压入也会造成钢板表面缺陷。因此,对于采用钢锭轧制特厚的BHW35(13MnNiMo5-4),选用开坯轧制,即先将钢锭轧制到400mm厚,此过程采用高温低速大压下工艺,道次压下量控制在60~70mm,确保轧制渗透。轧制后的400mm钢坯缓冷96小时,充分扩H,以减轻H含量对坯料内部质量的影响。轧制后的400mm钢坯拆垛后切除帽口,然后扒皮处理,去除表面氧化铁皮,以便于二次加热及二次轧制时表面质量控制。中间坯轧制过程采用二阶段控制轧制,一阶段轧制过程依然采用“高温低速大压下”轧制方法,道次压下量按60mm控制,道次压下率≥15%,以增大应力应变向钢板内部的渗透率,变形程度越大,形核区密度与驱动力增大,充分破损中间坯中的枝晶,反复结晶后晶粒就越细小。为避免奥氏体部分在结晶区温度轧制,一阶段终轧温度小于900℃,晾钢厚度220mm。二阶段轧制道次压下量控制在20mm~30mm,精轧后三道次压下率≥10%,且逐道次第增,终轧温度控制在800℃~840℃。钢板轧后进入ACC冷却装置,主要目的在于充分细化组织,阻止或延迟碳化物在冷却过程中过早析出,使其在铁素体中弥散析出,提高强度,改善钢材包括塑性、韧性等在内的综合力学性能。轧制后钢板及时下线缓冷扩H,缓冷时间应该主要看200~600℃之间的冷却时间。钢板越厚,钢板所需的缓冷时间应该越长。
为摸索特厚BHW35(13MnNiMo5-4)热处理工艺,对南阳汉冶特钢有限责任公司轧制的BHW35(13MnNiMo5-4)材质进行了相变点的测定和CCT曲线的测定,并以测定的结果为依据,在H×2800mm×7500mm尺寸的BHW35(13MnNiMo5~4)钢板上,取尺寸为H(厚)×130mm(钢板长度方向)×300mm(钢板宽度方向)的热处理毛坯实验样。毛坯试样分成数组,并在箱式电阻炉内采用不同的热处理工艺进行热处理,然后对毛坯试样进行性能检测,以初步确定此特厚BHW35(13MnNiMo5~4)钢板的热处理工艺。
附图说明
图1是本发明所述钢板的头部显微组织(100×)。
图2是本发明所述钢板的头部显微组织(200×)。
图3是本发明所述钢板的尾部显微组织(100×)。
图4是本发明所述钢板的尾部显微组织(200×)。
具体实施方式
本发明所述锅炉汽包用特厚钢板BHW35(13MnNiMo5-4)包含如下质量百分比的化学成分(单位,wt%):C:0.11~0.13、Si:0.15~0.35、Mn:1.30~1.40、P≤0.012、S≤0.003 、Nb:0.015~0.020、Cr:0.20~0.30、Mo:0.25~0.35、Ni:0.80~0.90,其它为Fe和残留元素;
上述方法中,所生产的钢板厚度为150mm以上厚度规格。本发明采用转炉冶炼、模铸浇注,3800m宽厚板轧机轧制的方法生产锅炉汽包用特厚钢板BHW35(13MnNiMo5-4),其工艺流程为:优质铁水、KR铁水预处理、100/120吨顶底复吹转炉、LF炉精炼、真空脱气处理、钢锭堆冷24—60小时、钢锭加热开坯加热-轧制-堆冷、中间坯加热-轧制-堆冷、淬火+回火、精整、外检、探伤、入库。
实施方式如下:
成分设计:该锅炉汽包用特厚钢板BHW35(13MnNiMo5-4)包含如下质量百分比的化学成分(单位,wt%):C:0.11~0.13、Si:0.15~0.35、Mn:1.30~1.40、P≤0.012、S≤0.003 、Nb:0.015~0.020、Cr:0.20~0.30、Mo:0.25~0.35、Ni:0.80~0.90,其它为Fe和残留元素;
转炉冶炼:转炉冶炼过程转炉废钢采用洁净的边角料,出钢碳控制在0.04~0.08%之间,出钢P≤0.010%。点吹次数不得大于2次,强化挡渣,避免出钢过程下渣。LF精炼:采用大渣量造渣工艺,精炼一加热结束炉渣变白或黄白,白渣保持时间≥30min,合金在精炼二加热过程中加入。要求精炼结束的终渣为流动性良好、粘度合适的泡沫白渣,精炼总时间要求控制在60~80min。VD真空脱气:VD保压时间按照≥22min执行,要求在67Pa的真空度下,保压过程钢水翻腾效果良好。模铸浇注:温度按照1550~1555℃进行控制,钢水到站后必须执行软吹氩工艺,吹氩时间控制在5~10min,吹氩结束后要求镇静5min后开浇,浇注结束后必须确保帽口保温效果
钢锭加热:为保证钢锭充分奥氏体化,以及原始晶粒不会充分长大,在定制加热工艺方面,最高加热工艺定制1250℃。装炉后,需焖钢,焖钢时间4~5小时;焖钢结束后,升温至700~750℃,并保温2~3小时;700~750℃保温结束后,升温至900~950℃,并保温2~3小时;900~950℃保温结束后,升温至1240℃,保温时间13~15小时。升温速度要求:900℃以前升温速度≤70℃/h,900℃以上升温速度≤100℃/h。保证钢锭均匀烧透,为保证铁皮易除,要求在出钢前30分钟内适当降温10~20℃。中间坯加热:采用Ⅲ组钢加热工艺进行加热,二加热温度按照1220~1240℃,均热段按照1210~1230℃,加热温度严禁超过1250℃,加热时间按照11~13min/cm进行控制。
钢锭轧制:开轧温度控制在1020~1120℃之间,采用高温低速大压下工艺,道次压下量控制在60~70mm,确保轧制渗透,轧制厚度为400mm厚中间坯。中间坯轧制:采用二阶段控制轧制,一阶段轧制过程依然采用“高温低速大压下”轧制方法,道次压下量按60mm控制,道次压下率≥15%,为避免奥氏体部分在结晶区温度轧制,一阶段终轧温度小于900℃,晾钢厚度220mm。二阶段轧制道次压下量控制在20mm~30mm,精轧后三道次压下率≥10%,且逐道次第增,终轧温度控制在800℃~840℃。钢锭轧制的中间坯以及由中间坯轧制的钢板,均采用ACC装置多道次冷却,返红温度控制在660℃~700℃。中间坯及钢板轧制下线后进行堆垛缓冷,有利于钢中H含量的扩散,提高钢板的塑性和内部质量,堆冷温度≥450℃,堆冷时间不小于96h,使得钢种的残余应力得到充分释放。
正火工艺:正火工艺包括正火保温时间、正火保温温度和冷却方式。正火保温温度:930±10℃,正火保温时间:1.8~2.5min/mm,冷却方式:钢板出炉水冷150s后放凉钢平台进行空冷。回火工艺:回火保温温度:660±10℃,回火保温时间:3.0~4.5min/mm,冷却方式:钢板出炉后放凉钢平台空冷。
钢板质量检测分析:
对此特厚BHW35(13MnNiMo5-4)钢板的头部、尾部宽度1/4处分别取样进行光谱成分分析,钢锭轧制的钢板头部、尾部化学成分较均匀;按照现行国家标准 GB10561-2005《钢中非金属夹杂物含量的测定:所示标准评级图显微检测法》的要求,对钢板头部、尾部宽度1/4处取样,按GB/T 10561-2005《钢中非金属夹杂物含量的测定标准评级图显微检验法》A法检验,进行夹杂物评级,结果为2.0级以下,钢中显微夹杂含量较低,体现了较高的冶炼、浇注和轧制水平;在热处理后钢板头部和尾部的宽度和厚度方向的 1/4处,各取 3件工作段直径为 10mm 的圆柱形横向试样,按GB/T228-2002《金属材料 室温拉伸试验方法》,在万能试验机(型号:CMT5305,新三思)上进行拉伸试验,钢板的室温横向拉伸性能均符合Dillinger material
specification DH-E24-D的要求。钢板头部、尾部分别取三组试样进行检测,屈服强度性能差异在10MPa以内,抗拉强度性能差异基本在15MPa以内,说明钢板热处理充分,组织均匀;钢板的系列冲击性能:在钢板宽度和厚度方向的 1/4 处,各取横向冲击试样一组按GB/T 229-2007《金属材料 夏比摆锤冲击试验方法》,采用长度为55mm(试样长度中间有深度为 2mm 的V 型缺口),横截面为 10mm×10mm 的标准冲击试样,在摆锤冲击试验机(型号:ZBC2302N-3,新三思)进行冲击试验,所检测的系列温度冲击性能结果:0℃冲击系吸收功满足GB713-2008的要求,且冲击吸收功的富余量在200J以上,0℃的脆性断面率为0,-20℃的脆性断面率在30%以下。通过系列温度冲击功试验,检测BHW35(13MnNiMo5-4)钢板头部的韧脆转变温度为-41.4℃,尾部的韧脆转变温度为-42.9℃。整体来看,头部、尾部冲击吸收功性能差异小,说明钢板组织均匀;钢板的高温拉伸性能:在热处理后的钢板头部、尾部宽度和厚度方向的 1/4处取样,并加工成直径为10mm的圆柱形横向试样,按 GB/T4338-2006《金属材料 高温拉伸试验方法》,在GW~900高温拉伸试验机上进行试验,检测结果:钢板头部、尾部取样进行系列高温拉伸试验,短时高温屈服强度符合DH-E24-D的最低要求,且短时高温屈服强度富余量在100MPa以上。
在热处理后的钢板头部、尾部宽度和厚度方向的 1/4处取样,按 GB/T 13298-1991《金属显微组织检验方法》,在Imager A1m金相显微镜系统进行观查,钢板的显微组织结果如图1、图2、图3、图4所示。
金相检测结果显示此特厚BHW35(13MnNiMo5-4)采用930℃正火+快冷+660℃回火工艺热处理后,组织为铁素体+回火贝氏体。钢板晶粒度为7.0~7.5级,对于此特厚的钢板来说,晶粒度较小,说明钢板在轧制过程中,采用高温低速大压下工艺,对于钢锭中原始奥氏体晶粒的破碎细化起到了一定的作用。另外钢板经过正火+回火热处理工艺,组织进一步均匀化,获得良好的综合性能。
外检及探伤:所研制的钢板外检,正品率100%,最终钢板探伤达到JB/T 5000.15-1998《重型机械通用技术条件 锻钢件无损探伤》的
级探伤要求,实现了水电站座环用高强度调质特厚钢的以轧代锻达到了预期效果。
Claims (2)
1.一种150mm以上锅炉汽包用特厚钢板,该锅炉汽包用特厚钢板包含如下质量百分比的化学成分:C:0.11~0.13、Si:0.15~0.35、Mn:1.30~1.40、P≤0.012、S≤0.003 、Nb:0.015~0.020、Cr:0.20~0.30、Mo:0.25~0.35、Ni:0.80~0.90,其它为Fe和残留元素。
2.一种如权利要求1所述150mm以上锅炉汽包用特厚钢板的生产方法,其工艺流程为:优质铁水、KR铁水预处理、100/120吨顶底复吹转炉、LF炉精炼、真空脱气处理、钢锭堆冷24—60小时、钢锭加热开坯加热-轧制-堆冷、中间坯加热-轧制-堆冷、淬火+回火、精整、外检、探伤、入库;其特征在于:
转炉冶炼:转炉冶炼过程转炉废钢采用洁净的边角料,出钢碳控制在0.04~0.08%之间,出钢P≤0.010%;点吹次数不得大于2次,强化挡渣,避免出钢过程下渣;LF精炼:采用大渣量造渣工艺,精炼一加热结束炉渣变白或黄白,白渣保持时间≥30min,合金在精炼二加热过程中加入;要求精炼结束的终渣为流动性良好、粘度合适的泡沫白渣,精炼总时间要求控制在60~80min;VD真空脱气:VD保压时间按照≥22min执行,要求在67Pa的真空度下,保压过程钢水翻腾效果良好;模铸浇注:温度按照1550~1555℃进行控制,钢水到站后必须执行软吹氩工艺,吹氩时间控制在5~10min,吹氩结束后要求镇静5min后开浇,浇注结束后必须确保帽口保温效果;
钢锭加热:为保证钢锭充分奥氏体化,以及原始晶粒不会充分长大,在定制加热工艺方面,最高加热工艺定制1250℃;装炉后,需焖钢,焖钢时间4~5小时;焖钢结束后,升温至700~750℃,并保温2~3小时;700~750℃保温结束后,升温至900~950℃,并保温2~3小时;900~950℃保温结束后,升温至1240℃,保温时间13~15小时;升温速度要求:900℃以前升温速度≤70℃/h,900℃以上升温速度≤100℃/h;保证钢锭均匀烧透,为保证铁皮易除,要求在出钢前30分钟内适当降温10~20℃;中间坯加热:采用Ⅲ组钢加热工艺进行加热,二加热温度按照1220~1240℃,均热段按照1210~1230℃,加热温度严禁超过1250℃,加热时间按照11~13min/cm进行控制;
钢锭轧制:开轧温度控制在1020~1120℃之间,采用高温低速大压下工艺,道次压下量控制在60~70mm,确保轧制渗透,轧制厚度为400mm厚中间坯;中间坯轧制:采用二阶段控制轧制,一阶段轧制过程依然采用“高温低速大压下”轧制方法,道次压下量按60mm控制,道次压下率≥15%,为避免奥氏体部分在结晶区温度轧制,一阶段终轧温度小于900℃,晾钢厚度220mm;二阶段轧制道次压下量控制在20mm~30mm,精轧后三道次压下率≥10%,且逐道次第增,终轧温度控制在800℃~840℃;钢锭轧制的中间坯以及由中间坯轧制的钢板,均采用ACC装置多道次冷却,返红温度控制在660℃~700℃;中间坯及钢板轧制下线后进行堆垛缓冷,有利于钢中H含量的扩散,提高钢板的塑性和内部质量,堆冷温度≥450℃,堆冷时间不小于96h,使得钢种的残余应力得到充分释放;
正火工艺:正火工艺包括正火保温时间、正火保温温度和冷却方式;正火保温温度:930±10℃,正火保温时间:1.8~2.5min/mm,冷却方式:钢板出炉水冷150s后放凉钢平台进行空冷;回火工艺:回火保温温度:660±10℃,回火保温时间:3.0~4.5min/mm,冷却方式:钢板出炉后放凉钢平台空冷。
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RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
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