CN109136739A - 双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法 - Google Patents

双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法 Download PDF

Info

Publication number
CN109136739A
CN109136739A CN201810716171.2A CN201810716171A CN109136739A CN 109136739 A CN109136739 A CN 109136739A CN 201810716171 A CN201810716171 A CN 201810716171A CN 109136739 A CN109136739 A CN 109136739A
Authority
CN
China
Prior art keywords
scaling
dual phase
paintable
cold rolling
phase steel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201810716171.2A
Other languages
English (en)
Other versions
CN109136739B (zh
Inventor
齐建群
杜雁冰
孟凡月
张静
夏明生
孟根巴根
艾兵权
张茜
张赛娟
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Tangshan Iron and Steel Group Co Ltd
HBIS Co Ltd Tangshan Branch
Original Assignee
Tangshan Iron and Steel Group Co Ltd
HBIS Co Ltd Tangshan Branch
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Tangshan Iron and Steel Group Co Ltd, HBIS Co Ltd Tangshan Branch filed Critical Tangshan Iron and Steel Group Co Ltd
Priority to CN201810716171.2A priority Critical patent/CN109136739B/zh
Publication of CN109136739A publication Critical patent/CN109136739A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN109136739B publication Critical patent/CN109136739B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium

Abstract

本发明公开了一种双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法，所述方法包括冶炼、连铸、热轧、除鳞、酸轧、连续退火和平整工序；所述除鳞工序，采用三段式除鳞工艺，除鳞位置包括加热炉后除鳞、粗轧前除鳞与精轧前除鳞，各除鳞点除鳞水压力≥24MPa，其中粗轧为往复式轧制，轧制5道次，每道次都进行高压水除鳞。通过调整和优化全流程生产工艺，包括控制连铸坯化学成分、改善连铸、热轧、冷轧的加热与冷却制度、控制热轧除鳞工艺、冷轧酸轧工艺、控制平整后钢带的粗糙度等，改善了双相钢冷轧汽车板的表面质量、抑制钢板表面的元素富集，从而提高磷化膜的质量，提高双相钢冷轧汽车板的可涂装性能以及涂装后的耐腐蚀性能。

Description

双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法
技术领域
本发明属于冶金技术领域，具体涉及一种双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法。
背景技术
双相钢指主要由铁素体相和马氏体相组成的钢。可由低碳钢或低合金钢经临界区处理或控制轧制而得到，是低合金高强度钢的一个重要分支，具有屈服强度低、初始加工硬化速率高、在加工硬化和屈服强度上表现高应变速率敏感性以及强度和延性配合好等特点，是汽车实现轻量化的首选材料之一。现代冷轧双相钢一般都通过连续退火生产线与连续热镀锌线生产，这些设备具有强大的冷却能力，因而基于成本因素考虑，冷轧双相钢的合金成分比较简单，往往采用C-Si-Mn合金系，根据强度级别不同而调整合金元素的含量。
汽车的车身防腐主要通过涂装实现，涂装质量的好坏直接影响到汽车车身的耐腐蚀性能，磷化处理作为一种重要的涂装前处理方法，在汽车生产领域得到了广泛的应用。良好的磷化膜质量是保证涂装性能的有利条件，磷化膜的结晶状态以及晶粒尺寸是评价磷化膜质量的有效方法。汽车制造厂要求冷轧汽车板表面的磷化膜结晶状态呈连续、均匀、致密的粒状分布，不得出现磷化缺陷，磷化膜晶粒尺寸一般≤15μm。
冷轧汽车板的表面质量是影响磷化质量以及可涂装性能的重要因素。主要表现在以下几个方面：1）表面清洁度。冷轧汽车板表面的碳污染对磷化处理非常不利，容易导致磷化膜缺陷的出现；2）冷轧汽车板表面元素的富集和选择性氧化状态。钢中易氧化元素Mn、Si等在钢板表面的富集和氧化会导致其表面反应活性不均匀，引起局部位置磷化膜晶粒粗大，涂装后漆膜耐腐蚀性能降低；与低碳软钢类退火钢种相比，双相钢一般Mn、Si含量较高，在相同的退火炉内气氛与温度下，其表面析聚Mn、Si元素的程度较大，导致其表面更易形成Mn、Si元素的氧化物，与基体形成电位差，引起局部位置磷化膜晶粒粗大。3）钢板表面粗糙度。表征钢板表面的粗化程度，机械粗化促使样板表面真实面积增大，成核活性中心增多，对于形成致密的磷化膜非常有利。4）表面缺陷。由于带钢表面夹杂物及析出相与周围基体之间的电位差以及对磷化液润湿性的差异，其表面均匀性降低，局部活性偏高，不利于形成连续、均匀且致密的磷化膜。
为提高冷轧汽车板的可涂装性能，需要通过调整和优化全流程生产工艺，改善双相钢冷轧汽车板的表面质量、控制表面粗糙度在合理范围内、抑制钢板表面的元素富集，从而提高磷化膜的质量，提高双相钢冷轧汽车板的可涂装性能以及涂装后的耐腐蚀性能。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法。本发明提高了双相钢冷轧高强汽车板磷化后磷化膜质量，从而提高冷轧汽车板的可涂装性能以及涂装后的耐腐蚀性能。
为解决上述技术问题，本发明采取的技术方案是：一种双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法，所述方法包括冶炼、连铸、热轧、除鳞、酸轧、连续退火和平整工序；所述除鳞工序，采用三段式除鳞工艺，除鳞位置包括加热炉后除鳞、粗轧前除鳞与精轧前除鳞，各除鳞点除鳞水压力≥24MPa，其中粗轧为往复式轧制，轧制5道次，为加强除鳞效果，每道次都进行高压水除鳞。
本发明所述冶炼工序，控制连铸坯化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.06-0.09%，Mn：1.4-2.0%，S≤0.008%，P≤0.025%，Si：0.2-0.6%，Als：0.015-0.06%，N≤0.005%，余量为Fe及不可避免的杂质。
本发明所述连铸工序，拉速控制在1.3-1.5m/min，板坯出炉温度1120-1230℃，驻炉时间120-300min，炉内烟气残氧含量≤4%。
本发明所述热轧工序，精轧入口温度1025-1075℃，终轧温度850-890℃，卷曲温度590-660℃。
本发明所述酸轧工序，总压下率50-70%，单面残油量≤350mg/m2，单面残铁量≤50mg/m2。
本发明所述连续退火工序，加热段温度150-260℃，均热段温度750-840℃，缓冷段温度630-670℃，快冷段温度260-300℃，过时效段温度230-290℃，终冷段温度50-150℃。
本发明带钢速度150-249m/min，炉内氢气含量为1.9-5.5%，炉内各段氧含量为0-30ppm，露点值为-75℃至-35℃。
本发明所述平整工序，平整后钢带的表面粗糙度Ra值控制为0.6-1.4μm，Rpc值控制在≥55。
本发明双相钢冷轧高强汽车板产品标准参考GB/T20564.2，性能检测方法标准参考GB/T228.1金属材料室温拉伸试验方法。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于：1、本发明无需对设备升级改造，通过调整和优化全流程生产工艺，包括控制连铸坯化学成分、改善连铸、热轧、冷轧的加热与冷却制度、控制热轧除鳞工艺、冷轧酸轧工艺、控制平整后钢带的粗糙度等，改善了双相钢冷轧汽车板的表面质量、抑制钢板表面的元素富集，从而提高磷化膜的质量，提高双相钢冷轧汽车板的可涂装性能以及涂装后的耐腐蚀性能。2、本发明磷化后磷化膜均匀致密，磷化晶粒尺寸≤15μm。3、对于高Mn、高Si含量的双相钢汽车板产品，应用本发明的工艺参数，可以控制其表面的Mn、Si等元素的析出，有利于后续涂装得到优质的磷化膜质量和优良的防腐性能。
附图说明
图1是本发明的连退工艺示意图；
图2是实施例1双相钢冷轧高强汽车板磷化膜形貌显微图（1000倍）；
图3是实施例2双相钢冷轧高强汽车板磷化膜形貌显微图（1000倍）；
图4是实施例3双相钢冷轧高强汽车板磷化膜形貌显微图（1000倍）。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例对本发明作进一步详细的说明。
实施例1
本实施例双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法包括冶炼、连铸、热轧、除鳞、酸轧、连续退火和平整工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）冶炼工序：控制连铸坯化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.06%，Mn：2.0%，S：0.008%，P：0.025%，Si：0.2%，Als：0.015%，N：0.005%，余量为Fe及不可避免的杂质；
（2）连铸工序：拉速控制为1.3m/min，板坯出炉温度1120℃，驻炉时间300min，炉内烟气残氧含量4%；
（3）热轧工序：精轧入口温度1025℃，终轧温度890℃，卷曲温度590℃；
（4）除鳞工序：采用三段式除鳞工艺，除鳞位置包括加热炉后除鳞、粗轧前除鳞与精轧前除鳞，各除鳞点水压力分别为24、25、24MPa，粗轧除鳞道次包括1、2、3、4、5道次；
（5）酸轧工序：总压下率60%，单面残油量350mg/m2，单面残铁量50mg/m2；
（6）连续退火工序：加热段温度150℃，均热温度750℃，缓冷段温度630℃，快冷段温度260℃，过时效段温度230℃，终冷段温度50℃，带钢速度150m/min，炉内氢气含量1.9%，炉内各段氧含量为10ppm，露点值为-75℃；
（7）平整工序：平整后钢带的表面粗糙度Ra值为0.6μm，Rpc值为55。
本实施例所得双相钢冷轧高强汽车板的磷化膜形貌显微图如图2所示，其磷化形貌均匀致密，磷化晶粒尺寸≤15μm；其磷化板电泳后耐交变腐蚀性能良好，满足大众汽车标准PV 1210。
实施例2
本实施例双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法包括冶炼、连铸、热轧、除鳞、酸轧、连续退火和平整工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）冶炼工序：控制连铸坯化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.09%，Mn：1.4%，S：0.005%，P：0.015%，Si：0.6%，Als：0.06%，N：0.004%，余量为Fe及不可避免的杂质；
（2）连铸工序：拉速控制为1.4m/min，板坯出炉温度1230℃，驻炉时间120min，炉内烟气残氧含量3%；
（3）热轧工序：精轧入口温度1075℃，终轧温度850℃，卷曲温度660℃；
（4）除鳞工序：采用三段式除鳞工艺，除鳞位置包括加热炉后除鳞、粗轧前除鳞与精轧前除鳞，各除鳞点水压力分别为25、25、24MPa，粗轧除鳞道次包括1、2、3、4、5道次；
（5）酸轧工序：总压下率70%，单面残油量250mg/m2，单面残铁量40mg/m2；
（6）连续退火工序：加热段温度260℃，均热温度840℃，缓冷段温度670℃，快冷段温度300℃，过时效段温度290℃，终冷段温度150℃，带钢速度249m/min，炉内氢气含量5.5%，炉内各段氧含量为30ppm，露点值为-35℃；
（7）平整工序：平整后钢带的表面粗糙度Ra值为1.4μm，Rpc值为100。
本实施例所得双相钢冷轧高强汽车板的磷化膜形貌显微图如图3所示，其磷化形貌均匀致密，磷化晶粒尺寸≤15μm；其磷化板电泳后耐交变腐蚀性能良好，满足大众汽车标准PV 1210。
实施例3
本实施例双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法包括冶炼、连铸、热轧、除鳞、酸轧、连续退火和平整工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）冶炼工序：控制连铸坯化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.08%，Mn：1.8%，S：0.004%，P：0.010%，Si：0.4%，Als：0.04%，N：0.003%，余量为Fe及不可避免的杂质；
（2）连铸工序：拉速控制为1.5m/min，板坯出炉温度1160℃，驻炉时间150min，炉内烟气残氧含量3%；
（3）热轧工序：精轧入口温度1050℃，终轧温度870℃，卷曲温度630℃；
（4）除鳞工序：采用三段式除鳞工艺，除鳞位置包括加热炉后除鳞、粗轧前除鳞与精轧前除鳞，各除鳞点水压力分别为26、25、25MPa，粗轧除鳞道次包括1、2、3、4、5道次；
（5）酸轧工序：总压下率70%，单面残油量200mg/m2，单面残铁量30mg/m2；
（6）连续退火工序：加热段温度200℃，均热温度770℃，缓冷段温度650℃，快冷段温度280℃，过时效段温度260℃，终冷段温度100℃，带钢速度200m/min，炉内氢气含量3.5%，炉内各段氧含量为20ppm，露点值为-45℃；
（7）平整工序：平整后钢带的表面粗糙度Ra值为1.0μm，Rpc值为110。
本实施例所得双相钢冷轧高强汽车板的磷化膜形貌显微图如图4所示，其磷化形貌均匀致密，磷化晶粒尺寸≤15μm；其磷化板电泳后耐交变腐蚀性能良好，满足大众汽车标准PV 1210。
以上实施例仅用以说明而非限制本发明的技术方案，尽管参照上述实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解：依然可以对本发明进行修改或者等同替换，而不脱离本发明的精神和范围的任何修改或局部替换，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。

Claims (8)

1.一种双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法，其特征在于，所述方法包括冶炼、连铸、热轧、除鳞、酸轧、连续退火和平整工序；所述除鳞工序，采用三段式除鳞工艺，除鳞位置包括加热炉后除鳞、粗轧前除鳞与精轧前除鳞，各除鳞点除鳞水压力≥24MPa，其中粗轧为往复式轧制，轧制5道次，每道次都进行高压水除鳞。
2.根据权利要求1所述的一种双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法，其特征在于，所述冶炼工序，控制连铸坯化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.06-0.09%，Mn：1.4-2.0%，S≤0.008%，P≤0.025%，Si：0.2-0.6%，Als：0.015-0.06%，N≤0.005%，余量为Fe及不可避免的杂质。
3.根据权利要求1所述的一种双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法，其特征在于，所述连铸工序，拉速控制在1.3-1.5m/min，板坯出炉温度1120-1230℃，驻炉时间120-300min，炉内烟气残氧含量≤4%。
4.根据权利要求1所述的一种双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法，其特征在于，所述热轧工序，精轧入口温度1025-1075℃，终轧温度850-890℃，卷曲温度590-660℃。
5.根据权利要求1-4任意一项所述的一种双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法，其特征在于，所述酸轧工序，总压下率50-70%，单面残油量≤350mg/m2，单面残铁量≤50mg/m2。
6.根据权利要求1-4任意一项所述的一种双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法，其特征在于，所述连续退火工序，加热段温度150-260℃，均热段温度750-840℃，缓冷段温度630-670℃，快冷段温度260-300℃，过时效段温度230-290℃，终冷段温度50-150℃。
7.根据权利要求1-4任意一项所述的一种双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法，其特征在于，所述连续退火工序，带钢速度150-249m/min，炉内氢气含量为1.9-5.5%，炉内各段氧含量为0-30ppm，露点值为-75℃至-35℃。
8.根据权利要求1-4任意一项所述的一种双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法，其特征在于，所述平整工序，平整后钢带的表面粗糙度Ra值控制为0.6-1.4μm，Rpc值控制在≥55。
CN201810716171.2A 2018-06-29 2018-06-29 双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法 Active CN109136739B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810716171.2A CN109136739B (zh) 2018-06-29 2018-06-29 双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810716171.2A CN109136739B (zh) 2018-06-29 2018-06-29 双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN109136739A true CN109136739A (zh) 2019-01-04
CN109136739B CN109136739B (zh) 2020-08-04

Family

ID=64799746

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201810716171.2A Active CN109136739B (zh) 2018-06-29 2018-06-29 双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN109136739B (zh)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110527810A (zh) * 2019-08-28 2019-12-03 唐山钢铁集团有限责任公司 一种利用除鳞箱改善厚板心部韧性的方法
CN111575465A (zh) * 2020-05-13 2020-08-25 武汉钢铁有限公司 一种防止热轧酸洗钢表面发黑的生产方法
CN111910123A (zh) * 2020-07-13 2020-11-10 首钢集团有限公司 一种具有优良磷化性能的冷轧连退超高强钢及其制备方法
CN114032467A (zh) * 2021-11-17 2022-02-11 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 冷轧高强度钢板及其制备方法
CN114178327A (zh) * 2021-10-22 2022-03-15 本钢板材股份有限公司 一种提高冷轧带钢表面光泽度的方法
CN114231822A (zh) * 2021-10-29 2022-03-25 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 提高冷轧汽车板表面可涂装性能的方法
CN115386703A (zh) * 2022-08-12 2022-11-25 武汉钢铁有限公司 一种改善冷轧淬火延性钢汽车涂装前处理质量的工艺方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20030089906A (ko) * 2002-05-20 2003-11-28 현대자동차주식회사 복합 조직형 고장력 냉연강판 조성물 및 제조방법
CN102758131A (zh) * 2012-06-18 2012-10-31 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 一种600MPa级冷轧双相钢的生产方法
CN103509997A (zh) * 2013-09-25 2014-01-15 马钢(集团)控股有限公司 一种440MPa级冷轧高强度汽车结构钢及其制造方法
CN104313460A (zh) * 2014-10-13 2015-01-28 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 500MPa级冷轧双相钢及其生产方法
US20150337408A1 (en) * 2012-06-22 2015-11-26 Salzgitter Flachstahl Gmbh High strength multi-phase steel, and method for producing a strip from said steel
CN105420607A (zh) * 2015-12-26 2016-03-23 首钢总公司 提高冷轧汽车板可涂装性能表面质量的控制方法
CN106011644A (zh) * 2016-07-11 2016-10-12 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 高伸长率冷轧高强度钢板及其制备方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20030089906A (ko) * 2002-05-20 2003-11-28 현대자동차주식회사 복합 조직형 고장력 냉연강판 조성물 및 제조방법
CN102758131A (zh) * 2012-06-18 2012-10-31 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 一种600MPa级冷轧双相钢的生产方法
US20150337408A1 (en) * 2012-06-22 2015-11-26 Salzgitter Flachstahl Gmbh High strength multi-phase steel, and method for producing a strip from said steel
CN103509997A (zh) * 2013-09-25 2014-01-15 马钢(集团)控股有限公司 一种440MPa级冷轧高强度汽车结构钢及其制造方法
CN104313460A (zh) * 2014-10-13 2015-01-28 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 500MPa级冷轧双相钢及其生产方法
CN105420607A (zh) * 2015-12-26 2016-03-23 首钢总公司 提高冷轧汽车板可涂装性能表面质量的控制方法
CN106011644A (zh) * 2016-07-11 2016-10-12 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 高伸长率冷轧高强度钢板及其制备方法

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110527810A (zh) * 2019-08-28 2019-12-03 唐山钢铁集团有限责任公司 一种利用除鳞箱改善厚板心部韧性的方法
CN110527810B (zh) * 2019-08-28 2021-09-07 唐山钢铁集团有限责任公司 一种利用除鳞箱改善厚板心部韧性的方法
CN111575465A (zh) * 2020-05-13 2020-08-25 武汉钢铁有限公司 一种防止热轧酸洗钢表面发黑的生产方法
CN111910123A (zh) * 2020-07-13 2020-11-10 首钢集团有限公司 一种具有优良磷化性能的冷轧连退超高强钢及其制备方法
CN114178327A (zh) * 2021-10-22 2022-03-15 本钢板材股份有限公司 一种提高冷轧带钢表面光泽度的方法
CN114178327B (zh) * 2021-10-22 2024-03-26 本钢板材股份有限公司 一种提高冷轧带钢表面光泽度的方法
CN114231822A (zh) * 2021-10-29 2022-03-25 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 提高冷轧汽车板表面可涂装性能的方法
CN114032467A (zh) * 2021-11-17 2022-02-11 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 冷轧高强度钢板及其制备方法
CN115386703A (zh) * 2022-08-12 2022-11-25 武汉钢铁有限公司 一种改善冷轧淬火延性钢汽车涂装前处理质量的工艺方法
CN115386703B (zh) * 2022-08-12 2023-10-27 武汉钢铁有限公司 一种改善冷轧淬火延性钢汽车涂装前处理质量的工艺方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN109136739B (zh) 2020-08-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109136739A (zh) 双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法
CN101932742B (zh) 成形性优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法
CN110541120B (zh) 汽车板用无屈服平台的热镀锌低合金高强钢的生产方法
CN104109814B (zh) 一种具有翻边特性冷轧热镀锌双相钢板及制造方法
CN105420607B (zh) 提高冷轧汽车板可涂装性能表面质量的控制方法
CN111349771B (zh) 一种具有优异塑性的980MPa级冷轧Q＆P钢及其制造方法
CN102906295A (zh) 加工性优良的高张力热镀锌钢板及其制造方法
CN109112433B (zh) 无表面条纹缺陷590MPa级冷轧双相钢及生产方法
CN113061812B (zh) 980MPa级冷轧合金化镀锌淬火配分钢及其制备方法
CN113528944B (zh) 一种1000MPa易成形耐磨钢板及其制备方法
CN110317991A (zh) 一种380-500MPa级含Nb低合金高强钢及其生产方法
CN111304540A (zh) 一种280Mpa级汽车结构用冷轧钢带及其制造方法
CN105483535B (zh) 一种高强度热镀锌双相钢及其制备方法
CN111910123A (zh) 一种具有优良磷化性能的冷轧连退超高强钢及其制备方法
CN109055867B (zh) 一种生产抗拉强度540MPa高扩孔热镀锌板的方法
CN112210724B (zh) 基于esp生产的高强度热成形用钢及方法
CN111519107A (zh) 一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢及其生产方法
CN109371318A (zh) 氢脆裂纹敏感性低的1180MPa级高强热镀锌钢板及制备方法
CN112779474A (zh) 一种锌基镀层2000MPa级热成形带钢及其生产方法
CN115522030A (zh) 一种马氏体薄带钢及其基于薄带铸轧工艺的生产方法
CN115478203A (zh) 一种基于薄带铸轧生产热轧薄带钢的方法及超高强零件
CN115505847A (zh) 一种具有优异冲击性能的冷轧超高强钢板及其制备方法
CN107475630B (zh) 一种热镀锌用纳米强化高强度低碳含Nb钢及其制备方法
CN112760560A (zh) 一种强度1100MPa级低屈强比混凝土搅拌车用NM300耐磨钢及其制备方法
CN113862569B (zh) 一种具有低摩擦系数且疲劳特性优异的汽车空心稳定杆用钢及其生产方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant