CN111519107A - 一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢及其生产方法 - Google Patents

一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢及其生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN111519107A
CN111519107A CN202010497258.2A CN202010497258A CN111519107A CN 111519107 A CN111519107 A CN 111519107A CN 202010497258 A CN202010497258 A CN 202010497258A CN 111519107 A CN111519107 A CN 111519107A
Authority
CN
China
Prior art keywords
hot
rolled
percent
strength steel
alloy high
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202010497258.2A
Other languages
English (en)
Other versions
CN111519107B (zh
Inventor
郭子峰
张衍
李秋寒
郭佳
冯军
陈斌
牛涛
武巧玲
白凤霞
刘阳春
李玉鹏
吕宝锋
赵青
范然然
杨业
周娜
徐伟
张嘉琪
宋春华
陈波
王伦
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Shougang Group Co Ltd
Beijing Shougang Co Ltd
Shougang Corp
Original Assignee
Beijing Shougang Co Ltd
Shougang Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Beijing Shougang Co Ltd, Shougang Corp filed Critical Beijing Shougang Co Ltd
Priority to CN202010497258.2A priority Critical patent/CN111519107B/zh
Publication of CN111519107A publication Critical patent/CN111519107A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN111519107B publication Critical patent/CN111519107B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

本发明提供了一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢，属于热轧酸洗带钢生产工艺技术领域，其原料化学成分及质量百分比为：C：0.03～0.08％；Si：≤0.1％；Mn：1.0～1.6％；P：≤0.02％；S：≤0.005％；Ti：0.05～0.12％；Mo：0.05～0.3％；Al：0.08～0.2％；N：≤0.005％；其余是Fe及不可避免杂质。所述热轧酸洗低合金高强钢在保证热轧酸洗带钢抗拉强度的同时，显著提高扩孔率。本发明还提供一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢的生产方法。

Description

一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢及其生产方法
技术领域
本发明属于热轧酸洗带钢生产工艺技术领域，涉及一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢及其生产方法。
背景技术
随着汽车行业的发展，汽车工业对汽车轻量化和节能减排要求越来越高，采用高强钢是汽车工业发展的必然要求。热轧酸洗高强钢是介于冷轧和热轧之间的中间品，它具有接近冷板的表面质量，同时保持着热轧产品的力学性能，应用范围十分广泛，有着较好的市场前景。目前已经广泛用于制造汽车底盘零部件。
扩孔性能是乘用车底盘用钢关键性能指标。在形状复杂的汽车底盘零部件压力加工，如拉伸翻边、弯曲、扩孔成形过程中，现有热轧酸洗高强钢易在开孔部位开裂，延伸凸缘成形性能不好。尽管采用高扩孔钢是改善钢材扩孔、翻边能力的重要手段之一，但是其生产难度大、技术壁垒高。而现有热轧酸洗低合金高强钢生产技术中，难于获得较高的扩孔率。
发明内容
为了解决热轧酸洗低合金高强钢的扩孔性能不足的技术问题，本发明提供了一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢，在保证热轧酸洗带钢抗拉强度的同时，显著提高扩孔率，进而提升热轧酸洗低合金高强钢表面质量。
本发明还提供一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢的生产方法。
本发明通过以下技术方案实现：
一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢，所述热轧酸洗低合金高强钢的原料化学成分及质量百分比为：
C：0.03～0.08％；Si：≤0.1％；Mn：1.0～1.6％；P：≤0.02％；S：≤0.005％；Ti：0.05～ 0.12％；Mo：0.05～0.3％；Al：0.08～0.2％；N：≤0.005％；其余是Fe及不可避免杂质。
优选的，一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢，所述热轧酸洗低合金高强钢的原料化学成分及质量百分比为：
C：0.03％；Si：0.03％；Mn：1.5％；P：0.013％；S：0.002％；Ti：0.1％；Mo：0.2％；Al：0.16％；N：0.003％，其余是Fe及不可避免杂质。
其中，所述热轧酸洗低合金高强钢的内部显微组织为铁素体+珠光体。
具体的，所述热轧酸洗低合金高强钢的内部显微组织由体积分数≥96％铁素体和体积分数≤4％珠光体组成，且析出相尺寸(TiC，MoC尺寸)为5-30nm。
一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢的生产方法，包括：
将板坯加热后，经过粗轧、精轧获得热轧板；
将所述热轧板进行后段稀疏冷却，冷却后卷取成热轧卷。
其中，所述板坯制备方法为：铁水预处理后，经冶炼、精炼获得钢水，所述钢水具有上述化学成分及质量百分比；
钢水连铸获得所述板坯。
进一步的，所述板坯加热温度为1180～1280℃。
若加热温度过低，不能保证合金元素充分回熔，温度过高造成烧损严重，板坯加热温度为1180～1280℃，可保证合金充分回熔，且烧损合理。
进一步的，所述精轧采用恒速轧制，所述热轧板厚度规格变化范围控制在1.8～5.5mm，轧制速度因厚度变化，控制在5～11m/s。
进一步的，所述粗轧终止温度控制为1000～1080℃，所述精轧终止温度控制为880～ 940℃。
进一步的，所述后段稀疏冷却至650～750℃，卷取成热轧卷后，送至保温坑进行缓慢冷却，冷却速度≤15℃/h，保温48小时，保温开始温度为卷取温度，然后温度缓慢冷却，后经平整、酸洗后获得成品。
本发明实施例中的一个或多个技术方案，至少具有如下技术效果或优点：
1.本发明一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢，其微观金相组织由体积分数≥ 96％铁素体和体积分数≤4％珠光体组成，且析出相(Ti，Mo)C尺寸为2-30nm，该比例的组织类型保证了所述热轧酸洗低合金高强钢抗拉强度≥600MPa，扩孔率入≥70％。
2.本发明一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢的生产方法，通过对热轧酸洗低合金高强钢原料化学成分的控制及轧制工艺参数的控制，使得生产出来的热轧酸洗低合金高强钢钢抗拉强度可达625MPa，扩孔率λ可达75％。
具体实施方式
下文将结合具体实施方式和实施例，具体阐述本发明，本发明的优点和各种效果将由此更加清楚地呈现。本领域技术人员应理解，这些具体实施方式和实施例是用于说明本发明，而非限制本发明。
在整个说明书中，除非另有特别说明，本文使用的术语应理解为如本领域中通常所使用的含义。因此，除非另有定义，本文使用的所有技术和科学术语具有与本发明所属领域技术人员的一般理解相同的含义。若存在矛盾，本说明书优先。
除非另有特别说明，本发明中用到的各种原材料、试剂、仪器和设备等，均可通过市场购买得到或者可通过现有方法制备得到。
本发明实施例提供的技术方案为解决上述技术问题，总体思路如下：
申请人发现，现有热轧酸洗高强钢在开孔部位易开裂，延伸凸缘成形性能不好的主要原因在于：双相钢存在硬度差较大的两相(F/M)，受力时裂纹易于在界面处发生开裂。同时，当成分体系含有较高含量的C元素，较多碳化物同样不利于提高带钢的扩孔性能。
基于此，申请人通过对热轧酸洗低合金高强钢原料化学成分的控制及轧制工艺参数的控制，使产品的微观金相组织由体积分数≥96％铁素体和体积分数≤4％珠光体组成，且析出相(Ti，Mo)C尺寸为2-30nm范围内，该比例的组织类型保证了所述热轧酸洗低合金高强钢抗拉强度≥600MPa，扩孔率λ≥70％。从而提升热轧酸洗低合金高强钢的扩孔性能。
具体的：热轧酸洗低合金高强钢的原料化学成分及质量百分比(％)为：C：0.03～0.08％；Si：≤0.1％；Mn：1.0～1.6％；P：≤0.02％；S：≤0.005％；Ti：0.05～0.12％； Mo：0.05～0.3％；Al：0.08～0.2％；N：≤0.005％；其余是Fe及不可避免杂质。
轧制工艺参数的控制：
精轧工艺采用恒速轧制，所述热轧板厚度规格变化范围控制在1.8～5.5mm，轧制速度因厚度变化，控制在5～11m/s。在热轧工艺中，粗轧终止温度控制为1000～1080℃，所述精轧终止温度控制为880～940℃。
1.以下是热轧酸洗低合金高强钢的原料化学成分质量百分比的作用及其限定说明：
碳：碳是奥氏体元素，碳含量的高低很大程度地决定了钢板的抗拉强度级别，是影响碳当量很重要的指标。本发明中将C元素的含量控制在0.03～0.08％，保证钢种高强度下既能高韧化，又具备良好的成形和焊接性能。
锰：本发明中利用锰推迟珠光体转变，提高钢的淬透性，使钢的组织亚结构细化。因此，本发明采用1.0～1.6％的Mn含量，在保障产品抗拉强度的前提下，同时具有良好的成形性。
铝：铝是氮化物形成元素，主要用来固定钢中的氮，对改善钢的时效性能有利，同时细化铁素体提升扩孔率。本发明将Al含量限定在0.08～0.2％。
硅：硅有一定的强化作用但恶化表面质量，本发明将Si含量限定≤0.1％，用来促进铁素体基体中的纯净度。
磷：钢中磷一般固溶在铁素体中，有很强的固溶强化作用，用来提高钢的强度，降低钢的韧性，但过高含量的P对焊接性能不利，是有害元素，故应尽量减少磷含量，本发明中P的含量≤0.02％。
硫：硫含量和硫化物的形态是影响成形性的主要因素，硫化物的数量越多，尺寸越大，对扩孔性能性能越不利，因此本发明中产品S含量实际控制水平未进行严格限制，本发明中S含量≤0.085％。
钛：钛元素能产生强烈的沉淀强化效果，元素含量控制在0.05～0.12％。
钼：钼可以细化第二相析出粒子尺寸，降低第二相粒子的粗化速率，保证沉淀强化效果，元素含量控制在0.05～0.3％。
在本申请中，C、Mn等元素通过固溶强化作用提高带钢屈服强度、抗拉强度；Ti、Mo元素通过固溶强化、细晶强化及析出强化作用进一步提升产品的屈服强度、抗拉强度，并改善延伸率及扩孔率。
2.本发明对于轧制工艺参数的控制：
在所述精轧时采用恒速轧制，所述热轧板厚度规格变化范围控制在1.8～5.5mm，轧制速度因厚度变化，控制在5～11m/s。轧制速度的变化主要是保证在目标温度点下，保证带钢顺利通过轧机，由精轧入口温度与终轧温度的差别来定的。
粗轧终止温度控制为1000～1080℃，所述精轧终止温度控制为880～940℃。精轧温度过高，本发明热轧酸洗低合金高强钢易于形成针状铁素体，塑性差；而温度过低则容易形成拉长的铁素体晶粒或者进入γ+α两相区。将粗轧终止温度控制在1000～1080℃，精轧终止温度控制在880～920℃，该温度区间即可保证钢板具有良好的强度及延伸率匹配。
因此，本发明是通过对热轧酸洗低合金高强钢原料化学成分的控制及热轧工艺参数的控制，实现对热轧酸洗低合金高强钢微观金相结构的控制。
下面将结合实施例、对照例及实验数据对本申请一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢及其生产方法进行详细说明。
实施例1
本实施例一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢，其原料化学成分按照重量百分数计为：C：0.05％；Si：0.03％；Mn：1.2％；P：0.018％；S：0.003％；Ti：0.07％；Mo：0.2％；Al：0.1％；N：0.003％，其余是Fe及不可避免杂质。
其生产方法包括：铁水预处理、转炉冶炼、精炼、连铸、热轧(即粗轧、精轧)、平整和酸洗。具体的：
(1)将铁水预处理后，经过转炉冶炼、精炼获得上述成分的钢水后连铸获得板坯；
(2)将所述板坯进行加热后，再经过粗轧、精轧获得热轧板，
(3)将所述热轧板进行冷却，冷却后卷取成热轧卷，并入保温坑；
(4)将所述热轧卷经平整、酸洗后获得成品。
其中，粗轧终止温度控制为1040℃，精轧终止温度控制为890℃；轧后采用后段稀疏冷却工艺冷却至650℃，卷取成卷，然后送至保温坑进行缓慢冷却，保温48小时，后经平整、酸洗后获得成品，生产出具有增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢。
本实施例最终生产出来的带钢微观金相组织为铁素体+珠光体，其中铁素体组织所占体积比为96％，珠光体组织所占体积比为4％，该带钢抗拉强度为610MPa，依据国标《GBT15825.4-2008金属薄板成形性能与试验方法》测量扩孔率λ为75％，通过透射电镜检测析出相(Ti，Mo)C尺寸为2-25nm。
实施例2
本实施例提供了一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢，其原料化学成分按照重量百分数计为：C：0.07％；Si：0.05％；Mn：1.4％；P：0.015％；S：0.002％；Ti：0.08％；Mo：0.15％；Al：0.15％；N：0.004％，其余是Fe及不可避免杂质。
其生产方法包括：铁水预处理、转炉冶炼、精炼、连铸、热轧、平整和酸洗，具体操作如实施例1。
其中，粗轧终止温度控制为1060℃，精轧终止温度控制为920℃；轧后采用后段稀疏冷却工艺冷却至700，卷取成卷，然后送至保温坑进行缓慢冷却，保温48小时，后经平整、酸洗后获得成品，生产出具有增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢。
本实施例最终生产出来的带钢微观金相组织为铁素体+珠光体，其中铁素体组织所占体积比为98％，珠光体组织所占体积比为2％，该带钢抗拉强度为610MPa，依据国标《GBT15825.4-2008金属薄板成形性能与试验方法》测量扩孔率λ为72％，通过透射电镜检测析出相(Ti，Mo)C尺寸为5-22nm。
实施例3
本实施例提供了一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢，其化学成分按照重量百分数计为：C：0.03％；Si：0.03％；Mn：1.5％；P：0.013％；S：0.002％；Ti：0.1％；Mo：0.2％；Al：0.16％；N：0.003％，其余是Fe及不可避免杂质。
其生产方法包括：铁水预处理、转炉冶炼、精炼、连铸、热轧、平整和酸洗，具体操作如实施例1。
其中，粗轧终止温度控制为1080℃，精轧终止温度控制为910℃；轧后采用后段稀疏冷却工艺冷却至720，卷取成卷，然后送至保温坑进行缓慢冷却，保温48小时，后经平整、酸洗后获得成品，生产出具有增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢。
本实施例最终生产出来的带钢微观金相组织为铁素体+珠光体，其中铁素体组织所占体积比为97％，珠光体组织所占体积比为3％，该带钢抗拉强度为625MPa，依据国标《GBT15825.4-2008金属薄板成形性能与试验方法》测量扩孔率λ为75％，通过透射电镜检测析出相(Ti，Mo)C尺寸为3-20nm。
对比例1
本实施例与实施例3的区别仅在于：热轧酸洗低合金高强钢化学成分的质量百分比不同，具体为：
C：0.03％；Si：0.12％；Mn：1.5％；P：0.013％；S：0.002％；Ti：0.14％；Mo：0.2％；Al：0.05％；N：0.003％，其余是Fe及不可避免杂质。
本实施例最终生产出来的带钢微观金相组织为铁素体+珠光体，其中铁素体组织所占体积比为96％，珠光体组织所占体积比为4％，该带钢抗拉强度为635MPa，依据国标《GBT15825.4-2008金属薄板成形性能与试验方法》测量扩孔率λ为65％，通过透射电镜检测析出相(Ti，Mo)C尺寸为5-35nm。
对比例2
本实施例与实施例3的区别仅在于：粗轧和精轧温度更低，具体为：
粗轧终止温度控制为980℃，精轧终止温度控制为860℃。
本实施例最终生产出来的带钢微观金相组织为铁素体+珠光体，其中铁素体组织所占体积比为94％，珠光体组织所占体积比为6％，该带钢抗拉强度为595MPa，依据国标《GBT15825.4-2008金属薄板成形性能与试验方法》测量扩孔率λ为62％，通过透射电镜检测析出相(Ti，Mo)C尺寸为8-45nm。
对比例3
本实施例与实施例3的区别仅在于：粗轧和精轧温度更高，具体为：
粗轧终止温度控制为1100℃，精轧终止温度控制为950℃。
本实施例最终生产出来的带钢微观金相组织为：铁素体+珠光体，其中铁素体组织所占体积比为93％，珠光体组织所占体积比为7％，该带钢抗拉强度为640MPa，依据国标《GBT15825.4-2008金属薄板成形性能与试验方法》测量扩孔率λ为60％，通过透射电镜检测析出相(Ti，Mo)C尺寸为3-40nm。
由上述实施例可知：
实施例1-3制得的带钢微观金相组织由体积分数≥96％铁素体和体积分数≤4％珠光体组成，且析出相(Ti，Mo)C尺寸为2-30nm，带钢抗拉强度≥600MPa，扩孔率λ≥70％，显著优于对比例1-3。
最后，还需要说明的是，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。
尽管已描述了本发明的优选实施例，但本领域内的技术人员一旦得知了基本创造性概念，则可对这些实施例作出另外的变更和修改。所以，所附权利要求意欲解释为包括优选实施例以及落入本发明范围的所有变更和修改。
显然，本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精神和范围。这样，倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其等同技术的范围之内，则本发明也意图包含这些改动和变型在内。

Claims (10)

1.一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢，其特征在于，所述热轧酸洗低合金高强钢的原料化学成分及质量百分比为：
C：0.03～0.08％；Si：≤0.1％；Mn：1.0～1.6％；P：≤0.02％；S：≤0.005％；Ti：0.05～0.12％；Mo：0.05～0.3％；Al：0.08～0.2％；N：≤0.005％；其余是Fe及不可避免杂质。
2.根据权利要求1所述的一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢，其特征在于，所述热轧酸洗低合金高强钢的原料化学成分及质量百分比为：
C：0.03％；Si：0.03％；Mn：1.5％；P：0.013％；S：0.002％；Ti：0.1％；Mo：0.2％；Al：0.16％；N：0.003％，其余是Fe及不可避免杂质。
3.根据权利要求1所述的一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢，其特征在于，所述热轧酸洗低合金高强钢的内部显微组织为铁素体+珠光体。
4.根据权利要求3所述的一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢，其特征在于，所述热轧酸洗低合金高强钢的内部显微组织由体积分数≥96％铁素体和体积分数≤4％珠光体组成，且析出相尺寸为5-30nm。
5.如权利要求1-4中任一项所述的一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢的生产方法，其特征在于，包括：
将板坯加热后，经过粗轧、精轧获得热轧板；
将所述热轧板进行后段稀疏冷却，冷却后卷取成热轧卷。
6.根据权利要求5所述的一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢的生产方法，其特征在于，所述板坯制备方法为：
铁水预处理后，经冶炼、精炼获得钢水，所述钢水具有如权利要求1或2中所述原料化学成分及质量百分比；
钢水连铸获得所述板坯。
7.根据权利要求5所述的一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢的生产方法，其特征在于，所述板坯加热温度为1180～1280℃。
8.根据权利要求5所述的一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢的生产方法，其特征在于，所述精轧采用恒速轧制，所述热轧板厚度规格变化范围控制在1.8～5.5mm，轧制速度因厚度变化，控制在5～11m/s。
9.根据权利要求5所述的一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢的生产方法，其特征在于，所述粗轧终止温度控制为1000～1080℃，所述精轧终止温度控制为880～940℃。
10.根据权利要求5所述的一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢的生产方法，其特征在于，所述后段稀疏冷却至650～750℃，卷取成热轧卷后，进行冷却，保温48小时后经平整、酸洗后获得成品。
CN202010497258.2A 2020-06-03 2020-06-03 一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢及其生产方法 Active CN111519107B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010497258.2A CN111519107B (zh) 2020-06-03 2020-06-03 一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢及其生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010497258.2A CN111519107B (zh) 2020-06-03 2020-06-03 一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢及其生产方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN111519107A true CN111519107A (zh) 2020-08-11
CN111519107B CN111519107B (zh) 2021-11-19

Family

ID=71912647

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202010497258.2A Active CN111519107B (zh) 2020-06-03 2020-06-03 一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢及其生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN111519107B (zh)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2022042727A1 (zh) * 2020-08-31 2022-03-03 宝山钢铁股份有限公司 一种780MPa级高表面高性能稳定性超高扩孔钢及其制造方法
WO2022042733A1 (zh) * 2020-08-31 2022-03-03 宝山钢铁股份有限公司 一种780MPa级高表面超高扩孔钢及其制造方法
CN115537653A (zh) * 2022-09-09 2022-12-30 首钢集团有限公司 一种热轧搪瓷钢板及其制备方法

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010202922A (ja) * 2009-03-02 2010-09-16 Nisshin Steel Co Ltd 耐再結晶軟化特性に優れた冷延鋼板の製造方法およびオートマチック・トランスミッション用冷延鋼板
CN101999007A (zh) * 2008-04-10 2011-03-30 新日本制铁株式会社 扩孔性和延展性的平衡极良好、疲劳耐久性也优异的高强度钢板和镀锌钢板以及这些钢板的制造方法
CN102333901A (zh) * 2009-02-25 2012-01-25 杰富意钢铁株式会社 加工性优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法
CN104838026A (zh) * 2012-12-11 2015-08-12 新日铁住金株式会社 热轧钢板及其制造方法
CN108998739A (zh) * 2018-08-01 2018-12-14 首钢集团有限公司 一种具有高扩孔性能的热轧酸洗带钢及其生产方法
CN110484827A (zh) * 2018-03-27 2019-11-22 上海梅山钢铁股份有限公司 一种抗拉强度600MPa级低屈强比热轧酸洗钢板
CN110512146A (zh) * 2019-09-05 2019-11-29 首钢集团有限公司 一种具有优异综合性能的超高强度热轧酸洗扩孔钢及其生产方法
CN110643894A (zh) * 2018-06-27 2020-01-03 宝山钢铁股份有限公司 具有良好的疲劳及扩孔性能的超高强热轧钢板和钢带及其制造方法

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101999007A (zh) * 2008-04-10 2011-03-30 新日本制铁株式会社 扩孔性和延展性的平衡极良好、疲劳耐久性也优异的高强度钢板和镀锌钢板以及这些钢板的制造方法
CN102333901A (zh) * 2009-02-25 2012-01-25 杰富意钢铁株式会社 加工性优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法
JP2010202922A (ja) * 2009-03-02 2010-09-16 Nisshin Steel Co Ltd 耐再結晶軟化特性に優れた冷延鋼板の製造方法およびオートマチック・トランスミッション用冷延鋼板
CN104838026A (zh) * 2012-12-11 2015-08-12 新日铁住金株式会社 热轧钢板及其制造方法
CN110484827A (zh) * 2018-03-27 2019-11-22 上海梅山钢铁股份有限公司 一种抗拉强度600MPa级低屈强比热轧酸洗钢板
CN110643894A (zh) * 2018-06-27 2020-01-03 宝山钢铁股份有限公司 具有良好的疲劳及扩孔性能的超高强热轧钢板和钢带及其制造方法
CN108998739A (zh) * 2018-08-01 2018-12-14 首钢集团有限公司 一种具有高扩孔性能的热轧酸洗带钢及其生产方法
CN110512146A (zh) * 2019-09-05 2019-11-29 首钢集团有限公司 一种具有优异综合性能的超高强度热轧酸洗扩孔钢及其生产方法

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2022042727A1 (zh) * 2020-08-31 2022-03-03 宝山钢铁股份有限公司 一种780MPa级高表面高性能稳定性超高扩孔钢及其制造方法
WO2022042733A1 (zh) * 2020-08-31 2022-03-03 宝山钢铁股份有限公司 一种780MPa级高表面超高扩孔钢及其制造方法
CN115537653A (zh) * 2022-09-09 2022-12-30 首钢集团有限公司 一种热轧搪瓷钢板及其制备方法
CN115537653B (zh) * 2022-09-09 2023-11-10 首钢集团有限公司 一种热轧搪瓷钢板及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN111519107B (zh) 2021-11-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN107119228B (zh) 一种抗拉强度700～800MPa级热轧高强轻质双相钢及其制造方法
CN111519107B (zh) 一种增强扩孔性能的热轧酸洗低合金高强钢及其生产方法
CN108914000B (zh) 一种抗拉强度780MPa级冷轧双相钢及其生产方法
CN108998739B (zh) 一种具有高扩孔性能的热轧酸洗带钢及其生产方法
CN111910123B (zh) 一种具有优良磷化性能的冷轧连退超高强钢及其制备方法
CN110106444B (zh) 一种驱动桥壳700MPa级热轧板卷及其制备方法
CN113528944B (zh) 一种1000MPa易成形耐磨钢板及其制备方法
CN112831731A (zh) 在线淬火复相组织热轧耐磨钢及制备方法
CN107326276B (zh) 一种抗拉强度500～600MPa级热轧高强轻质双相钢及其制造方法
CN112251668B (zh) 一种成形增强复相钢及其制备方法
CN106609335A (zh) 抗拉强度700MPa级高扩孔热轧钢板及其制造方法
CN111020124A (zh) 一种锌基镀层涂覆的热冲压用钢及其制备方法
CN113249648A (zh) 一种800MPa级热基锌铝镁镀层复相钢及其制备方法
CN113234906A (zh) 一种提高高强钢性能均匀性的生产方法和高强钢
CN111270161B (zh) 一种抗拉强度≥1000MPa的高延伸率热轧组织调控钢及生产方法
CN113025913A (zh) 一种基于多模式薄板坯连铸连轧产线的700MPa钢及其生产方法
CN113025918A (zh) 一种基于多模式薄板坯连铸连轧产线的800MPa钢及其生产方法
CN110983180B (zh) 一种热轧高强钢及其制备方法、应用
CN109182700B (zh) 汽车用扩孔性能优良的低屈强比热轧钢板及其制造方法
CN112575267A (zh) 一种高扩孔复相钢及其制造方法
CN113528945B (zh) 一种高扩孔率合金化热镀锌高强钢及其制备方法
CN109881104A (zh) 一种580MPa级热轧酸洗双相钢及其制备方法
CN113604637A (zh) 一种抗拉强度500MPa级热镀锌板的生产方法及用途
CN113462969A (zh) 一种基于热连轧产线的易成形耐磨钢及其制备方法
CN112195398A (zh) Cr-Nb系热轧双相钢及其轧制方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant