CN108914000B - 一种抗拉强度780MPa级冷轧双相钢及其生产方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种抗拉强度780MPa级冷轧双相钢及其生产方法，所述冷轧双相钢化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.08～0.12%，Mn：1.40～1.70%，S≤0.005%，P≤0.020%，Si：0.30～0.50%，Als：0.10～0.30%，Cr：0.40～0.60%，Nb：0.025～0.050%，Ti：0.025～0.050%，N≤0.0060%，其余为铁和不可避免的杂质；所述生产方法包括铁水预处理、转炉炼钢、LF精炼、RH精炼、连铸、热轧、冷轧、连续退火和平整工序。本发明具有生产难度较小、生产成本低和产品力学性能优异的特点。

Description

一种抗拉强度780MPa级冷轧双相钢及其生产方法
技术领域
本发明属于冶金技术领域，具体涉及一种抗拉强度780MPa级冷轧双相钢及其生产方法。
背景技术
汽车用钢强度的改善有利于降低油耗和减少污染物排放，同时提高安全性，因此高强汽车用钢的开发与研究一直是钢铁材料研究领域的重点之一。在各种高强钢中，双相钢具有屈服强度低、抗拉强度高、强度和延性匹配好、初始加工硬化率高和连续屈服的特点，目前在汽车用高强钢中占比最大。采用先进高强钢，特别是兼顾良好碰撞吸能和成形性能的高强双相钢，在保证车身安全性能的同时，能够显著降低车身重量，因此780MPa以上的冷轧高强双相钢在车身制造中的应用越来越多。高强双相钢在加工使用过程中，既要满足力学性能要求，又要满足使用性能要求，因此对组织均匀性要求较高。当组织中含有大量合金元素时，偏析和带状组织比较严重，在加工变形较为复杂的零件时容易发生开裂，而且成本较高，限制了高强双相钢的市场推广。同时，一般冲压时选择屈服强度较低的双相钢有利于成形，满足要求，但是低屈强比塑性较好的780MPa级双相钢无法满足翻边要求，零件容易发生翻边开裂。
专利CN104328348 B公开了一种800MPa级冷轧双相钢及其生产方法，化学成分为C：0.14～0.17%，Si：0.45～0.55%，Mn：1.6～1.8%，Cr：0.55～0.65%，P≤0.016%，S≤0.008%，Als：0.02～0.05%，N≤0.004%，余量为Fe。其中高的C含量会明显增加双相钢中马氏体的强度，使得铁素体和马氏体两相间强度差较大，在进行折弯或翻边加工时容易发生开裂。该方法得到的双相钢抗拉强度为800～850MPa，屈服强度为450～550MPa，延伸率为15～17%。可以看到延伸率较低，在变形较复杂时不能满足要求。同时屈强比也较低，不能满足高屈服强度的要求。
专利CN100584983C公开了一种冷轧高强度双相带钢及其制造工艺，该方法化学成分为：C：0.05～0.12%，Si≤0.1%，Mn：1.2～1.8%，Mo：0.15～0.35%，Cr：Mn+Cr+Mo≤2.4%，P≤0.015%，S≤0.01%，N≤0.005%，Nb：0.015～0.035%，Al：0.015～0.065%，其它为Fe和不可避免杂质。屈服强度为495～576MPa，抗拉强度为790～870MPa，伸长率为18～25%。虽然该发明可以消除该级别强度常见的带状组织，提高该级别双相钢的磷化性。但是合金Mo元素价格较高，成本明显增加，不利于市场推广。
专利CN103060703 B公开了一种780MPa级冷轧双相带钢及其制造方法，化学成分为：C：0.06～0.10%，Si≤0.28%，Mn：1.8～2.3%，Cr：0.1～0.4%，Mo：Cr≥0.3%时，不添加；Cr＜0.3%时，Mo=0.3-Cr，Al：0.015～0.05%，Nb、Ti元素中的至少一种，且Nb+Ti在0.02～0.05%范围内，其它为Fe和不可避免杂质。该方法Mn含量较高，容易在组织中造成偏析和带状组织，组织均匀性较差。且Mo元素价格较高，成本明显增加，不利于市场推广。该方法得到的双相钢伸长率较高，且力学性能各向异性较小。但是屈服强度较低，集中在415～470MPa，难以满足高屈服强度零件的要求。
专利申请CN107190128公开了一种高屈服强度780MPa级冷轧双相钢的制造方法，该方法化学成分为：C：0.07～0.09%，Si：0.25～0.35%，Mn：1.75～1.85%，P≤0.012%，Cr：0.2～0.3%，Alt：0.02～0.07%，Nb：0.015～0.025%，限制元素S≤0.005%，N≤0.005%，余量为Fe。该方法退火温度为810～830℃，产品屈服强度500～580MPa，抗拉强度高于780MPa，但伸长率（A50mm）仅为10～15%，难以满足复杂变形加工的需要。
因此急需开发一种组织均匀性较好，成本较低，力学性能优异，满足不同屈服强度要求的780MPa以上的高强双相钢。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种抗拉强度780MPa级冷轧双相钢；本发明还提供了一种抗拉强度780MPa级冷轧双相钢的生产方法。本发明在低C和低Mn基础上，通过添加少量Si和Al元素，避免添加价格较高的Mo元素，同时添加少量Nb和Ti微合金化元素，改善了组织分布状态，组织均匀性较好，成本较低；合理的成分设计和适当的工艺调整可以生产出满足不同屈服强度要求的780MPa以上的高强双相钢，力学性能优异。
为解决上述技术问题，本发明采取的技术方案是：一种抗拉强度780MPa级冷轧双相钢，所述冷轧双相钢化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.08～0.12%，Mn：1.40～1.70%，S≤0.005%，P≤0.020%，Si：0.30～0.50%，Als：0.10～0.30%，Cr：0.40～0.60%，Nb：0.025～0.050%，Ti：0.025～0.050%，N≤0.0060%，其余为铁和不可避免的杂质。
本发明所述冷轧双相钢组织为分布均匀的马氏体和铁素体，铁素体相尺寸≤5μm，马氏体相尺寸≤2μm。
本发明所述冷轧双相钢屈服强度420～650MPa，抗拉强度≥780MPa，断后伸长率A80mm≥17.5%。
本发明还提供了一种抗拉强度780MPa级冷轧双相钢的生产方法，所述生产方法包括铁水预处理、转炉炼钢、LF精炼、RH精炼、连铸、热轧、冷轧、连续退火和平整工序。
本发明所述热轧工序，板坯加热温度1220～1300℃，加热时间为140～210min，精轧进口温度1040～1090℃，终轧温度850～890℃，卷取温度550～610℃。
本发明所述冷轧工序，冷轧压下率为50～70%。
本发明所述连续退火工序，退火均热温度为750～800℃，均热段保温时间为60～225s，过时效温度为240～300℃，过时效段保温时间为300～1225s。
本发明所述平整工序，平整延伸率在0.3～1.2%
本发明化学成分设计思路如下：
C：影响最终组织中马氏体含量和马氏体强度，对产品强度影响明显。但C含量过高会导致可焊接性下降且两相间强度差增加，不利于折弯或翻边加工，因此碳含量控制在0.08～0.12%。
Mn：改善钢的淬透性。但含量过高容易导致偏析和带状组织，以及降低可焊接性，因此Mn含量控制在1.40～1.70%。
Si：可以改善塑性，同时固溶强化效果较好。但Si含量过高会在表面形成橄榄石型的氧化铁皮，表面质量较差。因此将Si含量控制在0.30～0.50%。
Cr：改善钢的淬透性，本发明要求Cr含量控制在0.40～0.60%。
S：杂质元素，本发明要求≤0.005%，含量越低越好。
P：杂质元素，本发明要求≤0.020%，含量越低越好。
Al：脱氧元素，同时具有固溶强化作用。本发明要求将Als控制在0.10～0.30%。
N：杂质元素，本发明要求N含量控制在≤0.0060%。
Nb：通过析出强化和细晶强化，改善强度。本发明要求控制在0.025～0.050%。
Ti：通过析出强化和细晶强化，改善强度。本发明要求控制在0.025～0.050%。
本发明抗拉强度780MPa级冷轧双相钢产品标准参考GB/T 20564.2-2006；产品性能检测方法标准参考GB/T 228.1-2010；产品组织评价及检测方法标准参考GB/T 13298-2015。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于：1、本发明采用低C，通过Mn和Si的固溶强化、Nb和Ti析出强化和细晶强化作用以及工艺参数的变化来控制产品的屈服强度和抗拉强度，最终产品具有良好的焊接性。2、本发明抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织为分布均匀的马氏体和铁素体，铁素体相尺寸≤5μm，马氏体相尺寸≤2μm。3、本发明抗拉强度780MPa级冷轧双相钢屈服强度420～650MPa，抗拉强度≥780MPa，断后伸长率A80mm≥17.5%。4、本发明具有生产难度较小、生产成本低和产品力学性能优异的特点。
附图说明
图1为实施例1抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织图；
图2为实施例2抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织图；
图3为实施例3抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织图；
图4为实施例4抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织图；
图5为实施例5抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织图；
图6为实施例6抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织图；
图7为实施例7抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织图；
图8为实施例8抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织图；
图9为实施例9抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织图；
图10为实施例10抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织图；
图11为实施例11抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织图；
图12为实施例12抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织图。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例对本发明作进一步详细的说明。
实施例1
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢生产方法包括铁水预处理、转炉炼钢、LF炉精炼、RH精炼、连铸、热轧、冷轧、连续退火和平整工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：钢水经转炉冶炼、真空炉二次精炼、连铸得到铸坯，所述铸坯化学成分组成及质量百分含量见表1；
（2）热轧工序：板坯加热温度1250℃，板坯加热时间为160min，精轧进口温度1040℃，终轧温度890℃，卷取温度585℃；
（3）冷轧工序：冷轧压下率为50%；
（4）连续退火工序：退火均热温度为770℃，均热段保温时间为225s，过时效温度为240℃，过时效段保温时间为1225s；
（5）平整工序：平整延伸率为0.5%。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢产品的力学性能见表2。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织为分布均匀的马氏体和铁素体，铁素体相尺寸4.3μm，马氏体相尺寸1.3μm；组织图见图1。
实施例2
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢生产方法包括铁水预处理、转炉炼钢、LF炉精炼、RH精炼、连铸、热轧、冷轧、连续退火和平整工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：钢水经转炉冶炼、真空炉二次精炼、连铸得到铸坯，所述铸坯化学成分组成及质量百分含量见表1；
（2）热轧工序：板坯加热温度1220℃，板坯加热时间为160min，精轧进口温度1090℃，终轧温度870℃，卷取温度575℃；
（3）冷轧工序：冷轧压下率为55%；
（4）连续退火工序：退火均热温度为750℃，均热段保温时间为100s，过时效温度为280℃，过时效段保温时间为500s；
（5）平整工序：平整延伸率为1.1%。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢产品的力学性能见表2。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织为分布均匀的马氏体和铁素体，铁素体相尺寸4.5μm，马氏体相尺寸1.8μm；组织图见图2。
实施例3
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢生产方法包括铁水预处理、转炉炼钢、LF炉精炼、RH精炼、连铸、热轧、冷轧、连续退火和平整工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：钢水经转炉冶炼、真空炉二次精炼、连铸得到铸坯，所述铸坯化学成分组成及质量百分含量见表1；
（2）热轧工序：板坯加热温度1290℃，板坯加热时间为160min，精轧进口温度1060℃，终轧温度890℃，卷取温度585℃；
（3）冷轧工序：冷轧压下率为50%；
（4）连续退火工序：退火均热温度为790℃，均热段保温时间为180s，过时效温度为300℃，过时效段保温时间为900s；
（5）平整工序：平整延伸率为0.4%。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢产品的力学性能见表2。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织为分布均匀的马氏体和铁素体，铁素体相尺寸4.4μm，马氏体相尺寸1.6μm；组织图见图3。
实施例4
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢生产方法包括铁水预处理、转炉炼钢、LF炉精炼、RH精炼、连铸、热轧、冷轧、连续退火和平整工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：钢水经转炉冶炼、真空炉二次精炼、连铸得到铸坯，所述铸坯化学成分组成及质量百分含量见表1；
（2）热轧工序：板坯加热温度1250℃，板坯加热时间为140min，精轧进口温度1050℃，终轧温度890℃，卷取温度550℃；
（3）冷轧工序：冷轧压下率为50%；
（4）连续退火工序：退火均热温度为750℃，均热段保温时间为100s，过时效温度为280℃，过时效段保温时间为500s；
（5）平整工序：平整延伸率为0.6%。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢产品的力学性能见表2。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织为分布均匀的马氏体和铁素体，铁素体相尺寸4.4μm，马氏体相尺寸1.8μm；组织图见图4。
实施例5
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢生产方法包括铁水预处理、转炉炼钢、LF炉精炼、RH精炼、连铸、热轧、冷轧、连续退火和平整工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：钢水经转炉冶炼、真空炉二次精炼、连铸得到铸坯，所述铸坯化学成分组成及质量百分含量见表1；
（2）热轧工序：板坯加热温度1280℃，板坯加热时间为180min，精轧进口温度1070℃，终轧温度870℃，卷取温度600℃；
（3）冷轧工序：冷轧压下率为60%；
（4）连续退火工序：退火均热温度为780℃，均热段保温时间为140s，过时效温度为260℃，过时效段保温时间为700s；
（5）平整工序：平整延伸率为0.7%。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢产品的力学性能见表2。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织为分布均匀的马氏体和铁素体，铁素体相尺寸4.2μm，马氏体相尺寸1.5μm；组织图见图5。
实施例6
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢生产方法包括铁水预处理、转炉炼钢、LF炉精炼、RH精炼、连铸、热轧、冷轧、连续退火和平整工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：钢水经转炉冶炼、真空炉二次精炼、连铸得到铸坯，所述铸坯化学成分组成及质量百分含量见表1；
（2）热轧工序：板坯加热温度1250℃，板坯加热时间为180min，精轧进口温度1080℃，终轧温度880℃，卷取温度600℃；
（3）冷轧工序：冷轧压下率为50%；
（4）连续退火工序：退火均热温度为800℃，均热段保温时间为100s，过时效温度为270℃，过时效段保温时间为500s；
（5）平整工序：平整延伸率为0.3%。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢产品的力学性能见表2。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织为分布均匀的马氏体和铁素体，铁素体相尺寸4.2μm，马氏体相尺寸1.3μm；组织图见图6。
实施例7
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢生产方法包括铁水预处理、转炉炼钢、LF炉精炼、RH精炼、连铸、热轧、冷轧、连续退火和平整工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：钢水经转炉冶炼、真空炉二次精炼、连铸得到铸坯，所述铸坯化学成分组成及质量百分含量见表1；
（2）热轧工序：板坯加热温度1270℃，板坯加热时间为200min，精轧进口温度1040℃，终轧温度870℃，卷取温度605℃；
（3）冷轧工序：冷轧压下率为60%；
（4）连续退火工序：退火均热温度为760℃，均热段保温时间为140s，过时效温度为260℃，过时效段保温时间为700s；
（5）平整工序：平整延伸率为0.8%。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢产品的力学性能见表2。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织为分布均匀的马氏体和铁素体，铁素体相尺寸4.3μm，马氏体相尺寸1.7μm；组织图见图7。
实施例8
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢生产方法包括铁水预处理、转炉炼钢、LF炉精炼、RH精炼、连铸、热轧、冷轧、连续退火和平整工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：钢水经转炉冶炼、真空炉二次精炼、连铸得到铸坯，所述铸坯化学成分组成及质量百分含量见表1；
（2）热轧工序：板坯加热温度1250℃，板坯加热时间为140min，精轧进口温度1090℃，终轧温度890℃，卷取温度610℃；
（3）冷轧工序：冷轧压下率为60%；
（4）连续退火工序：退火均热温度为780℃，均热段保温时间为100s，过时效温度为300℃，过时效段保温时间为500s；
（5）平整工序：平整延伸率为0.7%。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢产品的力学性能见表2。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织为分布均匀的马氏体和铁素体，铁素体相尺寸4.5μm，马氏体相尺寸1.6μm；组织图见图8。
实施例9
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢生产方法包括铁水预处理、转炉炼钢、LF炉精炼、RH精炼、连铸、热轧、冷轧、连续退火和平整工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：钢水经转炉冶炼、真空炉二次精炼、连铸得到铸坯，所述铸坯化学成分组成及质量百分含量见表1；
（2）热轧工序：板坯加热温度1300℃，板坯加热时间为200min，精轧进口温度1070℃，终轧温度850℃，卷取温度585℃；
（3）冷轧工序：冷轧压下率为50%；
（4）连续退火工序：退火均热温度为750℃，均热段保温时间为140s，过时效温度为280℃，过时效段保温时间为700s；
（5）平整工序：平整延伸率为1.2%。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢产品的力学性能见表2。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织为分布均匀的马氏体和铁素体，铁素体相尺寸4.3μm，马氏体相尺寸1.8μm；组织图见图9。
实施例10
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢生产方法包括铁水预处理、转炉炼钢、LF炉精炼、RH精炼、连铸、热轧、冷轧、连续退火和平整工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：钢水经转炉冶炼、真空炉二次精炼、连铸得到铸坯，所述铸坯化学成分组成及质量百分含量见表1；
（2）热轧工序：板坯加热温度1280℃，板坯加热时间为210min，精轧进口温度1050℃，终轧温度890℃，卷取温度590℃；
（3）冷轧工序：冷轧压下率为70%；
（4）连续退火工序：退火均热温度为790℃，均热段保温时间为80s，过时效温度为260℃，过时效段保温时间为400s；
（5）平整工序：平整延伸率为0.3%。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢产品的力学性能见表2。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织为分布均匀的马氏体和铁素体，铁素体相尺寸4.4μm，马氏体相尺寸1.3μm；组织图见图10。
实施例11
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢生产方法包括铁水预处理、转炉炼钢、LF炉精炼、RH精炼、连铸、热轧、冷轧、连续退火和平整工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：钢水经转炉冶炼、真空炉二次精炼、连铸得到铸坯，所述铸坯化学成分组成及质量百分含量见表1；
（2）热轧工序：板坯加热温度1300℃，板坯加热时间为200min，精轧进口温度1070℃，终轧温度890℃，卷取温度600℃；
（3）冷轧工序：冷轧压下率为67%；
（4）连续退火工序：退火均热温度为770℃，均热段保温时间为60s，过时效温度为270℃，过时效段保温时间为300s；
（5）平整工序：平整延伸率为0.5%。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢产品的力学性能见表2。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织为分布均匀的马氏体和铁素体，铁素体相尺寸4.4μm，马氏体相尺寸1.5μm；组织图见图11。
实施例12
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢生产方法包括铁水预处理、转炉炼钢、LF炉精炼、RH精炼、连铸、热轧、冷轧、连续退火和平整工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：钢水经转炉冶炼、真空炉二次精炼、连铸得到铸坯，所述铸坯化学成分组成及质量百分含量见表1；
（2）热轧工序：板坯加热温度1300℃，板坯加热时间为200min，精轧进口温度1080℃，终轧温度850℃，卷取温度610℃；
（3）冷轧工序：冷轧压下率为50%；
（4）连续退火工序：退火均热温度为790℃，均热段保温时间为80s，过时效温度为280℃，过时效段保温时间为400s；
（5）平整工序：平整延伸率在0.5%。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢产品的力学性能见表2。
本实施例抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织为分布均匀的马氏体和铁素体，铁素体相尺寸4.3μm，马氏体相尺寸1.5μm；组织图见图12。
表1实施例1-12抗拉强度780MPa级冷轧双相钢和铸坯
的化学成分组成及质量百分含量（%）
Figure DEST_PATH_IMAGE002
表2 实施例1-12抗拉强度780MPa级冷轧双相钢产品的力学性能
Figure DEST_PATH_IMAGE004
由上述实施例1-12可知，本发明抗拉强度780MPa级冷轧双相钢组织为分布均匀的马氏体和铁素体，铁素体相尺寸≤5μm，马氏体相尺寸≤2μm；屈服强度420～650MPa，抗拉强度≥780MPa，断后伸长率A80mm≥17.5%，产品力学性能优异，具有良好的焊接性。
以上实施例仅用以说明而非限制本发明的技术方案，尽管参照上述实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解：依然可以对本发明进行修改或者等同替换，而不脱离本发明的精神和范围的任何修改或局部替换，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。

Claims (5)

1.一种抗拉强度780MPa级冷轧双相钢，其特征在于，所述冷轧双相钢化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.09～0.11%，Mn：1.40～1.70%，S≤0.004%，P≤0.019%，Si：0.32～0.45%，Als：0.10～0.30%，Cr：0.52～0.60%，Nb：0.025～0.038%，Ti：0.026～0.050%，N0.0045～0.0060%，其余为铁和不可避免的杂质，所述冷轧双相钢组织为分布均匀的马氏体和铁素体，铁素体相尺寸≤5μm，马氏体相尺寸≤2μm，所述冷轧双相钢屈服强度420～650MPa，抗拉强度≥780MPa，断后伸长率A80mm≥17.5%。
2.基于权利要求1所述的一种抗拉强度780MPa级冷轧双相钢的生产方法，其特征在于，所述生产方法包括铁水预处理、转炉炼钢、LF精炼、RH精炼、连铸、热轧、冷轧、连续退火和平整工序；板坯加热温度1220～1300℃，加热时间为140～210min，精轧进口温度1040～1090℃，终轧温度850～890℃，所述连续退火工序，退火均热温度为750～800℃，均热段保温时间为60～225s，过时效温度为240～300℃，过时效段保温时间为300～1225s。
3.根据权利要求2所述的一种抗拉强度780MPa级冷轧双相钢的生产方法，其特征在于，所述热轧工序，板坯加热温度1220～1300℃，加热时间为140～210min，精轧进口温度1040～1090℃，终轧温度850～890℃，卷取温度550～610℃。
4.根据权利要求2或3所述的一种抗拉强度780MPa级冷轧双相钢的生产方法，其特征在于，所述冷轧工序，冷轧压下率为50～70%。
5.根据权利要求4所述的一种抗拉强度780MPa级冷轧双相钢的生产方法，其特征在于，所述平整工序，平整延伸率在0.3～1.2%。
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