CN106011644A - 高伸长率冷轧高强度钢板及其制备方法 - Google Patents

高伸长率冷轧高强度钢板及其制备方法 Download PDF

Info

Publication number
CN106011644A
CN106011644A CN201610545444.2A CN201610545444A CN106011644A CN 106011644 A CN106011644 A CN 106011644A CN 201610545444 A CN201610545444 A CN 201610545444A CN 106011644 A CN106011644 A CN 106011644A
Authority
CN
China
Prior art keywords
cold rolling
temperature
steel plate
strength steel
elongation rate
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201610545444.2A
Other languages
English (en)
Other versions
CN106011644B (zh
Inventor
郑之旺
邝春福
左军
张功庭
王敏莉
余灿生
于秀
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Original Assignee
Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd filed Critical Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Priority to CN201610545444.2A priority Critical patent/CN106011644B/zh
Publication of CN106011644A publication Critical patent/CN106011644A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN106011644B publication Critical patent/CN106011644B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Abstract

本发明涉及高伸长率冷轧高强度钢板及其制备方法，属于汽车用冷轧高强钢技术领域。本发明的高伸长率冷轧高强度钢板，主要由铁素体和马氏体组成，屈服强度为290～320MPa，抗拉强度为460～500MPa，伸长率为36.0～40.0％，该钢板的制备方法如下：冶炼钢板板坯；将铸造成的板坯经过加热、粗轧、精轧和卷取后获得热轧卷；将热轧卷酸洗，然后冷轧成冷轧卷；将冷轧卷连续退火，制得高伸长率冷轧高强度钢板。本发明降低C含量同时增加了Mn含量以改善其综合性能，成形性能、焊接性能和力学性能优良，成本优势明显，具有显著的经济效益和社会效益。

Description

高伸长率冷轧高强度钢板及其制备方法
技术领域
本发明涉及高伸长率冷轧高强度钢板及其制备方法，属于汽车用冷轧高强钢技术领域。
背景技术
随着汽车轻量化技术的发展，汽车用钢朝着高强钢方向发展已成为必然趋势。双相钢等高强钢具有低屈服强度、高抗拉强度和优良塑性等特点，成为汽车用首选高强钢，其用量预计在汽车用先进高强钢中将超过70％。随着国内汽车板产能的不断释放，高强钢市场的竞争也越来越激烈，低成本高性能的高强钢已经成为各企业追求的目标，受到极大关注。
专利(CN 104233068A)公开了抗拉强度440MPa级轿车内部结构件用热镀锌高强钢及其生产方法，其化学成分质量百分比为：C：0.0036～0.0049％，Si≤0.020％，Mn：1.55～1.75％，P：0.078～0.095％，S≤0.003％，Als：0.015～0.030％，Nb：0.015～0.035％，Ti：0.025～0.035％，B：0.0010～0.0014％，N≤0.003％，余量为Fe及不可避免杂质；通过920～940℃终轧、580～600℃卷取、810～830℃退火得到了抗拉强度大于440MPa的热镀锌高强钢。尽管通过其化学成分和生产方法制备的冷轧双相钢具有优良的力学性能和成形性能，但该高强钢为超低碳钢，需要进行RH真空处理等工序，其生产难度和制造成本较高。
专利(CN 103469058A)公开了抗拉强度450MPa级具有高扩孔性能的铁素体贝氏体钢及其生产方法，其化学成分百分比为：C：0.10～0.15％，Si：0.10～0.50％，Mn：0.50～1.00％，Al：0.01～0.06％，P≤0.025％，S≤0.008％，余量为Fe及不可避免杂质；通过830～880℃终轧、400～500℃卷取得到了抗拉强度大于440MPa的热轧铁素体贝氏体钢。通过该方法生产的铁素体贝氏体钢生产成本较低，然而该高强钢屈服强度较高，严重影响其成形性能。
专利(CN 103290312A)公开了一种提高440MPa级碳素结构钢加工硬化值的生产退火方法，其化学成分百分比为：C：0.04～0.08％，Si≤0.30％，Mn：0.90～1.30％，Als≥0.015％，P≤0.015％，S≤0.015％，N≤0.005％，余量为Fe及不可避免杂质；通过820～920终轧、560～700℃卷取、850～900℃保温、580～630℃缓冷、40～50℃/s快冷至430～450℃、350～390℃过时效处理的方法获得了抗拉强度大于440MPa冷轧碳素结构钢。该方法生产的冷轧碳素结构相钢具有优良的综合力学性能和较高的加工硬化值(0.18～0.20)，然而其退火温度较高(850～900℃)，使生产成本增加，同时生产过程中易造成表面粘接和起皱等缺陷。
发明内容
本发明所要解决的第一个技术问题是提供一种抗拉强度440MPa级高伸长率冷轧高强钢板。
该高伸长率冷轧高强度钢板，化学成分质量百分比为：C：0.03～0.07％，Si：0.30～0.60％，Mn：1.20～1.60％，Als：0.02～0.06％，P≤0.020％，S≤0.015％，N≤0.0060％，余量为Fe及不可避免杂质。
进一步地，所述高伸长率冷轧高强度钢板，化学成分质量百分比优选：C：0.03～0.05％，Si：0.40～0.50％，Mn：1.35～1.50％，Als：0.03～0.05％，P≤0.015％，S≤0.010％，N≤0.0050％，余量为Fe及不可避免杂质。
碳：C作为双相钢最重要的组分之一，决定了钢板的强度、塑性和成形性能。C是钢铁材料中固溶强化效果最明显的元素，钢中固溶C含量增加0.1％，其强度可提高约450MPa。C含量过低时，奥氏体的稳定性和马氏体淬硬性下降，导致强度偏低，双相钢中一般不低于0.02％；C含量过高时，双相钢的塑性和焊接性能下降，双相钢中一般不高于0.20％。本发明C含量为0.03～0.07％，优选为0.03～0.05％，能满足钢板对强度、塑性和成形性能的要求。
硅：Si能固溶于铁素体和奥氏体中提高钢的强度，其作用仅次于C、P，较Mn、Cr、Ti和Ni等元素强；Si还可以抑制铁素体中碳化物的析出，使固溶C原子充分向奥氏体中富集，从而提高其稳定性。然而，Si含量过高时，Si在加热炉中形成的表面氧化铁皮很难去除，增加了除磷难度。本发明Si含量为0.30～0.60％，优选为0.30～0.50％，满足对钢板强度的需求。
锰：Mn是良好的脱氧剂和脱硫剂，也是钢中常用的固溶强化元素，双相钢中一般不低于1.20％。Mn既可与C结合形成多种碳化物起到沉淀强化的作用，也可溶于基体中增强固溶强化效果。Mn易与S结合形成高熔点化合物MnS，从而消除或削弱由于FeS引起的热脆现象，改善钢的热加工性能。Mn可以提高奥氏体稳定性，使C曲线右移，从而显著降低马氏体的临界冷却速率。本发明中Mn含量为1.20～1.60％，优选为1.30～1.50％，可以获得一定体积分数贝氏体和马氏体组织。
铝：Al是钢中常见的脱氧剂，同时可以形成AlN钉扎晶界，从而起到细化晶粒的作用；另外，Al与Si作用相似，可以抑制碳化物析出，从而使奥氏体充分富碳。本发明中Al含量为0.02～0.06％，优选为0.03～0.05％，满足钢对脱氧剂的需求。
进一步地，所述高伸长率冷轧高强度钢板主要由铁素体和马氏体组成，其屈服强度为290～320MPa，抗拉强度为460～500MPa，伸长率为36.0～40.0％。
进一步地，所述的高伸长率冷轧高强度钢板，采用如下方法制备得到：
(1)按化学成分质量百分比冶炼钢，将冶炼的钢铸造成板坯；
(2)将上述铸造的板坯进行热轧，通过加热、粗轧、精轧和卷取后成为热轧卷，其中精轧开轧温度为1000～1100℃，终轧温度为850～950℃，卷取温度为610～690℃；
(3)将上述热轧卷进行酸洗，再冷轧成为冷轧卷，其中冷轧压下率为50～70％；
(4)将冷轧薄带钢经连续退火工艺处理后制成所需产品，其中退火温度为780～820℃，从退火温度缓慢冷却至快冷开始温度640～680℃，其缓冷速率CR1为1～7℃/s，随即快速冷却至过时效温度250～345℃，其中快冷速率CR2为10～50℃/s，最后冷却至室温，从而获得高伸长率冷轧高强度钢板，其中缓冷速率CR1优选4～7℃/s，快冷速率CR2优选20～40℃/s。进一步地，所述卷取温度为610～650℃。
进一步地，所述卷取温度为650～690℃。
本发明所要解决的第二个技术问题是提供一种制造上述抗拉强度440MPa级高伸长率冷轧高强钢板的方法，该方法包括如下步骤：
(2)将上述铸造的板坯进行热轧，通过加热、粗轧、精轧和卷取后成为热轧卷，其中精轧开轧温度为1000～1100℃，终轧温度为850～950℃，卷取温度为610～690℃；
(3)将上述热轧卷进行酸洗，再冷轧成为冷轧卷，其中冷轧压下率为50～70％；
(4)将冷轧薄带钢经连续退火工艺处理后制成所需产品，其中退火温度为780～820℃，从退火温度缓慢冷却至快冷开始温度640～680℃，其缓冷速率CR1为1～7℃/s，随即快速冷却至过时效温度250～345℃，其中快冷速率CR2为10～50℃/s，最后冷却至室温，从而获得高伸长率冷轧高强度钢板，其中缓冷速率CR1优选4～7℃/s，快冷速率CR2优选20～40℃/s。
进一步地，所述卷取温度为610～650℃。
进一步地，所述卷取温度为650～690℃。
本发明相比传统冷轧高强钢而言，降低C含量同时增加了Mn含量以改善其综合性能，具有如下有益效果：
(1)本发明的冷轧高强钢屈服强度为290～320MPa，抗拉强度为460～500MPa，伸长率为36.0～40.0％，成形性能、焊接性能和力学性能优良，低碳当量和良好表面质量，成本优势明显，具有显著的经济效益和社会效益；
(2)本发明形成了440MPa级高伸长率冷轧高强钢的关键工艺技术，工艺成本低。
附图说明
图1为本发明高伸长率冷轧高强度钢板的连续退火工艺示意图；
图2为本发明高伸长率冷轧高强度钢板的微观组织形貌图。
附图标记：CR1-缓冷速率、CR2-快冷速率、Ⅰ-加热、Ⅱ-两相区保温、Ⅲ-缓冷、Ⅳ-快冷、Ⅴ-过时效、Ⅵ-终冷
具体实施方式
本发明提供了一种抗拉强度440MPa级高伸长率冷轧高强钢。
该高伸长率冷轧高强度钢板，化学成分质量百分比为：C：0.03～0.07％，Si：0.30～0.60％，Mn：1.20～1.60％，Als：0.02～0.06％，P≤0.020％，S≤0.015％，N≤0.0060％，余量为Fe及不可避免杂质。
进一步地，所述高伸长率冷轧高强度钢板，化学成分质量百分比优选：C：0.03～0.05％，Si：0.40～0.50％，Mn：1.35～1.50％，Als：0.03～0.05％，P≤0.015％，S≤0.010％，N≤0.0050％，余量为Fe及不可避免杂质。
碳：C作为双相钢最重要的组分之一，决定了钢板的强度、塑性和成形性能。C是钢铁材料中固溶强化效果最明显的元素，钢中固溶C含量增加0.1％，其强度可提高约450MPa。C含量过低时，奥氏体的稳定性和马氏体淬硬性下降，导致强度偏低，双相钢中一般不低于0.02％；C含量过高时，双相钢的塑性和焊接性能下降，双相钢中一般不高于0.20％。本发明C含量为0.03～0.07％，优选为0.03～0.05％，能满足钢板对强度、塑性和成形性能的要求。
硅：Si能固溶于铁素体和奥氏体中提高钢的强度，其作用仅次于C、P，较Mn、Cr、Ti和Ni等元素强；Si还可以抑制铁素体中碳化物的析出，使固溶C原子充分向奥氏体中富集，从而提高其稳定性。然而，Si含量过高时，Si在加热炉中形成的表面氧化铁皮很难去除，增加了除磷难度。本发明Si含量为0.30～0.60％，优选为0.30～0.50％，满足对钢板强度的需求。
锰：Mn是良好的脱氧剂和脱硫剂，也是钢中常用的固溶强化元素，双相钢中一般不低于1.20％。Mn既可与C结合形成多种碳化物起到沉淀强化的作用，也可溶于基体中增强固溶强化效果。Mn易与S结合形成高熔点化合物MnS，从而消除或削弱由于FeS引起的热脆现象，改善钢的热加工性能。Mn可以提高奥氏体稳定性，使C曲线右移，从而显著降低马氏体的临界冷却速率。本发明中Mn含量为1.20～1.60％，优选为1.30～1.50％，可以获得一定体积分数贝氏体和马氏体组织。
铝：Al是钢中常见的脱氧剂，同时可以形成AlN钉扎晶界，从而起到细化晶粒的作用；另外，Al与Si作用相似，可以抑制碳化物析出，从而使奥氏体充分富碳。本发明中Al含量为0.02～0.06％，优选为0.03～0.05％，满足钢对脱氧剂的需求。
进一步地，所述高伸长率冷轧高强度钢板主要由铁素体和马氏体组成，其屈服强度为290～320MPa，抗拉强度为460～500MPa，伸长率为36.0～40.0％。
进一步地，所述的高伸长率冷轧高强度钢板，采用如下方法制备得到：
(1)按化学成分质量百分比冶炼钢，将冶炼的钢铸造成板坯；
(2)将上述铸造的板坯进行热轧，通过加热、粗轧、精轧和卷取后成为热轧卷，其中精轧开轧温度为1000～1100℃，终轧温度为850～950℃，卷取温度为610～690℃；
(3)将上述热轧卷进行酸洗，再冷轧成为冷轧卷，其中冷轧压下率为50～70％；
(4)将冷轧薄带钢经连续退火工艺处理后制成所需产品，其中退火温度为780～820℃，从退火温度缓慢冷却至快冷开始温度640～680℃，其缓冷速率CR1为1～7℃/s，随即快速冷却至过时效温度250～345℃，其中快冷速率CR2为10～50℃/s，最后冷却至室温，从而获得高伸长率冷轧高强度钢板，其中缓冷速率CR1优选4～7℃/s，快冷速率CR2优选20～40℃/s。进一步地，所述卷取温度为610～650℃。
进一步地，所述卷取温度为650～690℃。
本发明还提供了一种制造上述抗拉强度440MPa级高伸长率冷轧高强钢板的方法，该方法包括如下步骤：
(2)将上述铸造的板坯进行热轧，通过加热、粗轧、精轧和卷取后成为热轧卷，其中精轧开轧温度为1000～1100℃，终轧温度为850～950℃，卷取温度为610～690℃；
(3)将上述热轧卷进行酸洗，再冷轧成为冷轧卷，其中冷轧压下率为50～70％；
(4)将冷轧薄带钢经连续退火工艺处理后制成所需产品，其中退火温度为780～820℃，从退火温度缓慢冷却至快冷开始温度640～680℃，其缓冷速率CR1为1～7℃/s，随即快速冷却至过时效温度250～345℃，其中快冷速率CR2为10～50℃/s，最后冷却至室温，从而获得高伸长率冷轧高强度钢板，其中缓冷速率CR1优选4～7℃/s，快冷速率CR2优选20～40℃/s。进一步地，所述卷取温度为610～650℃。
进一步地，所述卷取温度为650～690℃。
下面结合实施例对本发明的具体实施方式做进一步的描述，并不因此将本发明限制在所述的实施例范围之中。
实施例1～5
本发明提供的高伸长率冷轧高强度钢板制备方法，具有工艺如下：
(1)经过冶炼工艺，制备了如下表1所示化学成分的冷轧高强度钢板板坯：
表1冷轧高强度钢板化学成分(wt.％)
实施例 C Si Mn P S Als N
1 0.04 0.30 1.5 0.011 0.008 0.040 0.004
2 0.05 0.38 1.30 0.013 0.005 0.035 0.005
3 0.07 0.5 1.2 0.015 0.010 0.05 0.006
4 0.03 0.6 1.6 0.02 0.015 0.02 0.004
5 0.05 0.38 1.35 0.013 0.005 0.06 0.005
(2)将铸坯经过加热、粗轧、精轧和卷取后成为热轧卷，其中精轧开轧温度为1000～1100℃，终轧温度为850～950℃，卷取温度为610～690℃；具体热轧工艺参数如下表2所示：
表2高强钢热轧主要工艺参数
实施例 加热温度/℃ 精轧温度/℃ 终轧温度/℃ 卷取温度/℃ 热轧厚度/mm
1 1240 1050 850～900 610～650 4.0
2 1240 1080 900～950 650～690 3.2
3 1240 1000 850～870 610～650 4.0
4 1240 1100 900～910 650～690 3.2
5 1240 1050 925～935 610～650 4.0
(3)将热轧卷酸洗后，冷轧成薄带钢，其中实施例1～5的冷轧压下率依次为62.5％、68.8％、70％、50％、60％。
(4)将冷轧薄带钢经连续退火工艺处理后制成所需产品，其中退火温度为780～820℃，从退火温度缓慢冷却至快冷开始温度640～680℃，其缓冷速率CR1为1～7℃/s，随即快速冷却至过时效温度250～345℃，其中快冷速率CR2为10～50℃/s，最后冷却至室温，其中缓冷速率CR1优选4～7℃/s，快冷速率CR2优选20～40℃/s。具体连续退火工艺参数如表3所示：
表3连续退火主要工艺参数
经上述工艺制备的冷轧高强钢其微观组织如图2所示，其力学性能如下表4所示：
表4本发明冷轧高强钢力学性能
实施例 屈服强度/MPa 抗拉强度/MPa 伸长率/％ 屈强比
1 298 469 39.2 0.64
2 307 483 38.4 0.63
3 318 496 36.8 0.64
4 292 463 39.7 0.63
5 304 475 37.4 0.64
结果表明，本发明制备的冷轧高强钢微观组织由铁素体和马氏体组成，具有优良的力学性能和成形性能，其屈服强度(290～320MPa)和屈强比(≤0.65)较低，抗拉强度(460～500MPa)和伸长率(36.0～40.0％)较高。
对比例1～3
采用专利CN 104233068A公开的方法，制备的抗拉强度440MPa级轿车内部结构件用热镀锌高强钢，其力学性能如下表5；采用专利CN 103469058A公开的方法，制备的抗拉强度450MPa级具有高扩孔性能的铁素体贝氏体钢，其力学性能如下表5；采用专利CN 103290312A公开的提高440MPa级碳素结构钢加工硬化值的生产方法，制备的钢其力学性能如下表5所示：
表5对比例1～3的440MPa级钢力学性能
对比例 屈服强度/MPa 抗拉强度/MPa 伸长率/％ 屈强比
CN 104233068A 320 455 35.0 0.70
CN 103469058A 355 487 29.0 0.73
CN 103290312A 288 472 36.0 0.61
可见，本发明的抗拉强度440MPa级冷轧高强钢相比对比例具有伸长率更高，屈强比较低，综合性能更好的优点。

Claims (9)

1.高伸长率冷轧高强度钢板，其特征在于化学成分质量百分比为：C：0.03～0.07％，Si：0.30～0.60％，Mn：1.20～1.60％，Als：0.02～0.06％，P≤0.020％，S≤0.015％，N≤0.0060％，余量为Fe及不可避免杂质。
2.根据权利要求1所述的高伸长率冷轧高强度钢板，其特征在于化学成分质量百分比为：C：0.03～0.05％，Si：0.40～0.50％，Mn：1.35～1.50％，Als：0.03～0.05％，P≤0.015％，S≤0.010％，N≤0.0050％，余量为Fe及不可避免杂质。
3.根据权利要求1或2所述的高伸长率冷轧高强度钢板，其特征在于主要由铁素体和马氏体组成，屈服强度为290～320MPa，抗拉强度为460～500MPa，伸长率为36.0～40.0％。
4.根据权利要求1—3任一项所述的高伸长率冷轧高强度钢板，其特征在于所述高伸长率冷轧高强度钢板采用如下方法制备得到：
(1)按化学成分质量百分比冶炼钢，将冶炼的钢铸造成板坯；
(2)将上述铸造的板坯进行热轧，通过加热、粗轧、精轧和卷取后成为热轧卷，其中精轧开轧温度为1000～1100℃，终轧温度为850～950℃，卷取温度为610～690℃；
(3)将上述热轧卷进行酸洗，再冷轧成为冷轧卷，其中冷轧压下率为50～70％；
(4)将冷轧薄带钢经连续退火工艺处理后制成所需产品，其中退火温度为780～820℃，从退火温度缓慢冷却至快冷开始温度640～680℃，其缓冷速率CR1为1～7℃/s，随即快速冷却至过时效温度250～345℃，其中快冷速率CR2为10～50℃/s，最后冷却至室温，从而获得高伸长率冷轧高强度钢板，其中缓冷速率CR1优选4～7℃/s，快冷速率CR2优选20～40℃/s。
5.根据权利要求4所述的高伸长率冷轧高强度钢，其特征在于所述卷取温度为610～650℃。
6.根据权利要求4所述的高伸长率冷轧高强度钢，其特征在于所述卷取温度为650～690℃。
7.根据权利要求1—6任一项所述的高伸长率冷轧高强度钢的制备方法，其特征在于包括如下步骤：
(1)按化学成分质量百分比冶炼钢，将冶炼的钢铸造成板坯；
(2)将上述铸造的板坯进行热轧，通过加热、粗轧、精轧和卷取后成为热轧卷，其中精轧开轧温度为1000～1100℃，终轧温度为850～950℃，卷取温度为610～690℃；
(3)将上述热轧卷进行酸洗，再冷轧成为冷轧卷，其中冷轧压下率为50～70％；
(4)将冷轧薄带钢经连续退火工艺处理后制成所需产品，其中退火温度为780～820℃，从退火温度缓慢冷却至快冷开始温度640～680℃，其缓冷速率CR1为1～7℃/s，随即快速冷却至过时效温度250～345℃，其中快冷速率CR2为10～50℃/s，最后冷却至室温，从而获得高伸长率冷轧高强度钢板，其中缓冷速率CR1优选4～7℃/s，快冷速率CR2优选20～40℃/s。
8.根据权利要求7所述的高伸长率冷轧高强度钢的制备方法，其特征在于所述卷取温度为610～650℃。
9.根据权利要求7所述的高伸长率冷轧高强度钢的制备方法，其特征在于所述卷取温度为650～690℃。
CN201610545444.2A 2016-07-11 2016-07-11 高伸长率冷轧高强度钢板及其制备方法 Active CN106011644B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610545444.2A CN106011644B (zh) 2016-07-11 2016-07-11 高伸长率冷轧高强度钢板及其制备方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610545444.2A CN106011644B (zh) 2016-07-11 2016-07-11 高伸长率冷轧高强度钢板及其制备方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN106011644A true CN106011644A (zh) 2016-10-12
CN106011644B CN106011644B (zh) 2018-06-08

Family

ID=57109581

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201610545444.2A Active CN106011644B (zh) 2016-07-11 2016-07-11 高伸长率冷轧高强度钢板及其制备方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN106011644B (zh)

Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107460404A (zh) * 2017-07-17 2017-12-12 河钢股份有限公司 一种屈服强度800MPa超高强带钢及其制备方法
CN107761007A (zh) * 2017-10-23 2018-03-06 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 低碳冷轧超高强双相钢及其制备方法
CN109023053A (zh) * 2018-08-14 2018-12-18 武汉钢铁有限公司 一种具有良好翻边性能的600MPa级多相钢及生产方法
CN109136739A (zh) * 2018-06-29 2019-01-04 唐山钢铁集团有限责任公司 双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法
CN109397798A (zh) * 2018-11-09 2019-03-01 丹阳市曙光特钢有限公司 一种高强度轻质型特种钢板
CN109811267A (zh) * 2019-03-29 2019-05-28 武汉钢铁有限公司 一种屈服强度覆盖300～340Mpa级别的一钢多级冷轧低合金高强度钢及其制造方法
CN109852884A (zh) * 2019-03-01 2019-06-07 江西理工大学 一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢及生产方法
CN112481552A (zh) * 2020-11-11 2021-03-12 鞍钢股份有限公司 1000MPa级冷轧薄板汽车用钢及超快冷生产方法
CN113512679A (zh) * 2021-04-20 2021-10-19 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 高延伸率高强度热镀锌钢板及其生产方法
CN113584395A (zh) * 2021-08-05 2021-11-02 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 450MPa级热镀锌双相钢及其生产方法
CN115537666A (zh) * 2022-10-19 2022-12-30 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种具有不同微观组织的450MPa级高强钢及其制备方法
CN115852263A (zh) * 2022-11-28 2023-03-28 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种低成本450MPa级连退双相钢及其制备方法
CN116043095A (zh) * 2022-11-17 2023-05-02 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种批量生产全厚度镀锌结构钢的生产方法

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101928879A (zh) * 2009-06-22 2010-12-29 鞍钢股份有限公司 具有良好塑性的高强度冷轧相变塑性钢板及其制备方法
CN102605240A (zh) * 2011-12-09 2012-07-25 首钢总公司 一种具有高强度和高塑性的双相钢及其生产方法
CN102719751A (zh) * 2011-03-29 2012-10-10 鞍钢股份有限公司 一种高强度冷轧热镀锌双相钢板及其制造方法
CN102758131A (zh) * 2012-06-18 2012-10-31 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 一种600MPa级冷轧双相钢的生产方法
CN102828119A (zh) * 2011-06-14 2012-12-19 鞍钢股份有限公司 高弯曲型980MPa级冷轧双相钢及其制备工艺
CN102839329A (zh) * 2012-08-06 2012-12-26 马钢(集团)控股有限公司 一种抗拉强度450MPa级冷轧双相钢钢板及其制备方法
CN103305762A (zh) * 2013-06-21 2013-09-18 安徽工业大学 一种抗拉强度400MPa级冷轧双相钢板及其制备方法
CN103882292A (zh) * 2014-03-05 2014-06-25 首钢总公司 一种冷轧碳素结构钢生产方法
CN104313460A (zh) * 2014-10-13 2015-01-28 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 500MPa级冷轧双相钢及其生产方法
CN105543674A (zh) * 2015-12-18 2016-05-04 东北大学 一种高局部成形性能冷轧超高强双相钢的制造方法

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101928879A (zh) * 2009-06-22 2010-12-29 鞍钢股份有限公司 具有良好塑性的高强度冷轧相变塑性钢板及其制备方法
CN102719751A (zh) * 2011-03-29 2012-10-10 鞍钢股份有限公司 一种高强度冷轧热镀锌双相钢板及其制造方法
CN102828119A (zh) * 2011-06-14 2012-12-19 鞍钢股份有限公司 高弯曲型980MPa级冷轧双相钢及其制备工艺
CN102605240A (zh) * 2011-12-09 2012-07-25 首钢总公司 一种具有高强度和高塑性的双相钢及其生产方法
CN102758131A (zh) * 2012-06-18 2012-10-31 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 一种600MPa级冷轧双相钢的生产方法
CN102839329A (zh) * 2012-08-06 2012-12-26 马钢(集团)控股有限公司 一种抗拉强度450MPa级冷轧双相钢钢板及其制备方法
CN103305762A (zh) * 2013-06-21 2013-09-18 安徽工业大学 一种抗拉强度400MPa级冷轧双相钢板及其制备方法
CN103882292A (zh) * 2014-03-05 2014-06-25 首钢总公司 一种冷轧碳素结构钢生产方法
CN104313460A (zh) * 2014-10-13 2015-01-28 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 500MPa级冷轧双相钢及其生产方法
CN105543674A (zh) * 2015-12-18 2016-05-04 东北大学 一种高局部成形性能冷轧超高强双相钢的制造方法

Cited By (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107460404B (zh) * 2017-07-17 2019-05-17 河钢股份有限公司 一种屈服强度800MPa超高强带钢及其制备方法
CN107460404A (zh) * 2017-07-17 2017-12-12 河钢股份有限公司 一种屈服强度800MPa超高强带钢及其制备方法
CN107761007A (zh) * 2017-10-23 2018-03-06 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 低碳冷轧超高强双相钢及其制备方法
CN109136739A (zh) * 2018-06-29 2019-01-04 唐山钢铁集团有限责任公司 双相钢冷轧高强汽车板可涂装性能表面质量的控制方法
CN109023053B (zh) * 2018-08-14 2020-01-14 武汉钢铁有限公司 一种具有良好翻边性能的600MPa级多相钢及生产方法
CN109023053A (zh) * 2018-08-14 2018-12-18 武汉钢铁有限公司 一种具有良好翻边性能的600MPa级多相钢及生产方法
CN109397798A (zh) * 2018-11-09 2019-03-01 丹阳市曙光特钢有限公司 一种高强度轻质型特种钢板
CN109852884A (zh) * 2019-03-01 2019-06-07 江西理工大学 一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢及生产方法
CN109811267A (zh) * 2019-03-29 2019-05-28 武汉钢铁有限公司 一种屈服强度覆盖300～340Mpa级别的一钢多级冷轧低合金高强度钢及其制造方法
CN112481552A (zh) * 2020-11-11 2021-03-12 鞍钢股份有限公司 1000MPa级冷轧薄板汽车用钢及超快冷生产方法
CN113512679A (zh) * 2021-04-20 2021-10-19 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 高延伸率高强度热镀锌钢板及其生产方法
CN113584395A (zh) * 2021-08-05 2021-11-02 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 450MPa级热镀锌双相钢及其生产方法
CN115537666A (zh) * 2022-10-19 2022-12-30 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种具有不同微观组织的450MPa级高强钢及其制备方法
CN116043095A (zh) * 2022-11-17 2023-05-02 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种批量生产全厚度镀锌结构钢的生产方法
CN115852263A (zh) * 2022-11-28 2023-03-28 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种低成本450MPa级连退双相钢及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN106011644B (zh) 2018-06-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105803321B (zh) 一种980MPa级含钒超细晶粒冷轧双相钢及其制备方法
CN106011643B (zh) 一种抗拉强度590MPa级冷轧双相钢及其制备方法
CN106011644B (zh) 高伸长率冷轧高强度钢板及其制备方法
CN105603325B (zh) 一种600MPa级含钒热镀锌双相钢及其制备方法
CN105950998B (zh) 一种1000MPa级低碳热镀锌双相钢及其制备方法
CN107619993B (zh) 屈服强度750MPa级冷轧马氏体钢板及其制造方法
CN108018484B (zh) 抗拉强度1500MPa以上成形性优良的冷轧高强钢及其制造方法
CN102586688B (zh) 一种双相钢板及其制造方法
CN105937011B (zh) 低屈服强度冷轧高强度钢板及其制备方法
CN105925912B (zh) 抗拉强度780MPa级含钒冷轧双相钢及其制备方法
CN102952996A (zh) 一种高延伸率冷轧trip钢板及其制备方法
CN111979489A (zh) 一种780MPa级高塑性冷轧DH钢及其制备方法
CN104278194B (zh) 一种具有高强度高塑性的汽车用冷轧钢板及其生产方法
KR20150110723A (ko) 780 MPa급 냉간 압연 2상 스트립 강 및 그의 제조방법
CN109554615B (zh) 一种抗拉强度900MPa级热轧TRIP钢及其制备方法
CN107747039A (zh) 一种高扩孔性能冷轧双相钢及其制备方法
CN113549823B (zh) 一种低屈强比高扩孔率900MPa级热轧酸洗复相钢及其生产方法
JP2019505668A (ja) 高降伏比型高強度冷延鋼板及びその製造方法
CN107761006A (zh) 低碳热镀锌超高强双相钢及其制备方法
WO2021104417A1 (zh) 一种碳钢奥氏体不锈钢轧制复合板及其制造方法
JP5394306B2 (ja) メッキ性に優れた高強度鋼板及びその製造方法
CN108707823A (zh) 超高强度钢板及其制备方法和超高强度钢板制品
CN106011631A (zh) 一种800MPa级低碳热镀锌双相钢及其制备方法
CN109280854A (zh) 980MPa级低碳冷轧双相钢及其制备方法
WO2021249446A1 (zh) 一种塑性优异的超高强度钢及其制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant