CN109112280A - 一种轴承钢线材脱碳深度的控制方法 - Google Patents
一种轴承钢线材脱碳深度的控制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN109112280A CN109112280A CN201810894499.3A CN201810894499A CN109112280A CN 109112280 A CN109112280 A CN 109112280A CN 201810894499 A CN201810894499 A CN 201810894499A CN 109112280 A CN109112280 A CN 109112280A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- temperature
- control
- wire rod
- steel wire
- bearing steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/065—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys
Abstract
本发明公开了一种轴承钢线材脱碳深度的控制方法,通过对轧制轴承钢线材的坯料的脱碳层深度进行识别,对于不同类型的坯料采用不同的表面处理方式,并对加热温度、加热时间和炉内气氛进行控制,以实现轴承钢线材脱碳深度的有效控制,使轴承钢线材脱碳深度在标准范围内,满足GB/T18254对轴承钢线材脱碳深度的要求。该方法能够有效解决长时间的高温扩散与脱碳控制之间的矛盾,保证轴承钢线材表层的机械性能,使之满足用户使用要求。并且也间接降低了额外的退火、拉拔道次所增加的深加工成本。
Description
技术领域
本发明涉及一种高速线材生产方法,具体涉及一种轴承钢线材脱碳深度的控制方法。
背景技术
轴承钢盘条退火拉丝后主要用于制作轴承滚动体,如滚珠、滚柱和滚针。滚动体是轴承中的关键零件,必须具备极高的抗塑性变形能力、尺寸稳定性、耐磨性和接触疲劳性能。滚动体质量的好坏对轴承的使用寿命影响很大,以柱形球轴承为例,当其滚动体失效时该轴承的失效概率同比会增加到十倍以上。据统计,目前国产轴承失效80%来自于滚动体不良。因此,提高轴承滚动体质量已成为我国轴承工业发展的重要环节之一。
轴承钢线材作为制作滚动体的原材料,其表面质量、尺寸精度、脱碳、碳化物均匀性等是必须要控制好的。表面质量和尺寸精度的控制是基础,各大轴承钢生产厂家基本都能作好。但在控制脱碳和碳化物均匀性方面是有难度的,众所周知,碳化物均匀性主要是在炼钢工序控制好铸坯偏析,在轧钢工序控制好加热温度和加热时间,在足够长的高温扩散时间下碳化物液析、带状、网状能得到较大改善,而长时间的高温扩散与脱碳控制是相互矛盾的。轴承钢脱碳将使表层的机械性能下降,达不到用户要求的硬度,在淬火工序中容易产生裂纹、软点等缺陷,显著降低轴承钢的疲劳强度,甚至引起疲劳断裂。若要继续消化脱碳层超标的轴承钢线材,需要增加退火、拉拔道次,将增加额外成本。因此,如何有效控制脱碳,在确保碳化物均匀性满足要求的前提下控制好脱碳尤为重要。
发明内容
发明目的:为了克服现有技术的缺陷,本发明提供了一种轴承钢线材脱碳深度的控制方法,该方法通过对轴承钢150方坯料脱碳进行识别、处理,对加热温度、加热时间、炉内气氛等进行控制,实现了对轴承钢线材脱碳的有效控制,满足GB/T18254对轴承钢线材脱碳深度的要求。
技术方案:本发明所述的一种轴承钢线材脱碳深度的控制方法,该方法首先对轧制轴承钢线材的坯料进行识别,对于不同类型的坯料采用不同的表面处理方式,并在加热过程中对加热温度、加热时间和炉内气氛进行控制;要求如下:
(1)表面处理:对于连铸坯采用抛丸、点磨处理;对于初轧坯采用全扒皮处理;
(2)加热温度的控制:对于连铸坯采用高温加热方式,预热段钢坯心部温度≤700℃时,炉温控制在850℃以内;进入加热段,炉温逐步提升到1180~1240℃;进入均热段,炉温控制在1200~1220℃;
对于初轧坯采用低温加热方式,预热段钢坯心部温度≤700℃时,炉温控制在850℃以内;进入加热段,炉温逐步提升到980~1040℃;进入均热段,炉温控制在1000~1020℃;
(3)加热时间的控制:对于连铸坯,控制高温段扩散时间和在炉总时间,其中,1150℃以上高温段扩散时间≥60分钟,在炉总时间≥135分钟;
对于初轧坯,控制在炉总时间≥120分钟;
(4)炉内气氛的控制:包括残氧含量、空气过剩系数和炉压;其中,所述残氧含量分三段控制,预热段≤2%,加热段≤4%,均热段≤3%;所述空气过剩系数分三段控制,预热段0.85~1.0,加热段0.95~1.1,均热段1.1~1.25;所述炉压控制在8~15Pa。
其中,所述全扒皮处理是在初轧坯每个轧制批次中选取多根初轧坯样本,检验脱碳层深度,检验数据中脱碳层最深的为Dmax,所述全扒皮处理的深度大于Dmax。为了保证数据的准确性,选取的初轧坯样本≥5根。
而对加热温度的控制还要求:对于连铸坯,除鳞后钢坯温度控制在1120~1150℃;对于初轧坯,除鳞后钢坯温度控制在940~980℃。
为了保障前后钢坯之间的加热时间不受影响,所述加热时间的控制还包括控制进钢节奏,当生产5.0mm规格轴承钢线材时,进二支空一个步距;当生产5.5mm规格轴承钢线材时,进三支空一个步距;对于生产其他规格的轴承钢线材,均采用满步距进钢。
有益效果:本发明通过对坯料脱碳层深度的识别、处理,并对加热温度、加热时间、炉内气氛进行控制,以实现轴承钢线材脱碳深度的有效控制,使轴承钢线材脱碳深度在标准范围内,满足GB/T18254对轴承钢线材脱碳深度的要求。该方法能够有效解决长时间的高温扩散与脱碳控制之间的矛盾,保障线材表层的机械性能,使之满足强度要求。并且也间接降低了额外的退火、拉拔道次所增加的深加工成本。
具体实施方式
一种轴承钢线材脱碳深度的控制方法,首先对轧制轴承钢线材的坯料进行识别,对于不同类型的坯料采用不同的表面处理方式,并在加热过程中对加热温度、加热时间和炉内气氛进行控制;要求如下:
(1)表面处理:对于连铸坯采用抛丸、点磨处理;对于初轧坯采用全扒皮处理;其中,全扒皮处理是在初轧坯每个轧制批次中选取多根初轧坯样本,检验脱碳层深度,检验数据中脱碳层最深的为Dmax,所述全扒皮处理的深度大于Dmax;
(2)加热温度的控制:对于连铸坯采用高温加热方式,预热段钢坯心部温度≤700℃时,炉温控制在850℃以内;进入加热段,炉温逐步提升到1180~1240℃;进入均热段,炉温控制在1200~1220℃;除鳞后钢坯温度控制在1120~1150℃;
对于初轧坯采用低温加热方式,预热段钢坯心部温度≤700℃时,炉温控制在850℃以内;进入加热段,炉温逐步提升到980~1040℃;进入均热段,炉温控制在1000~1020℃;除鳞后钢坯温度控制在940~980℃;
(3)加热时间的控制:对于连铸坯,控制高温段扩散时间和在炉总时间,其中,1150℃以上高温段扩散时间≥60分钟,在炉总时间≥135分钟;对于初轧坯,控制在炉总时间≥120分钟;
且对加热时间的控制还进一步包括控制进钢节奏,当生产5.0mm规格轴承钢线材时,进二个步距空一个步距;当生产5.5mm规格轴承钢线材时,进三个步距空一个步距;对于生产其他规格的轴承钢线材,均采用满步距进钢;
(4)炉内气氛的控制:包括残氧含量、空气过剩系数和炉压;其中,所述残氧含量分三段控制,预热段≤2%,加热段≤4%,均热段≤3%;所述空气过剩系数分三段控制,预热段0.85~1.0,加热段0.95~1.1,均热段1.1~1.25;所述炉压控制在8~15Pa。
下面,结合具体实施例对该方法做进一步详细说明。具体的,下述实施例中轧制轴承钢线材的坯料均采用断面为150mm*150mm的方坯。
实施例1:采用连铸坯生产5.0mm规格轴承钢线材GCr15,对坯料进行抛丸点磨处理。采用高温加热,预热段钢坯心部温度≤700℃时,炉气温度控制在780~820℃;钢坯进入加热段后心部温度逐步提升,炉温逐步提升到1190~1220℃;钢坯进入均热段后表面温度与心部温度逐步趋于一致,炉温控制在1205~1215℃;除鳞后钢坯温度控制在1130~1140℃。钢坯进二支空一个步距,1150℃以上高温段时间为82分钟,在炉总时间为176分钟。控制炉内气氛,残氧含量预热段1.8%,加热段2.5%,均热段2.1%;空气过剩系数预热段0.95,加热段1.05,均热段1.25;炉压控制在10~15Pa。生产过程中未发生2小时以上故障,按GB/T18254标准从5支不同盘条上正常取样检测脱碳深度,结果满足脱碳深度≤0.1mm的要求,金相检测详细数据如表1所示:
表1实施例1的金相检测详细数据
第1支 | 第2支 | 第3支 | 第4支 | 第5支 | |
脱碳深度 | 62um | 49um | 54um | 56um | 52um |
实施例2:连铸坯生产15.0mm规格轴承钢线材GCr15,对坯料进行抛丸点磨处理。采用高温加热,预热段钢坯心部温度≤700℃时,炉气温度控制在800~840℃;钢坯进入加热段后心部温度逐步提升,炉温逐步提升到1195~1230℃;钢坯进入均热段后表面温度与心部温度逐步趋于一致,炉温控制在1210~1220℃;除鳞后钢坯温度控制在1135~1145℃。钢坯满步距进钢,1150℃以上高温段时间为65分钟,在炉总时间为148分钟。控制炉内气氛,残氧含量预热段1.9%,加热段2.8%,均热段2.2%;空气过剩系数预热段0.9,加热段1.0,均热段1.2;炉压控制在12~15Pa。生产过程中未发生2小时以上故障,按GB/T18254标准从5支不同盘条上正常取样检测脱碳深度,结果满足脱碳深度≤1%D mm的要求,其中D为线材的公称直径,金相检测详细数据如表2所示:
表2实施例2的金相检测详细数据
第1支 | 第2支 | 第3支 | 第4支 | 第5支 | |
脱碳深度 | 95um | 106um | 98um | 102um | 89um |
实施例3:采用初轧坯生产5.5mm规格轴承钢线材GCr15-X1,初轧坯生产过程中从5根不同初轧坯样本上取样,对该轧制批次初轧坯表面脱碳层进行检测,金相检测详细数据如表3所示:
表3实施例3的初轧坯样本的金相检测详细数据
第1根 | 第2根 | 第3根 | 第4根 | 第5根 | |
脱碳深度 | 762um | 745um | 695um | 715um | 781um |
由上表可得脱碳层最深为Dmax=0.781mm。
对该轧制批次初轧坯进行扒皮处理,扒皮深度为0.9~1.2mm。初轧坯采用低温加热,预热段钢坯心部温度≤700℃时,炉气温度控制在780~820℃;钢坯进入加热段后心部温度逐步提升,炉温逐步提升到1000~1030℃;钢坯进入均热段后表面温度与心部温度逐步趋于一致,炉温控制在1000~1020℃;除鳞后钢坯温度控制在960~980℃。5.5mm规格钢坯进三支空一个步距,在炉总时间为155分钟。控制炉内气氛,残氧含量预热段2.0%,加热段2.7%,均热段2.1%;空气过剩系数预热段0.95,加热段1.05,均热段1.2;炉压控制在11~15Pa。生产过程中未发生2小时以上故障,按GB/T18254标准从5支不同盘条上正常取样检测脱碳深度,结果满足脱碳深度≤0.1mm的要求,金相检测详细数据如表4所示:
表4实施例3的金相检测详细数据
第1支 | 第2支 | 第3支 | 第4支 | 第5支 | |
脱碳深度 | 32um | 41um | 44um | 36um | 42um |
实施例4:初轧坯生产16mm规格轴承钢线材GCr15/QC21,初轧坯生产过程中从5根不同初轧坯样本上取样,对该轧制批次初轧坯表面脱碳进行检测,金相检测详细数据如表5所示:
表5实施例4的初轧坯样本的金相检测详细数据
第1根 | 第2根 | 第3根 | 第4根 | 第5根 | |
脱碳深度 | 702um | 715um | 765um | 675um | 720um |
由上表可得脱碳层最深为Dmax=0.765mm。
对该轧制批次初轧坯进行扒皮处理,扒皮深度为0.9~1.2mm。初轧坯采用低温加热,预热段钢坯心部温度≤700℃时,炉气温度控制在795~830℃;钢坯进入加热段后心部温度逐步提升,炉温逐步提升到1010~1035℃;钢坯进入均热段后表面温度与心部温度逐步趋于一致,炉温控制在1005~1020℃;除鳞后钢坯温度控制在965~980℃。16mm规格钢坯满步距进钢,在炉总时间为146分钟。控制炉内气氛,残氧含量预热段1.8%,加热段2.8%,均热段2.0%;空气过剩系数预热段0.95,加热段1.00,均热段1.25;炉压控制在12~15Pa。生产过程中未发生2小时以上故障,按GB/T18254标准从5支不同盘条上正常取样检测脱碳深度,结果满足脱碳深度≤1%Dmm的要求,其中D为线材的公称直径,金相检测详细数据如表6所示:
表6实施例4的金相检测详细数据
第1支 | 第2支 | 第3支 | 第4支 | 第5支 | |
脱碳深度 | 65um | 68um | 71um | 66um | 62um |
实施例5:初轧坯生产15mm规格轴承钢线材GCr15/QC21,初轧坯生产过程中从6根不同初轧坯样本上取样,对该轧制批次初轧坯表面脱碳进行检测,金相检测详细数据如表7:
表7实施例5的初轧坯样本的金相检测详细数据
第1根 | 第2根 | 第3根 | 第4根 | 第5根 | 第6根 | |
脱碳深度 | 712um | 725um | 756um | 765um | 720um | 724um |
由上表可得脱碳层最深为Dmax=0.765mm。
对该轧制批次初轧坯进行扒皮处理,扒皮深度为0.8~1.1mm。初轧坯采用低温加热,预热段钢坯心部温度≤700℃时,炉气温度控制在800~850℃;钢坯进入加热段后心部温度逐步提升,炉温逐步提升到1020~1040℃;钢坯进入均热段后表面温度与心部温度逐步趋于一致,炉温控制在1010~1020℃;除鳞后钢坯温度控制在940~965℃。钢坯满步距进钢,在炉总时间为120分钟。控制炉内气氛,残氧含量预热段1.9%,加热段3.8%,均热段3.0%;空气过剩系数预热段0.85,加热段0.95,均热段1.1;炉压控制在8~13Pa。生产过程中未发生2小时以上故障,按GB/T18254标准从5支不同盘条上正常取样检测脱碳深度,结果满足脱碳深度≤1%Dmm的要求,其中D为线材的公称直径,金相检测详细数据如表8:
表8实施例5的金相检测详细数据
第1支 | 第2支 | 第3支 | 第4支 | 第5支 | |
脱碳深度 | 63um | 65um | 70um | 76um | 68um |
实施例6:初轧坯生产5.0mm规格轴承钢线材GCr15-X1,初轧坯生产过程中从5根不同初轧坯样本上取样,对该轧制批次初轧坯表面脱碳进行检测,金相检测详细数据如表9:
表9实施例6的初轧坯样本的金相检测详细数据
第1根 | 第2根 | 第3根 | 第4根 | 第5根 | |
脱碳深度 | 720um | 735um | 755um | 712um | 730um |
由上表可得脱碳层最深为Dmax=0.755mm。
对该轧制批次初轧坯进行扒皮处理,扒皮深度为0.9~1.2mm。初轧坯采用低温加热,预热段钢坯心部温度≤700℃时,炉气温度控制在785~825℃;钢坯进入加热段后心部温度逐步提升,炉温逐步提升到980~1015℃;钢坯进入均热段后表面温度与心部温度逐步趋于一致,炉温控制在1000~1015℃;除鳞后钢坯温度控制在960~970℃。钢坯进二支空一个步距,在炉总时间为136分钟。控制炉内气氛,残氧含量预热段1.6%,加热段4%,均热段2.6%;空气过剩系数预热段1.0,加热段1.10,均热段1.20;炉压控制在10~13Pa。生产过程中未发生2小时以上故障,按GB/T18254标准从5支不同盘条上正常取样检测脱碳深度,结果满足脱碳深度≤0.1mm的要求,金相检测详细数据如表10所示:
表10实施例6的金相检测详细数据
第1支 | 第2支 | 第3支 | 第4支 | 第5支 | |
脱碳深度 | 81um | 76um | 79um | 86um | 72um |
实施例7:采用连铸坯生产15.0mm规格轴承钢线材GCr15,对坯料进行抛丸点磨处理。采用高温加热,预热段钢坯心部温度≤700℃时,炉气温度控制在810~850℃;钢坯进入加热段后心部温度逐步提升,炉温逐步提升到1200~1240℃;钢坯进入均热段后表面温度与心部温度逐步趋于一致,炉温控制在1200~1220℃;除鳞后钢坯温度控制在1135~1150℃。钢坯满步距进钢,1150℃以上高温段时间为60分钟,在炉总时间为138分钟。控制炉内气氛,残氧含量预热段2.0%,加热段2.8%,均热段2.2%;空气过剩系数预热段1.0,加热段1.0,均热段1.25;炉压控制在8~12Pa。生产过程中未发生2小时以上故障,按GB/T18254标准从5支不同盘条上正常取样检测脱碳深度,结果满足脱碳深度≤1%D mm的要求,其中D为线材的公称直径,金相检测详细数据如表11所示:
表11实施例7的金相检测详细数据
第1支 | 第2支 | 第3支 | 第4支 | 第5支 | |
脱碳深度 | 91um | 100um | 93um | 106um | 99um |
实施例8:采用连铸坯生产5.5mm规格轴承钢线材GCr15,对坯料进行抛丸点磨处理。采用高温加热,预热段钢坯心部温度≤700℃时,炉气温度控制在790~840℃;钢坯进入加热段后心部温度逐步提升,炉温逐步提升到1180~1210℃;钢坯进入均热段后表面温度与心部温度逐步趋于一致,炉温控制在1210~1220℃;除鳞后钢坯温度控制在1120~1135℃。钢坯进三支空一个步距,1150℃以上高温段时间为78分钟,在炉总时间为135分钟。控制炉内气氛,残氧含量预热段1.6%,加热段3.5%,均热段1.8%;空气过剩系数预热段0.85,加热段1.00,均热段1.1;炉压控制在9~14Pa。生产过程中未发生2小时以上故障,按GB/T18254标准从5支不同盘条上正常取样检测脱碳深度,结果满足脱碳深度≤0.1mm的要求,金相检测详细数据如表12所示:
表12实施例8的金相检测详细数据
第1支 | 第2支 | 第3支 | 第4支 | 第5支 | |
脱碳深度 | 68um | 59um | 57um | 61um | 46um |
由上述实施例可得,采用本发明的轴承钢线材脱碳深度的控制方法,通过对坯料脱碳层深度的识别、处理,并对加热温度、加热时间、炉内气氛进行控制,能够实现轴承钢线材脱碳深度的有效控制,使轴承钢线材脱碳深度在标准范围内,满足GB/T18254对轴承钢线材脱碳深度的要求。
Claims (6)
1.一种轴承钢线材脱碳深度的控制方法,其特征在于,首先对轧制轴承钢线材的坯料进行识别,对于不同类型的坯料采用不同的表面处理方式,并在加热过程中对加热温度、加热时间和炉内气氛进行控制;要求如下:
(1)表面处理:对于连铸坯采用抛丸、点磨处理;对于初轧坯采用全扒皮处理;
(2)加热温度的控制:对于连铸坯采用高温加热方式,预热段钢坯心部温度≤700℃时,炉温控制在850℃以内;进入加热段,炉温逐步提升到1180~1240℃;进入均热段,炉温控制在1200~1220℃;
对于初轧坯采用低温加热方式,预热段钢坯心部温度≤700℃时,炉温控制在850℃以内;进入加热段,炉温逐步提升到980~1040℃;进入均热段,炉温控制在1000~1020℃;
(3)加热时间的控制:对于连铸坯,控制高温段扩散时间和在炉总时间,其中,1150℃以上高温段扩散时间≥60分钟,在炉总时间≥135分钟;
对于初轧坯,控制在炉总时间≥120分钟;
(4)炉内气氛的控制:包括残氧含量、空气过剩系数和炉压;其中,所述残氧含量分三段控制,预热段≤2%,加热段≤4%,均热段≤3%;所述空气过剩系数分三段控制,预热段0.85~1.0,加热段0.95~1.1,均热段1.1~1.25;所述炉压控制在8~15Pa。
2.根据权利要求1所述的轴承钢线材脱碳深度的控制方法,其特征在于,所述全扒皮处理是在初轧坯每个轧制批次中选取多根初轧坯样本,检验脱碳层深度,检验数据中脱碳层最深的为Dmax,所述全扒皮处理的深度大于Dmax。
3.根据权利要求2所述的轴承钢线材脱碳深度的控制方法,其特征在于,选取的初轧坯样本≥5根。
4.根据权利要求1所述的轴承钢线材脱碳深度的控制方法,其特征在于,所述加热温度的控制还要求:对于连铸坯,除鳞后钢坯温度控制在1120~1150℃;对于初轧坯,除鳞后钢坯温度控制在940~980℃。
5.根据权利要求1所述的轴承钢线材脱碳深度的控制方法,其特征在于,所述加热时间的控制还包括控制进钢节奏,当生产5.0mm规格轴承钢线材时,进二支空一个步距;当生产5.5mm规格轴承钢线材时,进三支空一个步距;对于生产其他规格的轴承钢线材,均采用满步距进钢。
6.根据权利要求1~5任一项所述的轴承钢线材脱碳深度的控制方法,其特征在于,所述坯料为断面150mm*150mm的方坯。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201810894499.3A CN109112280B (zh) | 2018-08-07 | 2018-08-07 | 一种轴承钢线材脱碳深度的控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201810894499.3A CN109112280B (zh) | 2018-08-07 | 2018-08-07 | 一种轴承钢线材脱碳深度的控制方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN109112280A true CN109112280A (zh) | 2019-01-01 |
CN109112280B CN109112280B (zh) | 2020-07-14 |
Family
ID=64852669
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201810894499.3A Active CN109112280B (zh) | 2018-08-07 | 2018-08-07 | 一种轴承钢线材脱碳深度的控制方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN109112280B (zh) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110153179A (zh) * | 2019-06-10 | 2019-08-23 | 南京钢铁股份有限公司 | 降温轧制二火轴承钢的工艺方法 |
CN110760659A (zh) * | 2019-09-27 | 2020-02-07 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种耐候桥梁用焊丝钢的轧制工艺 |
CN111394555A (zh) * | 2020-05-26 | 2020-07-10 | 江苏联峰实业有限公司 | 一种低脱碳层深度的GCr15轴承钢及制备方法 |
CN111926159A (zh) * | 2020-07-03 | 2020-11-13 | 邢台钢铁有限责任公司 | 一种减少轴承钢盘条脱碳的高温扩散加热方法 |
CN111926163A (zh) * | 2020-07-03 | 2020-11-13 | 邢台钢铁有限责任公司 | 一种轴承钢盘条的生产方法 |
CN112575155A (zh) * | 2020-12-03 | 2021-03-30 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种控制钢坯脱碳层的工艺 |
CN113957211A (zh) * | 2021-10-27 | 2022-01-21 | 宝武杰富意特殊钢有限公司 | 一种热轧履带链轨节钢棒材防脱碳的加热控制方法 |
CN115198072A (zh) * | 2022-06-13 | 2022-10-18 | 首钢集团有限公司 | 一种具有良好成形性高碳冷轧板及其制备方法 |
WO2023179025A1 (zh) * | 2022-03-24 | 2023-09-28 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种高强韧性弹簧钢盘条的制备方法 |
Citations (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1438334A (zh) * | 2003-03-07 | 2003-08-27 | 攀枝花钢铁有限责任公司钢铁研究院 | 一种防止高碳钢坯或钢锭脱碳的加热方法 |
CN101177728A (zh) * | 2007-11-30 | 2008-05-14 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院 | 一种连铸轴承钢大方坯的加热方法 |
CN102268518A (zh) * | 2011-07-25 | 2011-12-07 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种高碳钢连铸坯加热脱碳的试验方法 |
CN102560046A (zh) * | 2012-02-21 | 2012-07-11 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种弹簧钢线材表面脱碳的控制方法 |
CN102899470A (zh) * | 2012-11-05 | 2013-01-30 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种中碳冷镦钢线材表层脱碳的控制方法 |
CN102925818A (zh) * | 2012-11-23 | 2013-02-13 | 中天钢铁集团有限公司 | 一种抗腐蚀耐髙温轴承钢及其生产工艺 |
CN103451396A (zh) * | 2013-09-13 | 2013-12-18 | 湖州市银鑫轧辊有限公司 | 一种防止高碳钢坯脱碳的加工方法 |
CN103506380A (zh) * | 2012-06-20 | 2014-01-15 | 鞍钢股份有限公司 | 一种降低高碳弹簧带钢脱碳层厚度的生产方法 |
CN104801563A (zh) * | 2014-01-28 | 2015-07-29 | 宝钢特钢有限公司 | 一种曲轴用中碳非调质钢制造方法 |
CN105132657A (zh) * | 2015-09-29 | 2015-12-09 | 邢台钢铁有限责任公司 | 一种减轻高碳铬轴承钢线材表面脱碳层的方法 |
CN106521120A (zh) * | 2016-10-26 | 2017-03-22 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种轴承钢加热脱碳控制方法 |
CN106702119A (zh) * | 2016-12-25 | 2017-05-24 | 首钢总公司 | 一种无全脱碳的弹簧钢棒材生产方法 |
CN107299291A (zh) * | 2017-06-30 | 2017-10-27 | 武汉钢铁有限公司 | 一种弹簧钢及其表面脱碳控制工艺 |
-
2018
- 2018-08-07 CN CN201810894499.3A patent/CN109112280B/zh active Active
Patent Citations (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1438334A (zh) * | 2003-03-07 | 2003-08-27 | 攀枝花钢铁有限责任公司钢铁研究院 | 一种防止高碳钢坯或钢锭脱碳的加热方法 |
CN101177728A (zh) * | 2007-11-30 | 2008-05-14 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院 | 一种连铸轴承钢大方坯的加热方法 |
CN102268518A (zh) * | 2011-07-25 | 2011-12-07 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种高碳钢连铸坯加热脱碳的试验方法 |
CN102560046A (zh) * | 2012-02-21 | 2012-07-11 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种弹簧钢线材表面脱碳的控制方法 |
CN103506380A (zh) * | 2012-06-20 | 2014-01-15 | 鞍钢股份有限公司 | 一种降低高碳弹簧带钢脱碳层厚度的生产方法 |
CN102899470A (zh) * | 2012-11-05 | 2013-01-30 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种中碳冷镦钢线材表层脱碳的控制方法 |
CN102925818A (zh) * | 2012-11-23 | 2013-02-13 | 中天钢铁集团有限公司 | 一种抗腐蚀耐髙温轴承钢及其生产工艺 |
CN103451396A (zh) * | 2013-09-13 | 2013-12-18 | 湖州市银鑫轧辊有限公司 | 一种防止高碳钢坯脱碳的加工方法 |
CN104801563A (zh) * | 2014-01-28 | 2015-07-29 | 宝钢特钢有限公司 | 一种曲轴用中碳非调质钢制造方法 |
CN105132657A (zh) * | 2015-09-29 | 2015-12-09 | 邢台钢铁有限责任公司 | 一种减轻高碳铬轴承钢线材表面脱碳层的方法 |
CN106521120A (zh) * | 2016-10-26 | 2017-03-22 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种轴承钢加热脱碳控制方法 |
CN106702119A (zh) * | 2016-12-25 | 2017-05-24 | 首钢总公司 | 一种无全脱碳的弹簧钢棒材生产方法 |
CN107299291A (zh) * | 2017-06-30 | 2017-10-27 | 武汉钢铁有限公司 | 一种弹簧钢及其表面脱碳控制工艺 |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110153179A (zh) * | 2019-06-10 | 2019-08-23 | 南京钢铁股份有限公司 | 降温轧制二火轴承钢的工艺方法 |
CN110760659A (zh) * | 2019-09-27 | 2020-02-07 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种耐候桥梁用焊丝钢的轧制工艺 |
CN111394555A (zh) * | 2020-05-26 | 2020-07-10 | 江苏联峰实业有限公司 | 一种低脱碳层深度的GCr15轴承钢及制备方法 |
CN111926159A (zh) * | 2020-07-03 | 2020-11-13 | 邢台钢铁有限责任公司 | 一种减少轴承钢盘条脱碳的高温扩散加热方法 |
CN111926163A (zh) * | 2020-07-03 | 2020-11-13 | 邢台钢铁有限责任公司 | 一种轴承钢盘条的生产方法 |
CN112575155A (zh) * | 2020-12-03 | 2021-03-30 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种控制钢坯脱碳层的工艺 |
CN113957211A (zh) * | 2021-10-27 | 2022-01-21 | 宝武杰富意特殊钢有限公司 | 一种热轧履带链轨节钢棒材防脱碳的加热控制方法 |
CN113957211B (zh) * | 2021-10-27 | 2023-06-30 | 宝武杰富意特殊钢有限公司 | 一种热轧履带链轨节钢棒材防脱碳的加热控制方法 |
WO2023179025A1 (zh) * | 2022-03-24 | 2023-09-28 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种高强韧性弹簧钢盘条的制备方法 |
CN115198072A (zh) * | 2022-06-13 | 2022-10-18 | 首钢集团有限公司 | 一种具有良好成形性高碳冷轧板及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN109112280B (zh) | 2020-07-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN109112280A (zh) | 一种轴承钢线材脱碳深度的控制方法 | |
CN103045935B (zh) | 一种弹簧钢盘条表面脱碳和铁素体分布的控制方法 | |
CN104087742A (zh) | 一种离心复合高铬钢轧辊的差温热处理方法 | |
CN111136127A (zh) | 一种全硬化拉矫机拉矫辊及热处理工艺 | |
CN101524813B (zh) | 摩托车曲柄锻件余热调质工艺 | |
CN105483353B (zh) | 高碳高速钢轧辊的差温热处理方法 | |
CN109321868A (zh) | 一种高耐磨圆环链的热处理工艺 | |
CN103938149A (zh) | 高碳铬轴承钢碳氮共渗热处理后金相检测制样方法及产品 | |
CN102676939B (zh) | 18Cr17Ni2改型不锈钢材料的热处理工艺 | |
CN111218615A (zh) | 一种供冷撵轴承圈套用无缝钢管及其制备方法 | |
CN106148881B (zh) | 用于线性滑轨的渗碳沃斯回火滑块及其制造方法 | |
JPH04136117A (ja) | 高炭素クロム軸受鋼の脱炭抑制方法 | |
CN113083937B (zh) | 一种冷碾扩轴承用轴承钢管生产工艺 | |
CN114855084B (zh) | 一种120ksi钢级高强高韧高级抗硫钻杆接头用热轧圆钢及其制备方法 | |
CN108929105A (zh) | 一种碳钢热处理用高温抗氧化涂层及其制备方法 | |
CN111876576B (zh) | 一种模压成型机中下芯连杆的制造及强化方法 | |
CN109055701B (zh) | 一种挤压针的热处理方法 | |
JP2002285233A (ja) | 冷間ローリング加工用鍛造リング材の製造方法 | |
CN114438288B (zh) | 材料缺陷齿轮淬火方法 | |
JPS5582729A (en) | Heat treating method for steel material | |
CN107543820A (zh) | 一种热轧轴承钢盘条脱碳层深度的检测方法 | |
KR100357974B1 (ko) | 복탄을 이용한 직선레일 소재의 제조방법 | |
CN117139529A (zh) | 一种nn系列双列圆柱滚子轴承套圈的锻造、热处理方法 | |
CN116426865A (zh) | 一种钎杆渗碳热处理工艺 | |
CN106755892A (zh) | 一种支撑筒热处理工艺 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |