CN109023057B - 一种提高x80m级管线钢心部冲击的生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种提高X80M级管线钢心部冲击的生产方法,通过高温奥氏体化加热工艺,完善轧制规程、优化轧制工艺、层流冷却技术,得到了边部以准多边形铁素体为主、心部以铁素体、贝氏体、少量马奥岛为主的混合组织结构,保证了钢板心部厚度1/2处冲击试验值单值200J,均值220J,保证了钢板性能要求,经济效益显著。
Description
技术领域
本发明属于钢铁冶金领域,涉及一种通过改善轧制工艺有效提高X80M钢级管线钢心部冲击的生产工艺。
背景技术
X80M级管线属于高钢级管线用钢,由于冶炼过程中添加的合金较多,在铸坯浇铸过程中容易产生中心偏析,在轧制过程中容易出现心部组织晶粒粗大,严重的心部会产生退化珠光体组织,因此,常出现心部冲击不稳定的现象,产生心部冲击散值在制管过程中就会出现心部与1/4处组织位移,从而产生内裂纹、探伤不合格等缺陷,严重影响钢管的服役寿命及服役安全性能。有效解决以上问题关系企业对高钢级管线项目技术突破,对企业长足发展至关重要。
发明内容
本发明的目的是提供一种X80M级管线钢生产方法,提高心部1/2处冲击,保证钢板心部冲击稳定。
本发明具体采用如下技术方案:
一种提高X80M级管线钢心部1/2处冲击的生产方法,其特征在于通过高温奥氏体化加热制度、完善轧制规程、优化轧制工艺、层流冷却技术,改善心部组织形态,提高产品韧性,心部厚度1/2冲击值单值不小于200J、均值不小于220J;具体步骤如下:
(一)铸坯加热温度设定为1170~1180℃,加热时间10.3~13min/cm,均热时间50~60min,确保铸坯表面、心部温度均匀,通过奥氏体化加热,在加热扩散和碳浓度梯度化学势作用下,成分逐渐均匀化;
(二)轧制规程设定:粗轧过程中道次平均有效压缩量不低于20mm,展宽后轧制扭矩不低于8000KNm,精轧过程中保证轧制力最小60000KN,其中至少保证一道轧制力不低于90000KN,确保心部有足够的变形量,并且能够得到均匀细小、组织致密的组织结构;
(三)轧制道次的设定:采用奇道次轧制,减少终轧至入水时间,有利于细化组织晶粒度,有效改善心部冲击;
(四)轧制过程中,粗轧开始温度1020~1050℃,粗轧末道次压下率不低于25%,二阶段轧制温度设定770~790℃,终轧温度760~780℃;
(五)通过每炉次坯料计算Ar3温度点,低入水温度按Ar3温度点以下5~15度入水,增加轧板铁素体含量,增加轧板韧性;
(六)轧后的钢板快速到达层流冷却系统进行水冷,冷却集管流量1~4组水量不低于250m3/h,5~14组由前到后开水,辊速设定1.10~1.50m/s,加速度0.008~0.012m/s2,辊速与加速度根据钢板厚度与轧件长度进行微调;通过轧后快冷工艺改善带状组织,从而改善厚度方向上的组织均匀性,返红温度400~500度,减少马奥岛组织的数量,更利于生成贝氏体、针状铁素体。
上述方法生产的X80M级管线钢,按重量百分比计含有:C 0.050~0.080、Si 0.10~0.30、Mn 1.50~1.80、P≤0.015、S≤0.003、Nb 0.040~0.070、Ti 0.006~0.020、Ca0.0005~0.0040、Al 0.015~0.050、Cu 0.10~0.20、Ni 0.10~0.30、Cr 0.10~0.30、Mo0.10~0.30Ceq 0.40~0.50、Pcm0.17~0.23;心部厚度1/2冲击值单值不小于200J、均值不小于220J。
本发明高温加热工艺促进加热扩散和碳浓度梯度化学势,保证成分逐渐均匀化,促进轧板组织均匀性;通过对轧制规程的设定,保证了轧制过程中心部组织的变形量,确保了心部得到细小、均匀的组织,轧制开轧温度、入水温度保证了生成以贝氏体、针状铁素体为主的组织结构,铁素体含量大概40~60%、贝氏体含量大概30~50%,有效消除带状组织的不利影响,从而改善了轧板厚度1/2处心部组织形态,保证冲击性能的稳定。
本发明成功解决了高钢级管线钢心部厚度1/2冲击不均匀的制造难点,有效提高高钢级X80钢板厚度方向组织均匀性,大幅度提高经济效益。
附图说明
图1是本发明实施例1X80M级管线钢边部金相组织图;
图2是本发明实施例1X80M级管线钢1/4处金相组织图;
图3是本发明实施例1X80M级管线钢心部金相组织图。
具体实施方式
实施例1-4为提高X80M级管线钢心部冲击的生产工艺,各实施例成分按重量百分比如表1所示:
表1本发明各实施例的化学成分(wt%)
实施例1
铸坯加热温度1176℃,加热时间13min/cm,均热时间51min,采用奇道次轧制,粗轧开轧1035℃,粗轧平均道次压缩量22mm,末道次压下率26%,展宽结束后扭矩平均为8300KNm,精轧开轧温度780℃,精轧第二道次轧制力93000KN,终轧770℃,入水722℃,返红430度。
实施例2
铸坯加热温度1171℃,加热时间13min/cm,均热时间58min,采用奇道次轧制,粗轧开轧1030℃,粗轧平均道次压缩量23mm,末道次压下率26%,展宽结束后扭矩平均为8300KNm,精轧开轧温度771℃,精轧第二道次轧制力95000KN,终轧772℃,入水719℃,返红420℃。
实施例3
铸坯加热温度1173℃,加热时间13min/cm,均热时间55min,采用奇道次轧制,粗轧开轧1039℃,粗轧平均道次压缩量22mm,末道次压下率26%,展宽结束后扭矩平均为8300KNm,精轧开轧温度781℃,精轧第二道次轧制力93000KN,终轧777℃,入水721℃,返红426℃。
实施例4
铸坯加热温度1176℃,加热时间13min/cm,均热时间56min,采用奇道次轧制,粗轧开轧1040℃,粗轧平均道次压缩量23mm,末道次压下率26%,展宽结束后扭矩平均为8400KNm,精轧开轧温度786℃,精轧第二道次轧制力91000KN,终轧776℃,入水723℃,返红480℃。
采用以上实施例1得到图1(边部)、2(1/4)和3(心部)的金相组织,由图可知,心部组织均匀细小,组织内没有颗粒状或岛状物分布,主要以准多边形铁素铁、针状铁素体、贝氏体组织为主,针状铁素体具有贝氏体的特征,在形态上类似低碳钢中的无碳贝氏体,组织的类型以软相铁素体为主,对改善轧板厚度方向1/2的心部冲击性能值有利。
表2本发明各实施例的表面心部厚度1/2冲击性能
由表2可以看出,实施例1、2、3和4的心部冲击均达到API 5L标准中X80的要求,本发明的生产方法简单易行,使材料的综合性能提高。
除上述实施例外,本发明还可以有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案,均落在本发明要求的保护范围。
Claims (4)
1.一种提高X80M级管线钢心部1/2处冲击的生产方法,其特征在于通过高温奥氏体化加热制度、完善轧制规程、优化轧制工艺、层流冷却技术,改善心部组织形态,提高产品韧性,心部厚度1/2冲击值单值不小于200J、均值不小于220J;具体步骤如下:
(一)铸坯加热温度设定为1170~1180℃,加热时间10.3~13min/cm,均热时间50~60min,确保铸坯表面、心部温度均匀;
(二)轧制规程设定:粗轧过程中道次平均有效压缩量不低于20mm,展宽后轧制扭矩不低于8000KNm,精轧过程中保证轧制力最小60000KN,其中至少保证一道轧制力不低于90000KN;
(三)轧制道次的设定:采用奇道次轧制,减少终轧至入水时间;
(四)轧制过程中,粗轧开始温度1020~1050℃,粗轧末道次压下率不低于25%,二阶段轧制温度设定770~790℃,终轧温度760~780℃;
(五)通过每炉次坯料计算Ar3温度点,低入水温度按Ar3温度点以下5~15度入水;
(六)轧后的钢板快速到达层流冷却系统进行水冷,返红温度400~500度。
2.如权利要求1所述提高X80M级管线钢心部1/2处冲击的生产方法,其特征在于轧后快冷工艺:冷却集管流量1~4组水量不低于250m3/h,5~14组由前到后开水,辊速设定1.10~1.50m/s,加速度0.008~0.012m/s2,辊速与加速度根据钢板厚度与轧件长度进行微调。
3.如权利要求1所述生产方法生产的X80M级管线钢,其特征在于按重量百分比计含有:C 0.050~0.080、Si 0.10~0.30、Mn 1.50~1.80、P≤0.0150、S≤0.003、Nb 0.040~0.070、Ti 0.006~0.020、Ca 0.0005~0.0040、Al 0.015~0.050、Cu 0.10~0.20、Ni 0.10~0.30、Cr 0.10~0.30、Mo 0.10~0.30Ceq 0.40~0.50、Pcm0.17~0.23;心部厚度1/2冲击值单值不小于200J、均值不小于220J。
4.如权利要求3所述的X80M级管线钢,其特征在于心部组织均匀细小,边部以准多边形铁素体为主、心部以针状铁素体、贝氏体、少量马奥岛为主,针状铁素体具有贝氏体的特征,在形态上类似低碳钢中的无碳贝氏体,钢板组织的类型以软相铁素体为主。
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