CN108823507B - 一种抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢及其减量化生产方法 - Google Patents
一种抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢及其减量化生产方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明涉及一种抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢及其减量化生产方法,所述热镀锌高强钢包括以下成分:C:0.03%~0.10%,Mn:1.50%~2.50%,Si:0.005%~0.10%,Als:0.005~0.05%,V:0.10~0.25%,P:≤0.015%,S:≤0.010%,N:≤0.008%,B:0.0005~0.0050%,产品微观组织主要由88~94%铁素体、3~10%贝氏体、0~9%马氏体组织组成。其生产方法为:炼钢,精炼,连铸热轧,酸洗,退火镀锌,光整,省掉了传统生产工艺流程的冷轧工序,生产流程显著缩短,生产过程能耗和CO2排放大大降低,生产效率显著提升。
Description
技术领域
本发明属于热镀锌超高强钢制造技术领域,涉及一种抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢及其减量化生产方法。
背景技术
近年来,为了降低汽车使用过程中的能耗,减少CO2排放,汽车用钢等朝着薄厚度规格、高强的方向发展,800MPa级及以上的超高强钢是其主要发展方向之一。与普通冷轧高强钢相比,镀锌高强钢不仅具有高的强度、还具有良好的耐腐蚀性能,因此800MPa以上级别镀锌超高强钢得到了广泛应用,主要用于车门防撞梁、纵梁加强板、导槽加强板等汽车结构件的制造。
当前800MPa级镀锌高强钢在成分设计上采用了0.05~0.20%C,1.4~2.5%Mn,0.10~1.0%Si或0.8~2.00%Al,并复合添加Cr、Mo、Ti、Nb等微合金成分,制备方法涉及炼钢→连铸→热轧→酸洗→冷轧→退火镀锌等常规制造工序,退火镀锌时,将带钢加热至760~900℃,然后进行冷却和镀锌,得到产品的微观组织为70~90%的铁素体和10%~30%马氏体、贝氏体和残余奥氏体,产品性能可以达到抗拉800MPa以上,屈强比在0.70以下,延伸率达到14~25%。CN 106399857A公布了一种抗拉强度800MPa级含Si的冷轧热镀锌双相钢的生产方法,钢板主要化学成分为:C:0.08~0.12%,Mn:1.50%~2.50%,Si:0.10~0.18%,Cr:0.20~0.40%,Mo:0.12~0.20%,Als:0.03~0.06%,P:≤0.015%,S:≤0.04%,N:≤0.005%,其余为Fe和不可避免的杂质元素,经热轧、冷轧、连续退火、热镀锌后,产品力学性能达到屈服强度426~540MPa,抗拉强度≥800MPa,延伸率≥15%。CN105441805A公布了一种800MPa级轿车用镀锌双相钢及生产方法,其主要化学成分为:C:0.06~0.10%,Si:≤0.01%,Mn:1.50~2.50%,Als:0.01-0.080%,P:≤0.015%,S:≤0.010%,Mo 0.01~0.30%或Cr:0.02~0.90%,Nb:0.01~0.03%,N:≤0.005%,其余为Fe和不可避免的杂质元素,生产步骤包括冶炼、精炼及连铸后对铸坯加热,精轧,卷取,酸洗后冷轧,热镀锌,光整。得到的产品力学性能指标达到:屈服强度480~550MPa,抗拉强度815~865MPa,延伸率14.5~19%,n值0.11~0.13,产品可镀性好、镀层表面色泽均匀无缺陷,抑制层连续致密,锌层附着力达到球冲1级水平,锌层及钢基弯曲试验合格,能满足中高级轿车对高强结构件及外覆盖件的表面质量要求。现有抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢产品的制造流程一般涉及炼钢→连铸→热轧→酸洗→冷轧→退火镀锌等工序,制造流程较长,由此带来能耗增加、CO2和废弃物排放增加等问题,而且由于800MPa级高强钢中合金含量较高,在冷轧时轧制困难,冷轧轧制设备负荷大,存在板形难控制、轧制边裂等问题。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是针对现有技术中存在的上述不足,提供一种抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢及其减量化生产方法,并且所述热镀锌高强钢具有良好的表面质量、成形性能和焊接性能。
为解决上述技术问题,本发明提供的技术方案是:
提供一种抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢,所述热镀锌高强钢包括以下质量百分比的化学成分:C:0.03%~0.10%,Mn:1.50%~2.50%,Si:0.005%~0.10%,Als:0.005~0.05%,V:0.10~0.25%,P:≤0.015%,S:≤0.010%,N:≤0.008%,B:0.0005~0.0050%,其余为Fe和不可避免的杂质,产品微观组织主要由88~94%铁素体、3~10%贝氏体、0~9%马氏体组织组成。
按上述方案,所述热镀锌高强钢化学成分还包括Nb、Ti、Cr、Mo中的至少一种元素,各元素质量百分比为:Nb:0.010~0.050%,Ti:0.005~0.050%,Cr:0.05~0.30%,Mo:0.05~0.50%。
本发明还提供上述抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢的减量化生产方法,具体包括以下步骤:炼钢,精炼,连铸热轧,酸洗,退火镀锌,光整;
所述连铸热轧具体步骤为:连铸,加热,粗轧,精轧,冷却,卷取,其中加热温度为1150~1300℃,在900℃以上完成粗轧,粗轧压下率≥80%,在850~950℃完成精轧,精轧压下率≥70%,冷却过程中在650℃以上时,平均冷却速率≥20℃/s,在200~600℃完成卷取;或
所述连铸热轧具体步骤为:连铸,粗轧,加热,精轧,冷却,卷取,其中在900℃以上完成粗轧,粗轧压下率≥80%,然后将粗轧坯加热至900~1200℃,在850~950℃完成精轧,精轧压下率≥70%,冷却过程中在650℃以上时,平均冷却速率≥20℃/s,在200~600℃完成卷取;或
所述连铸热轧具体步骤为:连铸,加热,精轧,冷却,卷取,加热温度为1150~1300℃,在850~950℃完成精轧,精轧压下率≥90%,冷却过程中在650℃以上时,平均冷却速率≥20℃/s,在200~600℃完成卷取。
按上述方案,所述退火镀锌步骤包括带钢加热、均热、冷却、镀锌、镀后冷却,其中均热温度550~820℃,均热时间30~200s,冷却速率≥15℃/s,带钢入锌锅温度440~500℃,锌液温度450~470℃,锌液铝含量0.15~0.25%,退火炉内露点-20~-50℃,炉内氢气含量为1~10%,残氧≤30ppm。
按上述方案,所述退火镀锌步骤包括带钢加热、均热、冷却、镀锌、热处理、镀后冷却,其中均热温度550~820℃,均热时间30~200s,冷却速率≥15℃/s,带钢入锌锅温度440~500℃,锌液温度450~470℃,热处理温度500~600℃,热处理时间1~15s,热处理后冷却速度≥3℃/s,锌液铝含量0.15~0.25%,退火炉内露点-20~-50℃,炉内氢气含量为4~10%,残氧≤30ppm。
按上述方案,所述光整步骤光整压下率0.1~1%。
本发明中各元素及主要工艺的作用:
C:碳在钢中起固溶强化作用,或与钢中的Nb、Ti、Mo等碳化物形成元素形成MC细小颗粒,起到析出强化和细化晶粒的作用,提高钢材的强度。过高的碳含量降低钢材的焊接性能,因此综合考虑,钢中的C含量选择为0.03%~0.20%。
Mn:Mn在钢中起固溶强化和稳定奥氏体、提高淬透性的作用,含量过低,强化作用太小,奥氏体不稳定。Mn含量过高容易在板带厚度中心形成严重偏析,降低产品韧性,导致成型开裂,同时Mn含量过高,产品的合金成本显著增加,因此本发明Mn含量为1.50~2.50%。
Si:Si易于氧化,并在钢材表面富集,对产品的表面质量造成影响,尤其对于热镀锌高强钢,Si的含量应尽量降低,因此本发明中Si含量为≤0.10%。
Al:Al易于和钢中的N结合,形成AlN等析出物,使钢中的自由N含量降低,减少钢中其它微合金V、Nb、Ti的消耗,促进钢中细小VC、Nb、TiC粒子的析出,但Al含量太高,易形成粗大的AlN粒子,降低钢材的韧性,因此本发明中Al含量为0.005~0.05%。
P:P为钢中的杂质元素,易于在晶界偏聚,影响产品的韧性,因此其含量越低越好,根据实际控制水平,应控制在0.015%以下。
S:S为钢中的杂质元素,易在晶界产生偏聚,且与钢中的Fe形成低熔点的FeS,降低钢材的韧性,炼钢时应充分去除,应控制在0.010%。
N:N为钢中的杂质元素,降低钢材的韧性,容易和钢中Al、Nb、Ti、V、B等形氮化物粒子,含量过高,易形成粗大析出物而降低钢材的韧性,因此尽量降低其含量,应控制在0.006%以下。
V:V在本发明中为主要微合金元素,V在钢中易于和C、N结合,在较低温度下析出,形成纳米级的VC等细小粒子,提高钢材的强度,但V太高,使制造成本增加,因此本发明V的含量为0.10~0.25%。
Nb:Nb可显著细化钢中铁素体晶粒,提高钢材的强度和韧性,也与钢中的C、N等元素形成NbC、NbN等颗粒,起到析出强化、提高钢材强度的作用,但Nb含量过高会增加钢材的制造成本,因此本发明中Nb的含量为0.005~0.050%。
Ti:Ti与钢中的C、N结合形成TiC和TiN,起到析出强化的作用,但Ti也易与N结合,在钢液中析出,形成粗大的TiN颗粒,降低钢材的韧性,且Ti含量过高带来成本增加,因此本发明中Ti的含量为0.005~0.050%。
Cr:Cr可显著提高钢材的淬透性,并具有抑制碳化物析出和珠光体转变的作用,有利于促进钢中贝氏体和马氏体的形成,但含量太高增加成本,因此本发明中Cr含量为0.05~0.30%。
Mo:Mo可显著提高钢材的淬透性,促进钢材低温组织贝氏体和马氏体的转变,Mo含量过高会显著增加钢材的制造成本,因此本发明中Mo的含量为0.05~0.30%。
B:B具有提高奥氏体淬透性的作用,有效促进钢中马氏体的形成,与钢中的N结合形成BN,起到析出强化的作用,B易于在奥氏体晶界富集,抑制铁素体转变,B含量过高会使钢材韧性变差,且会增加钢材的制造成本,因此本发明中B的含量为0.0005~0.0050%。
对本发明中主要工艺理由分析如下:
板坯加热温度采用1150-1300℃,板坯温度低于1150℃不利于钢中合金元素均匀化,造成成分和组织偏析,且不利于连铸冷却过程中析出的V、Nb、Ti的碳氮化物的重新固溶,加热温度高于1300℃,表面容易形成难以去除的氧化铁皮,使产品表面质量变差。
热轧粗轧过程中,粗轧温度太低,轧制设备轧制负荷增加,钢材板形质量变差,因此应在900℃以上完成粗轧,粗轧压下率太低,不利于晶粒细化,造成组织粗大,降低产品的强度和韧性。
热轧过程中终轧温度较低容易在钢中形成不均匀的组织,而较高容易形成粗大的晶粒组织,均不利于产品的力学性能,因此本发明热轧终轧温度850~950℃。精轧压下率太低不利于晶粒细化,易形成粗大的晶粒组织。
热轧后的冷却过程中,在650℃以上的冷却速度低于30℃/s容易在钢中析出粗大的不均匀铁素体组织和微合金碳化物,造成产品的性能尤其延伸率等韧性指标下降。
在卷取过程中,卷取温度过高,容易造成形成粗大的铁素体和析出大量的碳化物颗粒,而卷取温度过低,容易导致板形不良,因此本发明中卷取温度在200~600℃。
在连续退火过程中,为了使带钢表面可均匀涂覆上锌,因此退火温度要大于450℃,最优500℃以上,退火温度太高,容易形成粗大的不均匀组织和VC析出物,且容易促成表面外氧化,对最终涂覆性能不利,因此本发明退火温度550~820℃。
退火时的均热时间太短,冷轧组织不能发生充分的回复和再结晶,容易形成不均匀的组织,对延伸率等韧性指标有显著影响,造成成形性能降低,均热时间过长,容易形成粗大组织,且表面容易形成过氧化造成表面质量下降,因此本发明550~820℃保温时间30~200s。
退火后的冷却速度低于15℃/s,钢中容易形成珠光体,造成钢材强度降低,因此本发明的冷却速度≥15℃/s。
本发明控制退火炉内露点-20~-50℃,炉内氢气含量H2在4~10%,露点太高容易造成外氧化和脱碳严重,使镀锌产品出现漏镀等表面缺陷,并使产品强度下降,而露点太低对设备能力要求太高,在常规产线难以实现。H2含量太低也容易造成带钢表面的外氧化,而太高增加成本,因此本发明退火炉H2在1~10%。残氧含量太高,容易导致表面氧化,从而涂覆后的表面质量产生显著影响。
本发明的有益效果在于:1、本发明提供的热镀锌高强钢抗拉强度达到800MPa以上,抗拉强度≥800MPa,屈强比≥0.70,延伸率A80≥15%,扩孔率≥30%,具备良好的成形性能和焊接性能,并且产品表面质量良好,适用于制造对耐蚀性要求较高的汽车结构件及家电、建筑用的结构件;2、本发明提供的减量化制造方法,省掉了传统生产工艺流程的冷轧工序,生产流程显著缩短,生产过程能耗和CO2排放可大大降低,生产效率显著提升。
具体实施方式
为使本领域技术人员更好地理解本发明的技术方案,下面结合实施例对本发明作进一步详细描述。
实施例1
本实施例提供一种抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢,具体按照以下步骤进行生产:冶炼、连铸→加热或均热→3道次粗轧→5道次精轧→冷却→卷取→酸洗→连退→镀锌→光整→成品。
采用转炉、LF精炼、RH真空冶炼,控制钢材成分为0.04%C、0.02%Si、1.6%Mn、0.15%V、0.023%Als、0.15%Mo、0.002%P、0.002%S、0.003%N、0.02%Ti、0.0020%B,将此铸坯进行连铸,铸坯厚度80mm,将此铸坯加热至1200℃,然后进行三道次粗轧,得到12mm的中间坯,粗轧终轧温度1000℃,粗轧压下率,85%,然后进行5道次精轧,精轧终轧温度900℃,产品厚度1.5mm,精轧压下率87.5%,精轧后进行快速冷却,600℃以上的平均冷却速率25℃/s,卷取温度560℃,将此热轧带钢进行酸洗,然后进行退火镀锌,退火温度750℃,退火时间100s,退火后进行冷却,冷却速率20℃/s,冷却至465℃,随后带钢入锌锅,锌液温度455℃,锌液铝含量0.17%,带钢出锌锅后,进行镀后冷却至室温,镀锌退火时炉内露点-35℃,氢气含量5%,残氧2~10ppm,镀锌后的带钢经0.6%的光整后,得到无表面脱锌和漏点、表面质量良好的抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢成品。
检验本实施例所得抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢产品的微观组织和力学性能,其微观组织中铁素体体积分数94%,其余为贝氏体,抗拉强度810MPa,屈强比0.82,延伸率18%,扩孔率40%。
实施例2
本实施例提供一种抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢,具体按照以下步骤进行生产:冶炼、连铸→3道次粗轧→加热或均热→5道次精轧→冷却→卷取→酸洗→连退→镀锌→光整→成品。
采用转炉、LF精炼、RH真空冶炼,控制钢材成分为0.06%C、0.08%Si、2.0%Mn、0.20%V、0.05%Als、0.002%P、0.002%S、0.003%N、0.02%Ti、0.003%B,将此铸坯进行连铸,铸坯厚度100mm,将此铸坯进行三道次粗轧,得到12mm的中间坯,粗轧压下率88%,粗轧终轧温度1050℃,然后进行加热至1100℃,然后进行5道次精轧,精轧终轧温度860℃,产品厚度1.2mm,粗轧压下率90%,精轧后进行快速冷却,600℃以上的平均冷却速率35℃/s,卷取温度520℃,将此热轧带钢进行酸洗,然后进行退火镀锌,退火温度550℃,退火时间100s,退火后进行冷却,冷却速率20℃/s,冷却至470℃,随后带钢入锌锅进行镀锌,锌液温度455℃,锌液铝含量0.20%,,带钢出锌锅后,进行镀后冷却至室温,镀锌退火时炉内露点-40℃,氢气含量5%,残氧2~10ppm,镀锌后的带钢经0.5%的光整后,得到无表面脱锌和漏点、表面质量良好的抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢成品。
检验本实施例制备的抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢成品微观组织和力学性能,铁素体体积分数90%,贝氏体体积分数10%,产品抗拉强度850MPa,屈强比0.88,延伸率20%,扩孔率45%。
实施例3
本实施例提供一种抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢,具体按照以下步骤进行生产:冶炼、连铸→加热或均热→7道次精轧→冷却→卷取→酸洗→连退→镀锌→光整→成品。
采用转炉、LF精炼、RH真空冶炼,控制钢材成分为0.08%C、0.01%Si、2.2%Mn、0.25%V、0.010Nb%、0.02%Als、0.002%P、0.002%S、0.20%Cr、0.002%N、0.0025%B,将此铸坯进行连铸,铸坯厚度56mm,将此铸坯加热,出炉温度1220℃,然后进行7道次精轧,精轧终轧温度850℃,得到1.0mm成品,精轧压下率98.2%,精轧后进行快速冷却,600℃以上的平均冷却速率50℃/s,卷取温度400℃,将此热轧带钢进行酸洗,然后进行退火镀锌,退火温度740℃,退火时间120s,退火后进行冷却,冷却速率30℃/s,冷却至465℃,随后带钢入锌锅进行镀锌,锌液温度455℃,锌液铝含量0.20%,带钢出锌锅后,进行镀后冷却至室温,镀锌退火时炉内露点-20℃,氢气含量6%,残氧2~10ppm,镀锌后的带钢经0.4%的光整后,得到无表面脱锌和漏点、表面质量良好的抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢成品。
检验本实施例制备的抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢成品微观组织和力学性能,铁素体体积分数88%,贝氏体体积分数3%,其余为马氏体组织,产品抗拉强度880MPa,屈强比0.80,延伸率17%,扩孔率40%。
实施例4
本实施例提供一种抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢,具体按照以下步骤进行生产:冶炼、连铸→加热或均热→7道次精轧→冷却→卷取→酸洗→连退→镀锌→光整→成品。
采用转炉、LF精炼、RH真空冶炼,控制钢材成分为0.09%C、0.01%Si、2.4%Mn、0.22%V、0.015Nb%、0.02%Als、0.008%P、0.002%S、0.23%Cr、0.005%N、0.0025%B,将此铸坯进行连铸,铸坯厚度56mm,将此铸坯加热,出炉温度1230℃,然后进行7道次精轧,精轧终轧温度850℃,得到1.0mm成品,精轧压下率98.2%,精轧后进行快速冷却,600℃以上的平均冷却速率50℃/s,卷取温度400℃,将此热轧带钢进行酸洗,然后进行退火镀锌,退火温度800℃,退火时间150s,退火后进行冷却,冷却速率30℃/s,冷却至465℃,随后带钢入锌锅进行镀锌,锌液温度455℃,锌液铝含量0.20%,带钢出锌锅后,进行镀后热处理,热处理温度550℃,热处理时间3s,热处理后冷却至室温,镀锌退火时炉内露点-20℃,氢气含量6%,残氧2~10ppm,镀锌后的带钢经0.4%的光整后,得到无表面脱锌和漏点、表面质量良好的抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢成品。
检验本实施例制备的抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢成品微观组织和力学性能,铁素体体积分数91%,贝氏体体积分数3%,其余为马氏体组织,产品抗拉强度860MPa,屈强比0.72,延伸率20%,扩孔率45%。
Claims (6)
1.一种抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢,其特征在于,所述热镀锌高强钢包括以下质量百分比的化学成分:C:0.03%~0.10%,Mn:1.50%~2.50%,Si:0.005%~0.10%,Als:0.005~0.05%,V:0.10~0.25%,P:≤0.015%,S:≤0.010%,N:≤0.008%,B:0.0005~0.0050%,其余为Fe和不可避免的杂质,产品微观组织主要由88~94%铁素体、3~10%贝氏体、0~9%马氏体组织组成;
其减量化生产方法具体包括以下步骤:炼钢,精炼,连铸热轧,酸洗,退火镀锌,光整;
所述连铸热轧具体步骤为:连铸,加热,粗轧,精轧,冷却,卷取,其中加热温度为1150~1300℃,在900℃以上完成粗轧,粗轧压下率≥80%,在850~950℃完成精轧,精轧压下率≥70%,冷却过程中在650℃以上时,平均冷却速率≥20℃/s,在200~600℃完成卷取;或
所述连铸热轧具体步骤为:连铸,粗轧,加热,精轧,冷却,卷取,其中在900℃以上完成粗轧,粗轧压下率≥80%,然后将粗轧坯加热至900~1200℃,在850~950℃完成精轧,精轧压下率≥70%,冷却过程中在650℃以上时,平均冷却速率≥20℃/s,在200~600℃完成卷取;或
所述连铸热轧具体步骤为:连铸,加热,精轧,冷却,卷取,加热温度为1150~1300℃,在850~950℃完成精轧,精轧压下率≥90%,冷却过程中在650℃以上时,平均冷却速率≥20℃/s,在200~600℃完成卷取。
2.根据权利要求1所述的抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢,其特征在于,所述热镀锌高强钢化学成分还包括Nb、Ti、Cr、Mo中的至少一种元素,各元素质量百分比为:Nb:0.010~0.050%,Ti:0.005~0.050%,Cr:0.05~0.30%,Mo:0.05~0.50%。
3. 一种权利要求1或2所述的抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢的减量化生产方法,其特征在于,具体包括以下步骤:炼钢,精炼,连铸热轧,酸洗,退火镀锌,光整;
所述连铸热轧具体步骤为:连铸,加热,粗轧,精轧,冷却,卷取,其中加热温度为1150~1300℃,在900℃以上完成粗轧,粗轧压下率≥80%,在850~950℃完成精轧,精轧压下率≥70%,冷却过程中在650℃以上时,平均冷却速率≥20℃/s,在200~600℃完成卷取;或
所述连铸热轧具体步骤为:连铸,粗轧,加热,精轧,冷却,卷取,其中在900℃以上完成粗轧,粗轧压下率≥80%,然后将粗轧坯加热至900~1200℃,在850~950℃完成精轧,精轧压下率≥70%,冷却过程中在650℃以上时,平均冷却速率≥20℃/s,在200~600℃完成卷取;或
所述连铸热轧具体步骤为:连铸,加热,精轧,冷却,卷取,加热温度为1150~1300℃,在850~950℃完成精轧,精轧压下率≥90%,冷却过程中在650℃以上时,平均冷却速率≥20℃/s,在200~600℃完成卷取。
4.根据权利要求3所述的抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢的减量化生产方法,其特征在于,所述退火镀锌步骤包括带钢加热、均热、冷却、镀锌、镀后冷却,其中均热温度550~820℃,均热时间30~200s,冷却速率≥15℃/s,带钢入锌锅温度440~500℃,锌液温度450~470℃,锌液铝含量0.15~0.25%,退火炉内露点-20~-50℃,炉内氢气含量为1~10%,残氧≤30ppm。
5.根据权利要求3所述的抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢的减量化生产方法,其特征在于,所述退火镀锌步骤包括带钢加热、均热、冷却、镀锌、热处理、镀后冷却,其中均热温度550~820℃,均热时间30~200s,冷却速率≥15℃/s,带钢入锌锅温度440~500℃,锌液温度450~470℃,热处理温度500~600℃,热处理时间1~15s,热处理后冷却速度≥3℃/s,锌液铝含量0.15~0.25%,退火炉内露点-20~-50℃,炉内氢气含量为4~10%,残氧≤30ppm。
6.根据权利要求3所述的抗拉强度800MPa级热镀锌高强钢的减量化生产方法,其特征在于,所述光整步骤光整压下率0.1~1%。
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