CN108822819A - 一种特低渗油田油水井复合酸解堵液 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种复合酸解堵液，它是由下述重量份的原料组成的：泡沫洗井液4‑6、前置液20‑30、主体酸70‑100、后置液10‑20，本发明酸液具有较强的解除有机沉淀物污染的能力，抗酸渣、防乳化能力强；本发明酸液腐蚀速度低，防膨性好，不改变地层原有的水润湿特性。

Description

一种特低渗油田油水井复合酸解堵液

技术领域

本发明属于油田二次采油领域，具体涉及一种特低渗油田油水井复合酸解堵液。

背景技术

油层伤害是引起油、水井生产能力下降的一个主要原因。酸化解堵措施是解除油层伤害常用的一种经济而有效的方法。由于不同区域油田地质构造、储层结构及开发历史的差异，使得不同的工艺措施所产生的作用效果差距甚大。

本发明工艺技术的目的在于提供一种适应陇东油田三叠系延长组特低渗岩性油藏特点的油水井复合酸解堵液，以克服原有工艺与储层岩石和流体配伍性差、伤害高的缺陷。

但是，不同油田、不同区块、不同油层或不同井，由于油层地质、采油工艺、生产制度等不同，油层伤害特点也不尽相同。只有正确分析评价油层伤害原因、选用合适而有效的酸化液体系，才能“对症下药”，才有可能有效地解除伤害，恢复其原来产能。同时，油田生产过程中有意识地、有针对性地进行油层保护，也是预防油层伤害的一个方面。酸化解堵和油层保护是一项系统的工程，将二者与油层挖潜和改造措施密切结合，是油田持续稳产、高产的关键。

陇东油田油层主要为三叠系延长组特低渗岩性油藏，油藏储层砂岩碎屑颗粒中岩屑和长石含量相对较高，粘土矿物成分复杂，既含有水敏性强的蒙脱石和伊/蒙混层，也含有酸敏性强的绿泥石和伊利石以及速敏性强的高龄石，同时碳酸盐岩化学胶结物含量也较高(一般高达15％，是国内外油田少见的)。由于成岩作用强而复杂，致使油层物性很差。其中油层孔隙度平均低于15％，渗透率平均低于11×10-3um2，一般渗透率低于1×10-3um2，属于典型的特低渗透性油藏。另一方面，油层砂体横向非均质性严重，油层厚度和物性变化大，不同油井之间油层差别较大，油水井连通性低。

陇东油田以上地质特征决定了该油藏在开发过程中不可避免地受到油层污染堵塞的影响。一般情况下，油层污染的因素既有内在因素(内因)也有外在因素(外因)。前者主要是由地层自身物性、岩性和流体的特性决定的，这些性质是油层固有的特征，是客观存在的，对其评价是在室内通过实验进行的，是任何生产措施的基础。外在因素主要是指地层本身之外的原因，包括外来流体及其携带的固相微粒(如各种措施工作液)。外部环境条件的改变(压力、温度、作业作制度等)以及外来流体(包括注入水)进入地层后与地层岩性产生不配伍性反应，产生水敏、酸敏、速敏、盐敏和无机盐沉淀、有机物堵塞、细菌和乳化液等堵塞。

陇东油田经过长期注水开发后，目前遇到的最大问题是油水井普遍堵塞严重，而且堵塞类型多样(如粘土矿物膨胀堵塞、酸敏堵塞、化学沉淀物胶结堵塞、无机和有机垢类堵塞、胶质和沥青质堵塞等)，已经严重地影响着油田增产稳产措施的实施。油井产液量和产油量较低，油田产量递减快，稳产难度大。虽然曾采用过多种酸化、压裂等解堵增产措施，但都未能从根本上解决油层堵塞问题。已有的增产措施效果欠佳或不理想，一些解堵措施技术相对落后，解堵不彻底，一般仅能单纯解除某一类型堵塞，而不能同时解除多种堵塞，措施后产能恢复有限，有效期短。从整体上看，油层堵塞仍然是威协该油藏正常生产的一个重要原因。

在目前油田稳产形式严峻的情况下，充分引进和开发应用新的解堵液解除油层堵塞，恢复油层原始孔、渗条件，提高油井产量，是保证油田稳产、高产不可少的、也是非常重要的举措。

发明内容

本发明的目的在于针对现有技术的缺陷和不足，提供一种特低渗油田油水井复合酸解堵液。

为实现上述目的，本发明采用以下技术方案：

一种特低渗油田油水井复合酸解堵液，它是由下述重量份的原料组成的：

泡沫洗井液4-6、前置液20-30、主体酸70-100、后置液10-20。

所述的泡沫洗井液是由下述重量份的原料组成的：

表面活性剂a1-2、复合粘土稳定剂乳液40-50；

所述的表面活性剂a为聚山梨酯、壬基酚聚氧乙烯醚中的一种；

所述的复合黏土稳定剂的制备方法，包括以下步骤：

(1)取0.7-1重量份的过硫酸铵，加入到其重量120-160倍的去离子水中，搅拌均匀，得引发剂溶液；

(2)取1-2重量份的异噻唑啉酮，加入到其重量4-6倍的无水乙醇中，搅拌均匀，得抑菌醇溶液；

(3)取30-40重量份的甲基丙烯酸甲酯、5-6重量份的氯化铵混合，加入到上述抑菌醇溶液中，搅拌均匀，送入到反应釜中，通入氮气，调节反应釜温度为60-70℃，加入上述引发剂溶液，保温搅拌3-5小时，出料冷却，蒸馏除去乙醇，即得所述复合粘土稳定剂乳液。

所述的前置酸液是由下述重量份的原料组成的：

31％的盐酸40-50、缓蚀剂1-2、互溶剂1.8-3、阻垢剂2-3、铁离子稳定剂0.4-1、表面活性剂b 0.8-1；

所述的缓蚀剂为ALS-2酸化缓蚀剂；

所述的互溶剂为乙二醇丁醚；

所述的铁离子稳定剂为乙二胺四乙酸；

所述的表面活性剂b为蓖麻油酸聚氧乙烯醚；

所述的阻垢剂为羟基乙叉二膦酸。

所述的主体酸是由下述重量份的原料组成的：

31％的盐酸40-50、缓蚀剂1-2、95％-97％的醋酸10-20、氢氟酸2-3、柠檬酸铵0.1-0.4、失水山梨醇月桂酸酯0.1-0.2、氨基三亚甲基膦酸1.5-2、二甲苯0.1-0.2、乙二醇丁醚1.8-3、乙醇0.8-1、水100-120。

所述的后置液是由下述重量份的原料组成的：

氯化铵4-6、氨基磺酸0.1-0.2、水60-70。

2、特低渗透油田油水井复合酸解堵液的技术原理和特点：

长期生产的油井，重质烃可在近井地带缓慢沉积，油基泥浆中的油水乳化物，水井转注后井径周围的残余油，及回注的污水中含的油等可能堵塞油层渗流孔道，这些堵塞物是酸不溶的。复合酸解堵液含有表面活性剂、互溶剂等可以渗透、溶解重质烃，把覆盖在岩石或无机垢表面的油垢溶解，从而解除有机堵塞，后续酸液解除无机堵塞。

该技术是一项可以通过解堵有效调整和改善油层吸水剖面的新技术。其技术原理是利用复合酸的强增溶特性和酸液的溶蚀作用，实现解堵和增产作用。

该技术是一项深部解堵与驱油相结合的油层内复合酸解堵降压增产工艺技术,与常规酸化有着本质的区别。该技术集成了解吸性、提取性、见水溶于水、见油溶于油的良好溶解性等多种解堵功能。

①、复合酸解堵液增油降水的可行性分析：

(1)水驱油机理研究表明，水与油之间有较高的界面张力，原油流出时，又必须要经过许许多多形态大小各异的地层砂岩孔道，受到孔道毛细力的阻碍，这都直接影响着原油生产。根据计算毛细力的Laplace公式，此阻力大小与孔径及界面张力紧密相关。砂岩孔道形态已经决定了液面曲率半径变化不会很大，降低孔渗流动阻力主要方法只能是降低液体的界面张力。而复合酸解堵液又恰恰具有超低界面张力和见水溶于水，见油溶于油的良好溶解性及高携带的良好流动性。如果能将这种技术应用于油井解堵，效果肯定会好得多。需要解决高渗大孔道普通解堵后高出水的问题。这就需要设法使注入水在此绕流或窜流于中小孔道，起到调整油层吸水剖面的作用。为此需要减缓施工时大孔道中解堵液进入量、延迟其反应时间、重新分配近井带注入水水流、改变孔道润湿性、孔内化学剂粘附及自稠化、暂堵化等，都是可以采用的化学技术。

②、复合酸解堵液性能特点:

(1)反应速度低，活性穿透能力强。

(2)体系中复合酸与石英、长石矿物的反应速度高于粘土矿物，因此酸液不仅能消除地层污染，还能很好的改善提高地层的原始渗透率。

(3)酸液体系与地层适应性好，处理地层过程无二次沉淀酸渣产生，不会带来新的污染。

(4)酸液具有较强的解除有机沉淀物污染的能力，抗酸渣、防乳化能力强。

(5)酸液腐蚀速度低，防膨性好，不改变地层原有的水润湿特性。

3、特低渗透油田油水井复合酸解堵液的组分及其作用:

复合酸解堵液由有机酸、多组分酸、复合酸主体组分和高温缓蚀剂、铁离子稳定剂、互溶剂、有机分散剂、防膨剂等添加剂组成。

①有机酸处理地层的灰质、铁质组分，由于有机酸在体系中逐级电离，与无机强酸相比，其与地层矿物的反应速度能降低65％－80％，因此能增大酸液处理深度，同时电离后的酸根能络合多价成垢离子。

②选用砂岩复合酸解堵液处理地层的硅质组分，砂岩油层处理剂为含氟络合物，其缓速解堵机理是：砂岩油层处理剂在水中仅能解离出微弱的活性HF，在85℃时，其在水中的解离度仅为8.5％。当砂岩油层处理剂与地层接触时，溶液中活性HF被反应消耗，系统平衡体系被破坏，体系不断解离出新的活性HF，直至消耗殆尽，其反映速度为常规土酸的1/10，另外砂岩油层处理剂水解释放HF后的成分是一种高效硅沉积阻止剂，可将反应产物保留在溶液中。复合酸解堵液含有表面活性剂、互溶剂等可以渗透、溶解重质烃，把覆盖在岩石或无机垢表面的油垢溶解，从而解除有机堵塞，后续酸液解除无机堵塞。

③选用了高效酸化缓蚀剂，酸液与地层水、酸液配伍性好、耐温、耐盐性能好。90℃下其腐蚀速率为1.5g/m²·h；其次地层吸附量低，不会对地层产生伤害。

④体系中选用的粘土稳定剂是小分子水溶性化合物，通过与粘土吸附的阳离子交换，在粘土晶格中呈多点结合，改变粘土的理化性质、控制水化分散，且能使已水化膨胀岩芯的渗透率有效恢复，使地层保持水润湿性。配方体系中的互溶剂、分散剂具有优良的解除有机物堵塞性能和防乳化、抗酸渣性能。

4、特低渗透油田油水井复合酸解堵液体系的室内研究

在进行室内试验的过程中，针对长庆低渗透油田的储层特性，特别是陇东油田、安塞油田、西峰油田、靖安油田等特低渗透、敏感性强等特点，试验中选取了陇东油田西277-01井天然岩芯，来做驱替、渗流试验。

⑴.复合酸解堵液缓速性能

为了评价复合酸解堵液的缓速性能，我们做了以下两项试验：

1)称取一定量的复合酸解堵液加入到一定量的水及一定量、一定浓度的盐酸溶液中(常温，轻微搅拌)观察溶解情况，当处理剂1达到在水中的溶解度(约14克)时历时在2小时以上，达到在10％盐酸中的溶解度(约11克)时也有相同的时间经历；可见复合酸解堵液具有一定的缓速性能。

2)将岩屑研成过100目的粉末，分别称取四份50g并分别置于一定量的不同的酸液中，在一定温度和时间下测定不同酸液的溶蚀率以评价其缓速性能。

由图1可知，土酸的溶蚀率较高，但反应2小时后，土酸与岩屑反应已基本结束；H₃PO₄+HF有一定的缓速能力，但总溶蚀量(10～12h)较低；而层复合酸解堵液既有较高的溶蚀能力，又有较好的缓速性能，有利于砂岩地层的深部酸化。

⑵.复合酸解堵液防水锁添加剂研究

开展防水锁添加剂研究，对于降低酸液表(界)面张力，改变液体对地层润湿状况，增大润湿角，降低毛管阻力，增强返排效果具有十分重要的作用。国内外使用的防水锁剂种类很多，如低分子醇类及非离子型聚氧乙烯醚，含氟表面活性剂等。其中聚合醇(JIX)是最新开发的针对气井酸化残液返排的高效助排剂。聚合醇(JIX)主要由烯醇类单体和乙二醇类单体聚合而成的聚合体。聚合醇水溶性好，无毒、无刺激性气味。

室内将聚合醇与水配制成不同浓度的液体，采用JYW－200B型界面张力仪，测得的界面张力(柴油、聚合醇水溶液)与聚合醇用量关系如图2。可以看出，随着聚合醇增加，油水界面张力逐渐减小，当浓度为1.5-2％时，油水界面张力为0.5-1mN/m,具有较好降低油水两相界面张力的效果，有利于解堵后残酸返排。

⑶.复合酸解堵液缓蚀剂研究

室内评价认为目前酸化缓蚀剂溶解分散性较差，现场应用后可能造成储层二次污染伤害。按SY/T5405-1996标准，评价筛选出新型高效低伤害酸化缓蚀剂ALS-2。ALS-2酸化缓蚀剂各项指标均达到行业标准。其中溶解分散性达到一级指标。将ALS-2酸化缓蚀剂与酸混合均匀并在水浴恒温50℃,静置36小时，酸液透明清亮，无液相分层，无液/固相分离。室内动态试验表明，1％浓度缓蚀剂平均岩心渗透率的损害率小于2％，1.5％浓度缓蚀剂平均岩心渗透率损害率小于4％，有较好的保护储层作用。

试验主要仪器是由海安石油仪器厂生产的高温高压腐蚀测定仪，试片材料为N－80石油专用钢材。主要技术指标如下：

表ALS-2酸化缓蚀剂腐蚀速度性能试验

从表中可以看出，研制的ALS-2酸化缓蚀剂用量在相同的试验条件下，盐酸(土酸)和气井低伤害酸的动、静态腐蚀速度均低于相应的部颁标准，可以满足现场施工的要求。

⑷.复合酸解堵液降解聚合物性能

钻井、压井中使用泥浆或其它压井液或水井调剖时使用的调剖剂，这些混合物中含有大量的高分子聚合物，如羧甲基纤维素、聚丙烯酰胺等，这些高粘性物质进入地层后必然会造成堵塞伤害。

复合酸解堵液体系对高分子有机质具有较好的分解降粘作用，采用分解率(Rs＝(处理前粘度-处理后粘度)/处理前粘度)作为评价降粘效果的指标，与羧甲基纤维素(CMC)、聚丙烯酰胺(PAM)于反应釜中进行了有机残渣溶蚀性试验，试验结果如下表。

表复合酸解堵液体系对有机残渣降解性能*

*试验温度90℃

可以看出，在90℃下反应1小时，复合酸解堵液体系对有机残渣具有很高的分解降粘作用。

⑸.复合酸解堵液体系表面活性剂的作用

溶解在水中的表面活性剂在流动时，吸附在岩石表面，使岩石表面润湿性发生改变，达到疏通低渗通道的目的。

表面活性剂浓度筛选实验：

由图3可知，选用0.5％浓度的表面活性剂，所配制处理液的表面张力和界面张力最小。

⑹.复合酸解堵液体系表界面张力

将常用的几种不同的活性剂分别与复合酸解堵液配制相同浓度的处理液，进行表面张力测定，试验仪器采用JYW-200B全自动表面张力测定仪，测试结果见下表。

几种活性剂在复合液中的表面张力 室温

实验表明，与目前常用的土酸体系相比，复合酸解堵液具有很低的表、界面张力，有利于残酸的返排。

⑺.复合酸解堵液体系稳铁性能

复合酸解堵液中采用了经筛选的高效铁离子稳定剂，室内试验采用与土酸和15％盐酸对比的试验方法,测定其Fe³⁺稳定性。在酸液中加入等量的Fe³⁺及过量的反应物，反应温度90℃观察并记录出沉淀的时间。

酸液淤渣生成对比试验 温度90℃

酸液名称	Fe3+(mg/l)	时间(h)	淤渣
				复合前置液	800	12	微量沉淀
复合主体液	800	24	无沉淀
				土酸+2％HAC	800	20min	沉淀

从上表可以看出，复合酸解堵液体系的前置酸12h、主体酸24h无氢氧化铁沉淀，而常规土酸和15％盐酸(含2％HAC)，在20min内开始沉淀，证明复合酸解堵液具有较好的稳定三价铁离子能力。较好地控制铁致淤渣的生产，减少了对地层的二次伤害。

⑻.复合酸解堵液与地层流体的配伍性

为检验复合酸解堵液与地层流体的配伍性，避免可能对地层造成新的伤害，进行了该配方体系与注入水、地层水的配伍性，结果见下表。

注入水、地层水与复合解堵液的配伍性实验温度85℃

结果表明，地层水、注入水与复合酸解堵液在地层85℃条件下，配伍性良好，无沉淀发生，可以满足现场解堵需要。

⑼.复合酸解堵液综合性能评价模拟试验

图4可以看出：岩芯注入压力在随着流体通过岩芯空隙的倍数的增加而逐步下降，在PV＝0.5时，注入压力已经由18.5Mpa下降到7Mpa以下。

5、本发明复合酸解堵液的使用方法：

现场应用时，酸液挤入顺序：

(1).正替预处理酸液,清洗、负压处理井筒、炮眼降低施工压力

(2).挤入前置酸液,溶解地层中碳酸岩组分并隔离地层水避免氟硅酸钠、氟硅酸钾、氟化钙等二次沉淀的生成；

(3).挤入复合解堵液体中的主体酸：解除地层深部有机、无机双重污染；

⑷.挤入后置酸液:将主体酸顶入地层深处，隔离注入水。

⑸.开井放喷，以利用快速放喷形成的抽溪效应把尽可能多的残酸排出地面，若不喷，必须用混气水(高效泡沫洗井液+安全气体)将残酸洗出，洗井液用量不少于井筒容积1.5倍。

四、本发明的优点：

该技术从酸液配制到施工，分别采用了：

⑴.减低大孔道中解堵液进入量、延迟其反应时间、改变孔道润湿性、增加孔道内化学剂粘附程度及自稠化等多种化学工程技术，减低和减缓了高渗大孔道的受注量,使施工油井出水量降低。

⑵.油层内中小孔道的驱替动力和受注量,使产油量增加，从而在解除地层近井地带堵塞，提高采收率的同时，改善油层吸水剖面，提高水驱效率，控制和稳定含水，实现增油降水的目的。

复合解堵液具有超低界面张力和很好的增溶性，有见水溶于水、见油溶于油的良好溶解性及高携带、低渗流阻力的良好流动性。应用该工艺技术于油井解堵，效果会比普通酸液相比更好，增油控水的潜力和效果明显。

近几年来在长庆油田低渗透、酸敏地层等复杂地质条件下，中、高含水油井解堵产措施中的成功应用，能有效解决风险大、难度高的低渗透、强酸敏、裂缝性注水地层等复杂地质条件下的中高含水油井堵塞问题。具有较好的适应性和技术推广价值。

本发明的复合酸解堵液酸岩反应速度低，活性穿透能力强，尤其适合于因注水引起地层结垢、水敏等深部伤害的解除；

本发明体系解堵液与石英、长石矿物的反应速度高于粘土矿物，因此酸液不仅能消除地层污染，还能很好的改善提高地层的原始渗透率；

本发明酸液体系与地层适应性好，处理地层过程无二次沉淀酸渣产生，不会带来新的污染；

本发明酸液具有较强的解除有机沉淀物污染的能力，抗酸渣、防乳化能力强；

本发明酸液腐蚀速度低，防膨性好，不改变地层原有的水润湿特性。

附图说明：

图1为：不同酸化液的溶蚀率与时间的关系曲线，其中溶蚀率＝(G1-G2)/G1×100％，式中：G1、G2—岩屑初始重量和反应后的重量；

图2为：JIX-Ⅱ与界面张力关系；

图3为：不同浓度表面活性剂的性能；

图4为：长岩芯流动试验注入压力变化曲线；其中室内添砂岩芯长3m；实验温度65℃。

具体实施方式

1、实施例1

一种特低渗油田油水井复合酸解堵液，它是由下述重量份的原料组成的：

泡沫洗井液5、前置液25、主体酸85、后置液15。

所述的泡沫洗井液是由下述重量份的原料组成的：

表面活性剂a1.5、复合粘土稳定剂乳液45；

所述的表面活性剂a为聚山梨酯；

所述的复合黏土稳定剂的制备方法，包括以下步骤：

(1)取0.9重量份的过硫酸铵，加入到其重量140倍的去离子水中，搅拌均匀，得引发剂溶液；

(2)取1.5重量份的异噻唑啉酮，加入到其重量5倍的无水乙醇中，搅拌均匀，得抑菌醇溶液；

(3)取35重量份的甲基丙烯酸甲酯、6重量份的氯化铵混合，加入到上述抑菌醇溶液中，搅拌均匀，送入到反应釜中，通入氮气，调节反应釜温度为65℃，加入上述引发剂溶液，保温搅拌4小时，出料冷却，蒸馏除去乙醇，即得所述复合粘土稳定剂乳液。

所述的前置液是由下述重量份的原料组成的：

31％的盐酸45、缓蚀剂1.5、互溶剂2.4、铁离子稳定剂0.7、表面活性剂b0.9。

所述的缓蚀剂为ALS-2酸化缓蚀剂；所述的互溶剂为乙二醇丁醚；所述的铁离子稳定剂为乙二胺四乙酸；所述的表面活性剂b为蓖麻油酸聚氧乙烯醚。

所述的主体酸是由下述重量份的原料组成的：

31％的盐酸45、缓蚀剂2、97％的醋酸15、氢氟酸2.5、柠檬酸铵0.3、失水山梨醇月桂酸酯0.2、氨基三亚甲基膦酸1.8、二甲苯0.2、乙二醇丁醚2.4、乙醇0.9、水110。

所述的后置液是由下述重量份的原料组成的：

氯化铵5、氨基磺酸0.2、水65。

2、实施例2

一种特低渗油田油水井复合酸解堵液，它是由下述重量份的原料组成的：

泡沫洗井液6、前置液30、主体酸100、后置液20。

所述的泡沫洗井液是由下述重量份的原料组成的：

表面活性剂a2、复合粘土稳定剂乳液50；

所述的表面活性剂a为壬基酚聚氧乙烯醚；

所述的复合黏土稳定剂的制备方法，包括以下步骤：

(1)取1重量份的过硫酸铵，加入到其重量160倍的去离子水中，搅拌均匀，得引发剂溶液；

(2)取2重量份的异噻唑啉酮，加入到其重量6倍的无水乙醇中，搅拌均匀，得抑菌醇溶液；

(3)取40重量份的甲基丙烯酸甲酯、6重量份的氯化铵混合，加入到上述抑菌醇溶液中，搅拌均匀，送入到反应釜中，通入氮气，调节反应釜温度为70℃，加入上述引发剂溶液，保温搅拌3小时，出料冷却，蒸馏除去乙醇，即得所述复合粘土稳定剂乳液。

所述的前置液是由下述重量份的原料组成的：

31％的盐酸50、缓蚀剂2、互溶剂3、铁离子稳定剂1、表面活性剂b1。

所述的缓蚀剂为ALS-2酸化缓蚀剂；所述的互溶剂为乙二醇丁醚；所述的铁离子稳定剂为乙二胺四乙酸；所述的表面活性剂b为蓖麻油酸聚氧乙烯醚。

所述的主体酸是由下述重量份的原料组成的：

31％的盐酸50、缓蚀剂2、95％的醋酸20、氢氟酸3、柠檬酸铵0.4、失水山梨醇月桂酸酯0.2、氨基三亚甲基膦酸2、二甲苯0.2、乙二醇丁醚3、乙醇1、水120；

所述的后置液是由下述重量份的原料组成的：

氯化铵6、氨基磺酸0.2、水70。

3、本发明特低渗油田油水井复合酸解堵液的使用方法：

(1).正替预处理酸液,清洗、负压处理井筒、炮眼降低施工压力；

(2).挤入前置酸液,溶解地层中碳酸岩组分并隔离地层水避免氟硅酸钠、氟硅酸钾、氟化钙等二次沉淀的生成；

(3)挤入复合解堵液体中的主体酸：解除地层深部有机、无机双重污染；

⑷.挤入后置酸液:将主体酸顶入地层深处，隔离注入水。

⑸.开井放喷，以利用快速放喷形成的抽溪效应把尽可能多的残酸排出地面，若不喷，必须用混气水(高效泡沫洗井液+安全气体)将残酸洗出，洗井液用量不少于井筒容积1.5倍。

油井试验效果

分别于2015年6月8日、2015年8月28日和2015年10月6日应用本发复合酸解堵液对华152区块三口油井(剖××井、华××井和剖××井)进行酸化解堵试验，试验数据见表5-2。从中可以看出，剖××井在酸化前产液4.63m³/d，产油0.27t/d，含水94％，酸化后产液6.183m³/d，产油1.92t/d，含水降低为72％。酸化有效期约160天，平均日增油1.42t，总计增加原油约227t。华××井酸化前后产量变化最为明显，酸化前产液3.75m³/d，产油1.35t/d，含水64％。酸化后产液10.53t/d，产油4.01t/d，含水降低为61％，有效期约210d，平均日增原油3.66t/d，增加原油768t。剖××井酸化前产液0.6m³/d，产油0.12t/d，含水80％。酸化后产液8.2t/d，产油2.6t/d，含水降低为68％，有效期约180d，平均日增原油2.48t/d，增加原油446t。由此可见，本发明复合酸解堵液在油井酸化解堵中具有明显的效果。表5-1为酸化试验的油井基本情况和酸化施工前后生产情况。

表5-1油井酸化措施效果统计表

水井试验效果

分别于2015年10月21日、2015年11月17日和2015年11月24日对马岭油田南××井、华池油田剖××井和马岭油田中××井三口水井进行了酸化施工作业。表5-2为酸化试验的注水井基本情况和酸化施工前后生产情况。

表5-2注水井酸化措施效果统计表

1.南××井现场试验效果分析

该井于96年7月转注，初期油压19.3Mpa，套压19.01Mpa，日注水31立方米，98年10月-99年3月冬季关井，99年4月油、套压封，日注水21立方米，2014年8月日注水21立方米，2003年6月进行大修、重孔爆压后，日注水7立方米，达不到配注要求(设计配注量为30立方米)，8月又进行酸化增注，目前注水泵压18.9Mpa，日注水仅7立方米，仍不能满足配注要求。

该井于2015年10月21日应用本发明复合酸解堵液进行酸化作业，取得了较好的效果。施工前注水压力18.9MPa，日注水7立方米，达不到配注要求。施工后注水压力降为13MPa，注水达到配注量，实际上日增注水量23立方米，表明酸化解堵增注效果明显。

2.剖××井试验效果分析

该井于2015年7月20日复合射孔长3两个井段：1843.0-1846.0和1862.0-1865.0，孔密16孔/米总孔数92孔。7月28日压裂，长3上井段加沙7.0方，下段加沙14方。2015年8月7日投产，2003年5月含水突升，日产油0.13吨，含水98％。分析认为被剖43-11井的注水水淹，现决定对该井长3层转注，完善井网，要求对该井长3层进行酸化解堵。

该井于2015年11月17日应用本发明复合酸解堵液进行酸化作业，取得了较好的效果。施工开始时注酸泵压27MPa，酸化结束时注酸压力降为10Mpa。正常注水后的注水压力为10MPa，日注水量30立方米，达到配注量要求，表明酸化解堵增注效果明显。

3.中××井试验效果分析

该井为马岭油田中一区一口生产井，1992年7月17日完井，射孔延9：1420.0-1431.0，1992年8月24日投产。1995年7月加砂8方，压裂延9：1420.0-1424.0和1428.0-1431.0井段。1998年7月再次压裂，对这两个井段进行压裂。2003年3月停井，当时日产液1.18方，日产油0吨，含水100％。现决定对该井延9转注，要求对该井延9进行酸化解堵。

该井于2014年11月24日应用本发明的复合酸解堵液进行酸化作业，取得了较好的效果。施工开始时注酸泵压23MPa，酸化结束时注酸压力降为16Mpa。正常注水后的注水压力为15MPa，日注水量30立方米，达到配注量要求，表明酸化解堵增注效果明显。

Claims (5)

1.一种特低渗油田油水井复合酸解堵液，其特征在于，它是由下述重量份的原料组成的：

泡沫洗井液4-6、前置液20-30、主体酸70-100、后置液10-20。

2.根据权利要求1所述的一种特低渗油田油水井复合酸解堵液的，其特征在于：所述的泡沫洗井液是由下述重量份的原料组成的:

表面活性剂a1-2、复合粘土稳定剂乳液40-50；

所述的表面活性剂a为聚山梨酯、壬基酚聚氧乙烯醚中的一种；

所述的复合黏土稳定剂的制备方法，包括以下步骤：

(1)取0.7-1重量份的过硫酸铵，加入到其重量120-160倍的去离子水中，搅拌均匀，得引发剂溶液；

(2)取1-2重量份的异噻唑啉酮，加入到其重量4-6倍的无水乙醇中，搅拌均匀，得抑菌醇溶液；

(3)取30-40重量份的甲基丙烯酸甲酯、5-6重量份的氯化铵混合，加入到上述抑菌醇溶液中，搅拌均匀，送入到反应釜中，通入氮气，调节反应釜温度为60-70℃，加入上述引发剂溶液，保温搅拌3-5小时，出料冷却，蒸馏除去乙醇，即得所述复合粘土稳定剂乳液。

3.根据权利要求1所述的一种特低渗油田油水井复合酸解堵液的，其特征在于：所述的前置酸液是由下述重量份的原料组成的：

31％的盐酸40-50、缓蚀剂1-2、互溶剂1.8-3、阻垢剂2-3、铁离子稳定剂0.4-1、表面活性剂b 0.8-1；

所述的缓蚀剂为ALS-2酸化缓蚀剂；

所述的互溶剂为乙二醇丁醚；

所述的铁离子稳定剂为乙二胺四乙酸；

所述的表面活性剂b为蓖麻油酸聚氧乙烯醚；

所述的阻垢剂为羟基乙叉二膦酸。

4.根据权利要求1所述的一种特低渗油田油水井复合酸解堵液，其特征在于，所述的主体酸是由下述重量份的原料组成的:

31％的盐酸40-50、缓蚀剂1-2、95％-97％的醋酸10-20、氢氟酸2-3、柠檬酸铵0.1-0.4、失水山梨醇月桂酸酯0.1-0.2、氨基三亚甲基膦酸1.5-2、二甲苯0.1-0.2、乙二醇丁醚1.8-3、乙醇0.8-1、水100-120。

5.根据权利要求1所述的后置液，其特征在于：是由下述质量份的原料组成的：

氯化铵4-6、氨基磺酸0.1-0.2、水60-70。