CN108642224A - 一种利用高炉渣和铁水改质转炉渣的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种利用高炉渣和铁水改质转炉渣的方法,步骤为:1)将含有铁水的高温液态高炉渣倒入电炉内;2)以铁水中还原剂碳、硅含量与转炉渣氧化物含量及终渣氧化物含量作为依据,加入铁水中含碳总质量关系式MC>K×(α×M1+β×M2+λ×M3+ε×M4);3)按高温液态转炉渣与高温液态高炉渣的质量比为1:(3~6),步骤1)进行的同时向电炉内部添加高温液态转炉渣;4)采用电炉石墨电极加热形式提供热量,同时回收高温烟气;5)加热时间为10~30min,FeO含量降低到一定范围以下时,终渣和铁水分别从电炉渣口和铁口流出。本发明利用高炉渣中的SiO2来改善转炉渣中游离CaO和降低其碱度,同时利用铁水中碳、硅还原转炉渣中氧化物,把其降低到建材使用标准含量以下。
Description
技术领域
本发明属于钢渣综合处理技术领域,尤其涉及一种利用高炉渣和铁水改质转炉渣的方法。
背景技术
高炉渣是钢铁冶炼过程中的主要副产品,每冶炼1t生铁大约产生300~350kg的高炉渣,高炉渣出渣温度约1450℃,每吨渣含有相当于60kg标准煤的热量。目前我国常见的处理高炉渣的方法基本为水冲渣法。水冲渣法的技术核心还是对高炉熔渣进行喷水水淬,冷却、粒化成水渣,作为水泥的原料,不存在对环境造成污染。
转炉渣是一种转炉炼钢的过程中产生的工业固体废物。每生产1吨钢要副产0.1~0.13吨钢渣,温度1350℃~1450℃左右。其中还含有10~30%全铁(TFe)和大量有益元素钙、镁和硅等。目前,大部分的钢铁企业普遍采用简单磁选,剩余的尾渣除了少部分卖给水泥厂以外,大部分被堆弃,造成环境污染、土地占用和资源浪费。
与高炉渣相比,转炉渣中含有的RO相、尖晶石相、各种含铁的化合物、橄榄石相、金属铁属于耐磨相,并且钢渣的碱度较高,渣中游离氧化钙和氧化镁较多,加上钢渣中间的胶凝物质的晶粒致密,反应活性低,反应时间长,影响了转炉渣制品的稳定性,限制了转炉渣的使用范围。
发明内容
本发明的目的在于提供一种利用高炉渣和铁水改质转炉渣的方法,结合两种炉渣的特点,使两种炉渣在高温下熔融结合,利用高炉渣中的SiO2来改善转炉渣中游离CaO和降低其碱度,同时利用铁水中碳、硅还原转炉渣中氧化物,把其降低到建材使用标准含量以下,最终上层为可水冲的炉渣,下层为含高P铁水,其作为高P钢的原料,减少磷铁使用量。减少钢渣污染、增加企业经济效益。
为实现上述目的,本发明采用如下技术方案。
一种利用高炉渣和铁水改质转炉渣的方法,其特征在于包括如下步骤:
(1)将含有铁水的高温液态高炉渣倒入电炉内;
(2)以铁水中还原剂碳、硅含量与转炉渣氧化物含量及终渣氧化物含量作为依据,加入铁水中含碳总质量关系式MC>K×(α×M1+β×M2+λ×M3+ε×M4);其中MC为加入的含碳总量(kg);K为含碳量过剩系数,其范围为1.5~2;α为碳还原Fe2O3相关系数,其范围为0.20~0.25;M1为转炉渣中Fe2O3的质量(kg);β为碳还原FeO相关系数,其范围为0.162~0.172;M2为转炉渣中FeO的质量(kg);λ为碳还原P2O5相关系数,其范围为0.413~0.433;M3为转炉渣中P2O5的质量(kg);ε为碳还原MnO相关系数,其范围为0.164~0.174;M4为转炉渣中MnO的质量(kg);
(3)按高温液态转炉渣与高温液态高炉渣的质量比为1:(3~6),步骤1)进行的同时向电炉内部添加高温液态转炉渣;
(4)采用电炉石墨电极加热形式提供热量,同时回收高温烟气;
(5)加热时间范围为10~30min,FeO含量降低到一定范围以下时,终渣和铁水分别从电炉渣口和铁口流出。
进一步的,所述终渣中氧化亚铁含量为小于2.0%。
进一步的,所述高温液态转炉渣的温度为1350℃~1450℃。
进一步的,所述终渣的温度为1450℃~1550℃。
进一步的,所述铁水中磷含量大于0.5%。
本发明的有益效果是,结合两种炉渣的特点,使两种炉渣在高温下熔融结合,利用高炉渣中的SiO2来改善转炉渣中游离CaO和降低其碱度,同时利用铁水中碳、硅还原转炉渣中氧化物,把其降低到建材使用标准含量以下,最终上层为可水冲的炉渣,下层为含高磷铁水,其作为高磷钢的原料,减少磷铁使用量。减少钢渣污染、增加企业经济效益,为钢铁企业节能减排绿色发展提供支撑。
具体实施方式
实施例1
本实施例选用B钢厂高炉渣、铁水、转炉渣作原料,高炉渣成分如表1所示,转炉渣成分如表2所示,铁水化学成分如表3表示。具体实施步骤如下:
表1高炉渣化学成分/%
名称 | CaO | SiO2 | MgO | Al2O3 | FeO | S |
高炉渣 | 42.87 | 36.87 | 6.33 | 9.82 | 0.4 | 0.97 |
表2转炉渣化学成分/%
名称 | CaO | SiO2 | MgO | Al2O3 | FeO | Fe2O3 | MnO | P2O5 | S |
转炉渣 | 46.05 | 13.67 | 6.98 | 2.15 | 0.72 | 23.14 | 1.51 | 1.29 | 0.049 |
表3铁水化学成分/%
名称 | C | Si | Mn | P | S |
铁水 | 4.65 | 0.45 | 0.11 | 0.11 | 0.03 |
将含有1.2吨铁水和6吨的高炉渣倒入电炉内;同时向电炉内部添加1吨1350℃的高温液态转炉渣;采用电炉石墨电极加热形式为转炉渣改质冶炼过程提供热量,同时回收高温烟气;改质冶炼时间范围为10min,FeO含量降低为0.71%,最终电炉内上层为炉渣,其温度为1450℃,下层为优质的含磷铁水,终渣和铁水分别从电炉渣口和铁口流出。终渣成分见表10,铁水成分见表11。
实施例2
本实施例选用B钢厂高炉渣、铁水、转炉渣作原料,高炉渣成分如表4所示,转炉渣成分如表5所示,铁水化学成分如表6表示。具体实施步骤如下:
表4高炉渣化学成分/%
名称 | CaO | SiO2 | MgO | Al2O3 | FeO | S |
高炉渣 | 41.87 | 37.87 | 6.53 | 9.72 | 0.45 | 0.95 |
表5转炉渣化学成分/%
名称 | CaO | SiO2 | MgO | Al2O3 | FeO | Fe2O3 | MnO | P2O5 | S |
转炉渣 | 45.05 | 14.67 | 7.98 | 2.16 | 10.72 | 13.14 | 1.55 | 1.59 | 0.05 |
表6铁水化学成分/%
名称 | C | Si | Mn | P | S |
铁水 | 4.75 | 0.55 | 0.12 | 0.15 | 0.04 |
将含有1.5吨铁水和3吨的高炉渣倒入电炉内;同时向电炉内部添加1吨1450℃的高温液态转炉渣;采用电炉石墨电极加热形式为转炉渣改质冶炼过程提供热量,同时回收高温烟气;改质冶炼时间范围为30min,FeO含量降低为0.53%,最终电炉内上层为炉渣,其温度为1550℃,下层为优质的含磷铁水,终渣和铁水分别从电炉渣口和铁口流出。终渣成分见表10,铁水成分见表11。
实施例3
本实施例选用B钢厂高炉渣、铁水、转炉渣作原料,高炉渣成分如表7所示,转炉渣成分如表8所示,铁水化学成分如表9表示。具体实施步骤如下:
表7高炉渣化学成分/%
名称 | CaO | SiO2 | MgO | Al2O3 | FeO | S |
高炉渣 | 41.17 | 37.66 | 6.33 | 9.01 | 0.44 | 0.89 |
表8转炉渣化学成分/%
名称 | CaO | SiO2 | MgO | Al2O3 | FeO | Fe2O3 | MnO | P2O5 | S |
转炉渣 | 45.32 | 14.45 | 7.66 | 2.90 | 6.72 | 19.14 | 1.35 | 1.89 | 0.03 |
表9铁水化学成分/%
名称 | C | Si | Mn | P | S |
铁水 | 4.88 | 0.65 | 0.15 | 0.17 | 0.03 |
将含有2.1吨铁水和5吨的高炉渣倒入电炉内;同时向电炉内部添加1吨1400℃的高温液态转炉渣;采用电炉石墨电极加热形式为转炉渣改质冶炼过程提供热量,同时回收高温烟气;改质冶炼时间范围为20min,FeO含量降低为0.55%,最终电炉内上层为炉渣,其温度为1500℃,下层为优质的含磷铁水,终渣和铁水分别从电炉渣口和铁口流出。终渣成分见表10,铁水成分见表11。
表10熔态转炉渣改质后终渣成分/%
实施例1 | 实施例2 | 实施例3 | |
CaO | 41.2 | 41.5 | 40.5 |
SiO2 | 32.5 | 30.7 | 30.9 |
MgO | 9.67 | 7.17 | 10.88 |
Al2O3 | 9.7 | 9.65 | 8.59 |
FeO | 0.71 | 0.53 | 0.55 |
R | 1.26 | 1.35 | 1.31 |
表11铁水主要成分/%
实施例1 | 实施例2 | 实施例3 | |
C | 1.29 | 1.11 | 1.21 |
Si | 0.06 | 0.08 | 0.11 |
Mn | 0.084 | 0.14 | 1.086 |
S | 0.21 | 0.25 | 0.23 |
P | 0.58 | 0.71 | 0.99 |
Claims (5)
1.一种利用高炉渣和铁水改质转炉渣的方法,其特征在于包括如下步骤:
(1)将含有铁水的高温液态高炉渣倒入电炉内;
(2)以铁水中还原剂碳、硅含量与转炉渣氧化物含量及终渣氧化物含量作为依据,加入铁水中含碳总质量关系式MC>K×(α×M1+β×M2+λ×M3+ε×M4);其中MC为加入的含碳总量(kg);K为含碳量过剩系数,其范围为1.5~2;α为碳还原Fe2O3相关系数,其范围为0.20~0.25;M1为转炉渣中Fe2O3的质量(kg);β为碳还原FeO相关系数,其范围为0.162~0.172;M2为转炉渣中FeO的质量(kg);λ为碳还原P2O5相关系数,其范围为0.413~0.433;M3为转炉渣中P2O5的质量(kg);ε为碳还原MnO相关系数,其范围为0.164~0.174;M4为转炉渣中MnO的质量(kg);
(3)按高温液态转炉渣与高温液态高炉渣的质量比为1:(3~6),步骤1)进行的同时向电炉内部添加高温液态转炉渣;
(4)采用电炉石墨电极加热形式提供热量,同时回收高温烟气;
(5)加热时间范围为10~30min,FeO含量降低到一定范围以下时,终渣和铁水分别从电炉渣口和铁口流出。
2.根据权利要求1所述的一种利用高炉渣和铁水改质转炉渣的方法,其特征在于,终渣中FeO含量为小于2.0%。
3.根据权利要求1所述的一种利用高炉渣和铁水改质转炉渣的方法,其特征在于,高温液态转炉渣的温度为1350℃~1450℃。
4.根据权利要求1所述的一种利用高炉渣和铁水改质转炉渣的方法,其特征在于,终渣的温度为1450℃~1550℃。
5.根据权利要求1所述的一种利用高炉渣和铁水改质转炉渣的方法,其特征在于,铁水中磷含量大于0.5%。
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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- 2018-05-15 CN CN201810461688.1A patent/CN108642224B/zh active Active
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