CN108572384A - 一种测量*′(0.07)和*′(3)的闪烁探头及包括其的探测器 - Google Patents

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Abstract

本发明属于辐射探测技术领域，涉及一种测量和的闪烁探头及包括其的探测器。所述的闪烁探头包括依次连接排列的第一层入射窗、第二层入射窗、塑料闪烁体、反散射体、光电倍增管和电荷灵敏前置放大器，可拆卸/开闭的第一层入射窗与第二层入射窗用于避光并反射塑料闪烁体产生的闪烁光子，增加光电倍增管和电荷灵敏前置放大器对闪烁光子的收集效率；反散射体用于防止β射线的反散射作用，将塑料闪烁体产生的荧光很好的传输到光电倍增管的光阴极之上；光电倍增管和电荷灵敏前置放大器用于测量和输出辐射粒子在塑料闪烁体中产生的信号。包括本发明的闪烁探头的本发明的闪烁探测器可同时测量和

Description

一种测量*和*的闪烁探头及包括其的探测器
技术领域
本发明属于辐射探测技术领域，涉及一种测量和的闪烁探头及包括其的探测器。
背景技术
在美国三里岛核事故、日本福岛核电站事故中，都出现过工作人员皮肤受到高剂量β辐射而致皮肤烧伤的情况。对于医院放射性介入治疗工作，工作人员眼晶体会受到较高β辐射，曾发生多次因工作人员接受辐射剂量过大而引发白内障的现象。随着核辐射防护水平的提高，工作场所弱贯穿辐射的测量也已提上了日程。弱贯穿辐射危害广泛存在于核工业、放射医学、核技术应用等诸多领域。虽然由于辐射在许多场合较易屏蔽从而减少对人员产生的外照射，但在弱贯穿辐射占较大份额且不便屏蔽的辐射场中工作的人员，如燃料元件生产厂、后处理厂以及核电站的部分工作场所的工作人员，其肢端、皮肤及眼晶体仍可能受到较大剂量的照射。从人员防护角度考虑，对于工作人员场所的和监测是必需的。
国际辐射单位与测量委员会(ICRU)对定向剂量当量率的定义为：辐射场某点的定向剂量当量H′(d,Ω)是相应的扩展场在ICRU球体指定方向Ω的半径上深度d处产生的剂量当量。ICRU对弱贯穿辐射建议d＝0.07mm，对眼晶体的监测建议d＝3mm，分别记为H'(0.07)和H'(3)。
目前，国际上对和都缺乏有效监测的仪器，更没有仪器能够同时监测和
发明内容
本发明的首要目的是提供一种测量和的闪烁探头，以解决和同时测量的技术问题。
为实现此目的，在基础的实施方案中，本发明提供一种测量和的闪烁探头，所述的闪烁探头包括依次连接排列的第一层入射窗、第二层入射窗、塑料闪烁体、反散射体、光电倍增管和电荷灵敏前置放大器，
可拆卸/开闭的第一层入射窗(平时装入保护第二层入射窗；测量时装入作为第一层入射窗，测量时卸下)与所述的第二层入射窗用于避光并反射所述的塑料闪烁体产生的闪烁光子，增加所述的光电倍增管和电荷灵敏前置放大器对闪烁光子的收集效率；
所述的塑料闪烁体用于射线进入后与之发生相互作用(如果进入的是γ射线，将在某一地点产生次级电子)，吸收带电粒子的能量，从而发生闪烁体原子、分子的电离、激发，受激原子、分子退激发时发射荧光光子；
所述的反散射体用于防止β射线的反散射作用，将所述的塑料闪烁体产生的荧光很好的传输到光电倍增管的光阴极之上；
所述的光电倍增管和电荷灵敏前置放大器用于测量和输出辐射粒子在所述的塑料闪烁体中产生的信号。
在一种优选的实施方案中，本发明提供一种测量和的闪烁探头，其中所述的闪烁探头还包括外壳，所述的塑料闪烁体、反散射体、光电倍增管和电荷灵敏前置放大器密封封装在所述的外壳内。
在一种优选的实施方案中，本发明提供一种测量和的闪烁探头，其中所述的外壳为铝壳，厚度大于2mm。
在一种优选的实施方案中，本发明提供一种测量和的闪烁探头，其中所述的第一层入射窗的材质为有机玻璃。
在一种优选的实施方案中，本发明提供一种测量和的闪烁探头，其中所述的第二层入射窗的材质为镀铝聚酯薄膜。
在一种优选的实施方案中，本发明提供一种测量和的闪烁探头，其中所述的第一层入射窗密度为1.0-1.4g/cm3，质量厚度为240-340mg/cm2；所述的第二层入射窗密度为0.8-1.2g/cm3，质量厚度为3-7mg/cm2。
在一种优选的实施方案中，本发明提供一种测量和的闪烁探头，其中所述的塑料闪烁体的材质为苯乙烯加发光物质，其发射光谱主峰位在4230埃，相对蒽晶体发光效率为40％，发光自吸收系数为0.04/cm，发光衰减时间为(2-3)ns。
在一种优选的实施方案中，本发明提供一种测量和的闪烁探头，其中所述的塑料闪烁体的密度为0.8-1.2g/cm3，质量厚度为4.8-7.2mg/cm2。
在一种优选的实施方案中，本发明提供一种测量和的闪烁探头，其中所述的第一层入射窗、第二层入射窗的质量厚度加所述的塑料闪烁体的质量厚度的一半为240-360mg/cm2。
在一种优选的实施方案中，本发明提供一种测量和的闪烁探头，其中所述的第二层入射窗的质量厚度加所述的塑料闪烁体的质量厚度的一半为5.6-8.4mg/cm2。
在一种优选的实施方案中，本发明提供一种测量和的闪烁探头，其中所述的反散射体的材质为有机玻璃。
在一种优选的实施方案中，本发明提供一种测量和的闪烁探头，其中所述的反散射体密度为1.0-1.4g/cm3，厚度为4-10mm。
在一种优选的实施方案中，本发明提供一种测量和的闪烁探头，其中所述的塑料闪烁体与所述的反散射体之间涂有硅油。
本发明的第二个目的是提供一种测量和的闪烁探测器，以解决和同时测量的技术问题。
为实现此目的，在基础的实施方案中，本发明提供一种测量和的闪烁探测器,其包括前述的闪烁探头。
本发明的有益效果在于，包括本发明的闪烁探头的本发明的闪烁探测器可实现一个探头同时准确测量和的目的，其测量的结果将为辐射防护及个人防护措施提供数据支持。
附图说明
图1为示例性的本发明的测量和的闪烁探头的结构图。
图2为β射线在本发明的闪烁探测器中测量的作用原理示意图。
图3为塑料闪烁体质量厚度为5mg/cm2时不同厚度第二层入射窗对探测器能量响应的影响图。
图4为塑料闪烁体质量厚度为20mg/cm2时不同厚度第二层入射窗对探测器能量响应的影响图。
图5为第二层入射窗质量厚度为1mg/cm2时不同厚度的塑料闪烁体对探测器能量响应的影响图。
图6为第二层入射窗质量厚度为4mg/cm2时不同厚度的塑料闪烁体对探测器能量响应的影响图。
图7为第二层入射窗质量厚度为4mg/cm2时较厚塑料闪烁体对探测器能量响应的影响图。
图8为不同厚度反散射体对探测器能量响应的影响图。
图9为加与不加反散射体对探测器能量响应的影响图。
图10为第二层入射窗加与不加铝层对探测器能量响应的影响图。
图11为探测器探头外壳对探测器能量响应的影响图。
图12为β射线在本发明的闪烁探测器中测量的作用原理示意图。
图13为具体实施方式的应用举例中燃料元件厂萃取间污染地面β测量谱。
图14为具体实施方式的应用举例中90Sr-90Y标准辐射场中β测量谱。
具体实施方式
以下结合附图对本发明的具体实施方式作出进一步的说明。
一、探头结构
示例性的本发明的测量和的闪烁探测器包括如图1所示结构的闪烁探头，该闪烁探头包括依次连接排列的探头前端盖子6(平时装入保护第二层入射窗；测量时装入作为第一层入射窗，测量时卸下)、第二层入射窗1、塑料闪烁体2、反散射体3(PMMA)、光电倍增管(PMT) 和电荷灵敏前置放大器4，以及密封封装塑料闪烁体2、反散射体3(PMMA)、光电倍增管(PMT)和电荷灵敏前置放大器4的铝外壳5。
对于和的监测，由于β辐射的特殊性，容易与物质发生反散射，因此在计算β剂量的时候一定要考虑反散射的影响。β射线与人体皮肤层作用时，人体组织对β射线有着显著地反散射作用，因此在设计测量和的闪烁探测器的探头时，就需要加入反散射体，这是非常关键的一步。
第二层入射窗1的材质为镀铝聚酯薄膜，密度为1g/cm3，总质量厚度为 4mg/cm2。
由于第二层入射窗1比较薄，容易因被外物戳到而破损，所以第二层入射窗1设计为可从前端更换的结构。为了方便更换第二层入射窗1，镀铝聚酯薄膜贴在了一个厚0.2mm的铝环上。安装时第二层入射窗1后面紧贴塑料闪烁体2，前面被一厚1mm的铝质的环状盖子固定，盖子通过螺纹与探头的铝外壳5固定在一起。为了防止外面光线从探头前窗缝隙进入，在第二层入射窗1和铝盖之间加了一层0.5mm厚的黑色橡胶垫圈。
前端盖子6(第一层入射窗)设计成有机玻璃盖，有机玻璃密度为1.2g/cm3，质量厚度为293mg/cm2。前端盖子6镶嵌在铝环上，整个盖子可以套在第二层入射窗1前端。在测量时为防止第一层入射窗6脱落，铝环侧面有3个紧锁螺丝，可以锁紧螺丝固定前端盖子6。由于前端盖子6为可拆卸(可开闭)结构设计，测量时安装该盖子可测量非测量条件下安装该盖子保护第二层入射窗1；而在卸下前端盖子6时，可测量
前端盖子6和第二层入射窗1用于避光并反射塑料闪烁体2产生的闪烁光子，增加光电倍增管和电荷灵敏前置放大器4对闪烁光子的收集效率。
塑料闪烁体2的材质为为苯乙烯加发光物质，密度为1g/cm3，质量厚度为6mg/cm2。塑料闪烁体2前面紧贴入射窗1，后面紧贴PMMA。
前端盖子6的质量厚度加第二层入射窗1的质量厚度，再加塑料闪烁体2 质量厚度的一半恰好等于300mg/cm2。
第二层入射窗1的质量厚度加塑料闪烁体2质量厚度的一半恰好等于 7mg/cm2。
PMMA的材质为有机玻璃(聚甲基丙烯酸甲酯)，密度为1.2g/cm3，厚度为5mm，。由于有机玻璃PMMA具有良好的组织等效性，良好的透光度，所以它用于防止β射线的反散射作用，将塑料闪烁体2产生的荧光很好的传输到PMT的光阴极之上。PMAA前面与塑料闪烁体2相连，两者之间涂有硅油， PMAA后面紧贴PMT。
光电倍增管和电荷灵敏前置放大器4用于测量和输出辐射粒子在塑料闪烁体2中产生的信号。光电倍增管和电荷灵敏前置放大器4的最后端连接电源接头和信号输出接口。
铝外壳5为2mm厚，主要起保护内部材料和避光的作用。
二、本发明的测量和的闪烁探测器设计测量的原理
本发明的测量和的闪烁探测器设计测量的原理如下。
根据β射线与物质的相互作用，β射线在本发明的测量的闪烁探测器中的作用原理如图2所示。
图2中Ei为入射电子的能量，Eo为出射电子的能量，第二层入射窗1的厚度加上塑料闪烁体2厚度的一半约为人体皮肤表层和基底层厚度(7 mg/cm2)，电子入射到探测器上时，如图2所示会出现三种不同的情形：
第一种是低能量的电子无法穿透第二层入射窗1，电子完全被阻止在第二层入射窗1里面，无法到达塑料闪烁体2，当然也就没有信号产生，这部分电子对皮肤剂量是没有贡献的，在实际场合是不可能穿透人体皮肤死皮层的，不会造成伤害。
第二种为能量足够穿透第二层入射窗1但不能穿过塑料闪烁体2。这部分粒子就相当于穿透了人体皮肤的死皮层，到达了人体皮肤的基底层层，会对皮肤造成伤害，这部分所受到的剂量其实是一个平均剂量的概念，指的是人体皮肤某一区域的平均剂量，在探测器上体现为在整个塑料闪烁体2上产生信号的平均值。由于这个原因，在计算皮肤剂量的时候就产生了一个问题，就是对于穿透第二层入射窗1而未穿透塑料闪烁体2的电子来说，计算平均剂量的时候，就有一部分塑料闪烁体2是没有与电子相互作用的，这部分没有作用的塑料闪烁体2也一起平均了电子在塑料闪烁体2上产生的信号，就相当于没有剂量贡献的部分均摊了产生的整个剂量，这势必会使平均剂量的计算值有所低估。根据ICRU57号报告所推荐的数值，人体皮肤剂量当量指的是在0.07mm深度处产生的剂量，质量厚度约为7mg/cm2，图2中显示的7 mg/cm2为第二层入射窗1的质量厚度加上塑料闪烁体2的一部分，根据上述理论，未能穿透这部分的电子所产生的剂量会存在低估。
第三种为电子的能量足够大，能够穿透塑料闪烁体2，到达反散射体3，也就是能够穿透人体皮肤的真皮层，到达深层组织。这部分电子与整个塑料闪烁体2相互作用，在整个塑料闪烁体2上产生信号。在计算定向剂量当量的时候，平均剂量的概念对这部分电子的影响不大，因为这部分不存在未作用而被均摊的塑料闪烁体2，所以在这部分电子的皮肤剂量的计算结果跟 ICRU57号报告的推荐值一致。但需要注意的是，β粒子与物质相互作用时反散射的影响还是很大的，实际对不加反散射体3和加反散射体3分别进行了模拟计算，结果差别明显。
根据图2设计原理建立模型，使用MC模拟了不同探测器结构下的探测器对β射线的能量响应特性，具体如下：
1)第二层入射窗1厚度对能量响应的影响
第二层入射窗1选用的是镀铝聚酯薄膜，其厚度会对探测器能量响应产生影响，图3给出了塑料闪烁体2质量厚度为5mg/cm2时不同厚度第二层入射窗1的模拟计算结果。从图3的曲线趋势可以看出，不管第二层入射窗1 厚度增加与否，当电子能量为0.1MeV＜E＜2MeV时，探测器对电子的能量响应，随电子能量的降低而逐渐变小。当E＜0.1MeV及第二层入射窗1厚度为1mg/cm2和4mg/cm2时，探测器对电子的能量响应，随电子能量的降低迅速增加；当E＜0.1MeV及第二层入射窗1厚度为7mg/cm2时，探测器对电子的能量响应，随电子能量的降低迅速减少。对于E＞2MeV的电子，第二层入射窗1的厚度对探测器能量响应影响较小。
当塑料闪烁体较厚时，第二层入射窗1厚度对探测器能量响应的影响如图4所示。由图4可知，当塑料闪烁体2厚度达到20mg/cm2时，第二层入射窗1厚度在1mg/cm2～7mg/cm2范围内，对于能量小于200keV的电子响应都明显偏低。
根据图3和图4模拟结果可知，第二层入射窗1的厚度对低能电子的影响很大，随着第二层入射窗1厚度的增加，低能电子的能量响应逐渐变小。对于高能电子来说，第二层入射窗1厚度的变化对能量响应的影响基本不大。第二层入射窗1越厚，被挡在第二层入射窗1外无法进入塑料闪烁体2的电子就越多。由于在实际测量中，β谱为连续谱，这样就使得低能部分的电子无法进入到塑料闪烁体2，从而导致低能部分能量响应变差。但是并不是第二层入射窗1厚度越薄越好，首先是因为第二层入射窗1的避光性，太薄的铝化聚酯膜无法做到良好的避光性；更为重要的是测量的量是定向剂量当量H' (0.07)，这个量定义的是人体皮肤的弱贯穿辐射剂量，人体皮肤的死皮层有一定的厚度，能量太低的电子(约70keV以下)是无法穿透这层死皮层的，它们对皮肤剂量自然也就没有贡献，对它们的防护也就没有意义了，这是从实际出发的考虑。在模拟计算的结果中看到了对于1mg/cm2质量厚度的第二层入射窗1，电子低能部分的能量响应是偏高的，因为在推荐的定向剂量当量的参考值中，这部分电子的剂量贡献是没有考虑的，所以导致结果偏高。总之，第二层入射窗1的厚度应该合理选择，不能太厚也不能太薄，从模拟计算的结果来看，3.2-4.8mg/cm2质量厚度的第二层入射窗1比较适合此次设计的探测器测量。
2)塑料闪烁体2厚度对探测器能量响应的影响
第二层入射窗1质量厚度分别为1mg/cm2和4mg/cm2时，不同厚度的塑料闪烁体2对探测器能量响应的影响分别如图5、图6和图7所示。从图中可以看出塑料闪烁体2越厚，低能部分的响应越差。塑料闪烁体2厚度增加对低能β射线所产生的闪烁光子是没有贡献的，而对高能β射线产生的闪烁光子却在增加，这就相对使低能电子的响应变差。
根据图5、图6和图7中模拟结果，塑料闪烁体2厚度对低能电子的影响很大，塑料闪烁体2越厚，低能部分电子的能量响应越差。低能电子无法穿透塑料闪烁体2，在塑料闪烁体2中沉积的能量也是不均匀的，或者只与一部分塑料闪烁体2发生相互作用，而对于定向剂量当量测量中使用的“平均剂量”这一概念来说，就会发生低估。所以塑料闪烁体2厚度越薄，低能电子的能量响应越好。从上述计算结果可以看出，接近3.2-4.8mg/cm2质量厚度的塑料闪烁体2是最理想的。
3)探测器反散射体3厚度对探测器能量响应的影响
不同厚度反散射体3(PMMA)对探测器能量响应的影响模拟结果如图8 和图9所示。由两图可以明显的看出，由于β粒子的反散射作用，加反散射体对探测器能量响应的影响很大，如果不加反散射体，能量较高的β射线就直接穿过闪烁体而无法探测。模拟结果显示反散射体3厚度为5mm或1cm 对探测器能量响应影响不大，实际反散射体3厚度5mm已足够。
反散射体3厚度约为现场可能存在的最高能量β粒子(3MeV)在有机玻璃中射程的一半，这样就会使得发生反射的β粒子在有机玻璃中来回路程为β粒子在有机玻璃中的最大射程，对于低于3MeV的β粒子，5mm厚度的有机玻璃反散射体3足够了。
4)探测器第二层入射窗1镀铝薄膜铝层厚度对探测器能量响应的影响
探测器第二层入射窗1使用镀铝聚酯薄膜这种材料具有良好的避光性和组织等效性，实际模拟计算了第二层入射窗1铝层对探测器能量响应的影响，模拟计算结果如图10所示。由图10可知，铝层对探测器能量响应几乎没有影响，原因是因为镀铝膜铝层厚度十分薄，在纳米级别，这样厚度的铝层对β射线的影响较小。
5)探测器外壳厚度及材质对能量响应的影响
探测器的外壳也是设计的一部分，对于β射线来说，外壳的影响必须。一方面是β射线进入探测器后，可能与外壳内部发生反射与散射，另一方面是因为外界噪声，电磁干扰等对信号电流影响比较大，所以在这里考虑设计外壳的厚度及材质，不同厚度材质外壳对探测器能量响应影响模拟结果如图 11所示。从图11可以看出，2mm厚度的铝外壳的能量响应最理想。
探测器外壳及反散射体3对于探测器的影响还是比较大的。这都是因为β粒子的反散射作用引起的，β粒子进入探测器后，会与反散射体3以及探测器外壳发生反散射。由于这个原因，选择5mm厚度的反散射体3以及2mm厚度的铝制外壳。
综上，经过MC模拟计算，可以得出探头最优化的组合结构为：第二层入射窗1镀铝聚酯薄膜的厚度为4mg/cm2，塑料闪烁体2的厚度为5mg/cm2，探测器反散射体3厚度为5mm有机玻璃，探测器铝外壳5厚度为2mm。
三、本发明的测量和的闪烁探测器设计测量的原理
根据β射线与物质的相互作用，β射线在本发明的测量的闪烁探测器中的作用原理如图12所示。
图12中Ei为入射电子的能量，Eo为出射电子的能量，入射窗1的厚度加上塑料闪烁体2厚度的一半约为人体器官眼晶体厚度(300mg/cm2)，电子入射到探测器上时，如图2所示会出现三种不同的情形：
第一种是低能量的电子无法穿透入射窗1和入射窗2，电子完全被阻止在入射窗1和入射窗2里面，无法到达塑料闪烁体3，当然也就没有信号产生，这部分电子对眼晶体剂量是没有贡献的，不会对眼晶体造成伤害。
第二种为能量足够穿透入射窗11和入射窗2，但不能穿过塑料闪烁体3。这部分粒子就相当于穿透了眼睛前端房水，到达了眼晶体，会对眼晶体造成伤害，这部分所受到的剂量其实是一个平均剂量的概念，指的是人体眼晶体这一区域的平均剂量，在探测器上体现为在整个塑料闪烁体3上产生信号的平均值。由于这个原因，在计算眼晶体剂量的时候就产生了一个问题，就是对于穿透入射窗1和入射窗2，而未穿透塑料闪烁体3的电子来说，计算平均剂量的时候，就有一部分塑料闪烁体3是没有与电子相互作用的，这部分没有作用的塑料闪烁体3也一起平均了电子在塑料闪烁体3上产生的信号，就相当于没有剂量贡献的部分均摊了产生的整个剂量，这势必会使平均剂量的计算值有所低估。根据ICRU57号报告所推荐的数值，人体眼晶体剂量当量指的是在3mm深度处产生的剂量，质量厚度约为300mg/cm2，图12中显示的 300mg/cm2为入射窗1的质量厚度加上塑料闪烁体2的一半质量厚度，根据上述理论，未能穿透这部分的电子所产生的剂量会存在低估。
第三种为电子的能量足够大，能够穿透塑料闪烁体3，到达反散射体4。这部分电子与整个塑料闪烁体3相互作用，在整个塑料闪烁体3上产生信号。
前述示例性的本发明的测量和的闪烁探测器具体测量和的实例与测量结果如下：
在某燃料元件厂，使用前述和监测仪，对萃取间污染地面的和进行了测量。探测器前面不加盖子(第一层入射窗)条件下，直接测量时定向剂量当量率仪读数为85μSv/h；探测器前面加盖子(第一层入射窗)条件下，直接测量时定向剂量当量率仪读数为26μSv/h。由于污染地面上主要是235U核素，污染地面的β测量谱如图13所示，其能量分布与90Sr-90Yβ辐射场的β测量谱(如图14所示)相近，仪器测量值修正，可以使用该定向剂量当量率仪在90Sr-90Yβ辐射场中的校准因子。不加前端盖子，定向剂量当量率仪测量的时，在90Sr-90Yβ辐射场中校准因子N为1.02；加前端盖子，定向剂量当量率仪测量的时，在90Sr-90Yβ辐射场中校准因子N为1.04。则探测器前面不加盖子(第一层入射窗)条件下，现场直接测量值85μSv/h，乘以校准因子1.02，其结果86.7μSv/h就为测量点的值；探测器前面加盖子(第一层入射窗)条件下，现场直接测量值26μSv/h，乘以校准因子1.04，其结果27.0μSv/h就为测量点的值。
显然，本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精神和范围。这样，倘若对本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其同等技术的范围之内，则本发明也意图包含这些改动和变型在内。上述实施例或实施方式只是对本发明的举例说明，本发明也可以以其它的特定方式或其它的特定形式实施，而不偏离本发明的要旨或本质特征。因此，描述的实施方式从任何方面来看均应视为说明性而非限定性的。本发明的范围应由附加的权利要求说明，任何与权利要求的意图和范围等效的变化也应包含在本发明的范围内。

Claims (10)

1.一种测量和的闪烁探头，其特征在于，所述的闪烁探头包括依次连接排列的第一层入射窗、第二层入射窗、塑料闪烁体、反散射体、光电倍增管和电荷灵敏前置放大器，
可拆卸/开闭的所述的第一层入射窗与所述的第二层入射窗用于避光并反射所述的塑料闪烁体产生的闪烁光子，增加所述的光电倍增管和电荷灵敏前置放大器对闪烁光子的收集效率；
所述的反散射体用于防止β射线的反散射作用，将所述的塑料闪烁体产生的荧光很好的传输到光电倍增管的光阴极之上；
所述的光电倍增管和电荷灵敏前置放大器用于测量和输出辐射粒子在所述的塑料闪烁体中产生的信号。
2.根据权利要求1所述的闪烁探头，其特征在于：所述的闪烁探头还包括外壳，所述的塑料闪烁体、反散射体、光电倍增管和电荷灵敏前置放大器密封封装在所述的外壳内。
3.根据权利要求1所述的闪烁探头，其特征在于：所述的外壳为铝壳，厚度大于2mm。
4.根据权利要求1所述的闪烁探头，其特征在于：所述的第一层入射窗的材质为有机玻璃，第二层入射窗的材质为镀铝聚酯薄膜。
5.根据权利要求4所述的闪烁探头，其特征在于：所述的第一层入射窗密度为1.0-1.4g/cm3，质量厚度为240-340mg/cm2；所述的第二层入射窗密度为0.8-1.2g/cm3，质量厚度为3-7mg/cm2。
6.根据权利要求1所述的闪烁探头，其特征在于：所述的塑料闪烁体的材质为苯乙烯加发光物质。
7.根据权利要求6所述的闪烁探头，其特征在于：所述的塑料闪烁体的密度为0.8-1.2g/cm3，质量厚度为4.8-7.2mg/cm2。
8.根据权利要求7所述的闪烁探头，其特征在于：所述的反散射体的材质为有机玻璃；所述的反散射体密度为1.0-1.4g/cm3，厚度为4-10mm。
9.根据权利要求1所述的闪烁探头，其特征在于：所述的塑料闪烁体与所述的反散射体之间涂有硅油。
10.一种测量和的闪烁探测器，其包括权利要求1-9任意一项所述的闪烁探头。
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