CN108279482A - 光学成像系统 - Google Patents

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CN108279482A
CN108279482A CN201711449535.7A CN201711449535A CN108279482A CN 108279482 A CN108279482 A CN 108279482A CN 201711449535 A CN201711449535 A CN 201711449535A CN 108279482 A CN108279482 A CN 108279482A
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张永明
赖建勋
刘耀维
唐乃元
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先进光电科技股份有限公司
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    • G02B9/62Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having six components only

Abstract

本发明公开一种光学成像系统,由物侧至像侧依次包括第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜以及第六透镜。第一透镜至第五透镜中至少一枚透镜具有正屈折力。第六透镜可具有负屈折力,其两表面皆为非球面,其中第六透镜的至少一表面具有反曲点。光学成像系统中具屈折力的透镜为第一透镜至第六透镜。当满足特定条件时,可具备更大的收光以及更佳的光路调节能力,以提升成像质量。

Description

光学成像系统

技术领域

[0001] 本发明涉及一种光学成像系统,且特别涉及一种应用于电子产品上的小型化光学 成像系统。

背景技术

[0002] 近年来,随着具有摄影功能的可携式电子产品的兴起,光学系统的需求日渐提高。 一般光学系统的感光组件不外乎是感光親合组件(Charge Coupled Device ;CCD)或互补金 属氧化物半导体传感器(Complementary Metal-Oxide Semiconductor Sensor; CMOS Sensor)两种,且随着半导体工艺技术的精进,使得感光组件的像素尺寸缩小,光学系统逐 渐往高像素领域发展,因此对成像质量的要求也日益增加。

[0003] 传统搭载于便携设备上的光学系统,多采用四片或五片式透镜结构为主,然而由 于便携设备不断朝提升像素并且终端消费者对大光圈的需求例如微光与夜拍功能,现有的 光学成像系统已无法满足更高阶的摄影要求。

[0004] 因此,如何有效增加光学成像系统的进光量,并进一步提高成像的质量,便成为一 个相当重要的议题。

发明内容

[0005] 本发明实施例提供一种光学成像系统,能够利用六个透镜的屈光力、凸面与凹面 的组合(本发明所述凸面或凹面原则上是指各透镜的物侧面或像侧面距离光轴不同高度的 几何形状变化的描述),进而有效提高光学成像系统的进光量,同时提高成像质量,以应用 于小型的电子产品上。

[0006] 本发明实施例相关的透镜参数的用语与其代号详列如下,作为后续描述的参考:

[0007] 与长度或高度有关的透镜参数

[0008] 光学成像系统的最大成像高度以HOI表示;光学成像系统的高度以HOS表示;光学 成像系统的第一透镜物侧面至第六透镜像侧面间的距离以InTL表示;光学成像系统的固定 光阑(光圈)至成像面间的距离以InS表示;光学成像系统的第一透镜与第二透镜间的距离 以IN12表示(例示);光学成像系统的第一透镜于光轴上的厚度以TPl表示(例示)。

[0009] 与材料有关的透镜参数

[00Ί0]光学成像系统的第一透镜的色散系数以NAl表不(例不);第一透镜的折射率以Ndl 表示(例示)。

[0011] 与视角有关的透镜参数

[0012] 视角以AF表示;视角的一半以HAF表示;主光线角度以MRA表示。

[0013] 与出入瞳有关的透镜参数

[0014] 光学成像系统的入射光瞳直径以HEP表不;单一透镜的任一表面的最大有效半径 是指系统最大视角入射光通过入射光瞳最边缘的光线于该透镜表面交会点(Effective Half Diameter5EHD),该交会点与光轴之间的垂直高度。例如第一透镜物侧面的最大有效 半径以EHDll表示,第一透镜像侧面的最大有效半径以EHD12表示。第二透镜物侧面的最大 有效半径以EHD21表示,第二透镜像侧面的最大有效半径以EHD22表示。光学成像系统中其 余透镜的任一表面的最大有效半径表示方式以此类推。

[0015] 与透镜面形弧长及表面轮廓有关的参数

[0016] 单一透镜的任一表面的最大有效半径的轮廓曲线长度,是指该透镜的表面与所属 光学成像系统的光轴的交点为起始点,自该起始点沿着该透镜的表面轮廓直至其最大有效 半径的终点为止,前述两点间的曲线弧长为最大有效半径的轮廓曲线长度,并以ARS表示。 例如第一透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARSll表示,第一透镜像侧面的最 大有效半径的轮廓曲线长度以ARS12表示。第二透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长 度以ARS21表示,第二透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS22表示。光学成像 系统中其余透镜的任一表面的最大有效半径的轮廓曲线长度表示方式以此类推。

[0017] 单一透镜的任一表面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度,是指该透镜的表 面与所属光学成像系统的光轴的交点为起始点,自该起始点沿着该透镜的表面轮廓直至该 表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直高度的坐标点为止,前述两点间的曲线弧长为1/2 入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度,并以ARE表示。例如第一透镜物侧面的1/2入射光瞳直 径(HEP)的轮廓曲线长度以AREll表示,第一透镜像侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲 线长度以ARE12表示。第二透镜物侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE21表 示,第二透镜像侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE22表示。光学成像系统 中其余透镜的任一表面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度表示方式以此类推。

[0018] 与透镜面形深度有关的参数

[0019] 第六透镜物侧面于光轴上的交点至第六透镜物侧面的最大有效半径的终点为止, 前述两点间水平于光轴的距离以InRSei表示(最大有效半径深度);第六透镜像侧面于光轴 上的交点至第六透镜像侧面的最大有效半径的终点为止,前述两点间水平于光轴的距离以 InRS62表示(最大有效半径深度)。其他透镜物侧面或像侧面的最大有效半径的深度(沉陷 量)表示方式比照前述。

[0020] 与透镜面型有关的参数

[0021] 临界点C是指特定透镜表面上,除与光轴的交点外,一与光轴相垂直的切面相切的 点。承上,例如第五透镜物侧面的临界点C51与光轴的垂直距离为HVT51 (例示),第五透镜像 侧面的临界点C52与光轴的垂直距离为HVT52 (例示),第六透镜物侧面的临界点C61与光轴 的垂直距离为HVT61 (例示),第六透镜像侧面的临界点C62与光轴的垂直距离为HVT62 (例 示)。其他透镜的物侧面或像侧面上的临界点及其与光轴的垂直距离的表示方式比照前述。

[0022] 第六透镜物侧面上最接近光轴的反曲点为IF611,该点沉陷量SGI611 (例示), SGI611也就是第六透镜物侧面于光轴上的交点至第六透镜物侧面最近光轴的反曲点之间 与光轴平行的水平位移距离,IF611该点与光轴间的垂直距离为HIF611 (例示)。第六透镜像 侧面上最接近光轴的反曲点为IF621,该点沉陷量SGI621 (例示),SGI611也就是第六透镜像 侧面于光轴上的交点至第六透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距 离,IF621该点与光轴间的垂直距离为HIF621 (例示)。

[0023] 第六透镜物侧面上第二接近光轴的反曲点为IF612,该点沉陷量SGI612 (例示), SGI612也就是第六透镜物侧面于光轴上的交点至第六透镜物侧面第二接近光轴的反曲点 之间与光轴平行的水平位移距离,IF612该点与光轴间的垂直距离为HIF612(例示)。第六透 镜像侧面上第二接近光轴的反曲点为IF622,该点沉陷量SGI622 (例示),SGI622也就是第六 透镜像侧面于光轴上的交点至第六透镜像侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的 水平位移距离,IF622该点与光轴间的垂直距离为HIF622 (例示)。

[0024] 第六透镜物侧面上第三接近光轴的反曲点为IF613,该点沉陷量SGI613 (例示), SGI613也就是第六透镜物侧面于光轴上的交点至第六透镜物侧面第三接近光轴的反曲点 之间与光轴平行的水平位移距离,IF613该点与光轴间的垂直距离为HIF613(例示)。第六透 镜像侧面上第三接近光轴的反曲点为IF623,该点沉陷量SGI623 (例示),SGI623也就是第六 透镜像侧面于光轴上的交点至第六透镜像侧面第三接近光轴的反曲点之间与光轴平行的 水平位移距离,IF623该点与光轴间的垂直距离为HIF623 (例示)。

[0025] 第六透镜物侧面上第四接近光轴的反曲点为IF614,该点沉陷量SG 1614 (例示), SGI614也就是第六透镜物侧面于光轴上的交点至第六透镜物侧面第四接近光轴的反曲点 之间与光轴平行的水平位移距离,IF614该点与光轴间的垂直距离为HIF614(例示)。第六透 镜像侧面上第四接近光轴的反曲点为IF624,该点沉陷量SGI624(例示),SGI624也就是第六 透镜像侧面于光轴上的交点至第六透镜像侧面第四接近光轴的反曲点之间与光轴平行的 水平位移距离,IF624该点与光轴间的垂直距离为HIF624 (例示)。

[0026] 其他透镜物侧面或像侧面上的反曲点及其与光轴的垂直距离或其沉陷量的表示 方式比照前述。

[0027] 与像差有关的变数

[0028] 光学成像系统的光学畸变(Optical Distortion)以ODT表示;其TV畸变(TV Distortion)以TDT表示,并且可以进一步限定描述在成像50%至100%视野间像差偏移的 程度;球面像差偏移量以DFS表示;慧星像差偏移量以DFC表示。

[0029] 光圈边缘横向像差以STA (STOP Transverse Aberration)表示,评价特定光学成 像系统的性能,可利用子午面光扇(tangential fan)或弧矢面光扇(sagittal fan)上计算 任一视场的光线横向像差,特别是分别计算最长工作波长(例如波长为650NM)以及最短工 作波长(例如波长为470NM)通过光圈边缘的横向像差大小作为性能优异的标准。前述子午 面光扇的坐标方向,可进一步区分成正向(上光线)与负向(下光线)。最长工作波长通过光 圈边缘的横向像差,其定义为最长工作波长通过光圈边缘入射在成像面上特定视场的成像 位置,其与参考波长主光线(例如波长为555NM)在成像面上该视场的成像位置两位置间的 距离差,最短工作波长通过光圈边缘的横向像差,其定义为最短工作波长通过光圈边缘入 射在成像面上特定视场的成像位置,其与参考波长主光线在成像面上该视场的成像位置两 位置间的距离差,评价特定光学成像系统的性能为优异,可利用最短以及最长工作波长通 过光圈边缘入射在成像面上0.7视场(S卩0.7成像高度Η0Ι)的横向像差均小于100微米(μπι) 作为检验方式,甚至可进一步以最短以及最长工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7 视场的横向像差均小于80微米(μπι)作为检验方式。

[0030] 光学成像系统于成像面上垂直于光轴具有一最大成像高度HOI,光学成像系统的 正向子午面光扇的可见光最长工作波长通过该入射光瞳边缘并入射在该成像面上0.7Η0Ι 处的横向像差以PLTA表不,其正向子午面光扇的可见光最短工作波长通过该入射光瞳边缘 并入射在该成像面上〇. 7Η0Ι处的横向像差以PSTA表示,负向子午面光扇的可见光最长工作 波长通过该入射光瞳边缘并入射在该成像面上0.7H0I处的横向像差以NLTA表示,负向子午 面光扇的可见光最短工作波长通过该入射光瞳边缘并入射在该成像面上0.7H0I处的横向 像差以NSTA表示,弧矢面光扇的可见光最长工作波长通过该入射光瞳边缘并入射在该成像 面上0.7H0I处的横向像差以SLTA表示,弧矢面光扇的可见光最短工作波长通过该入射光瞳 边缘并入射在该成像面上〇. 7H0I处的横向像差以SSTA表示。

[0031] 本发明提供一种光学成像系统,其第六透镜的物侧面或像侧面可设置有反曲点, 可有效调整各视场入射于第六透镜的角度,并针对光学畸变与TV畸变进行校正。另外,第六 透镜的表面可具备更佳的光路调节能力,以提升成像质量。

[0032] 依据本发明提供一种光学成像系统,由物侧至像侧依次包括一第一透镜,具有屈 折力;一第二透镜,具有屈折力;一第三透镜,具有屈折力;一第四透镜,具有屈折力;一第五 透镜,具有屈折力;一第六透镜,具有屈折力;以及一成像面,其中所述光学成像系统具有屈 折力的透镜为六枚且至少一枚透镜的材质为玻璃,所述光学成像系统于所述成像面上具有 一最大成像高度Η0Ι,所述第一透镜至所述第六透镜中至少一枚透镜具有正屈折力,所述第 一透镜至所述第六透镜的焦距分别为〇4243444546,所述光学成像系统的焦距为。 所述光学成像系统的入射光瞳直径为HEP,所述第一透镜物侧面至所述成像面于光轴上具 有一距离HOS,所述第一透镜物侧面至所述第六透镜像侧面于光轴上具有一距离InTL,所述 光学成像系统的最大可视角度的一半为HAF,以上述透镜中任一透镜的任一表面与光轴的 交点为起点,沿着所述表面的轮廓直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直高度 处的坐标点为止,前述两点间的轮廓曲线长度为ARE,其满足下列条件:1.OSf/HEP兰10.0; 0deg〈HAF刍 150deg;0.5刍HOS/f 刍30;以及0.9刍2 (ARE/HEP)刍2·0。

[0033] 优选地,所述光学成像系统满足下列关系式:0.5兰HOS/H〇g 15。

[0034] 优选地,各所述透镜之间均具有一空气间隔。

[0035] 优选地,所述成像面为一平面或一曲面。

[0036] 优选地,所述光学成像系统于成像时的TV畸变为TDT,所述光学成像系统于所述成 像面上垂直于光轴具有一最大成像高度Η0Ι,所述光学成像系统的正向子午面光扇的可见 光最长工作波长通过入射光瞳边缘并入射在所述成像面上0.7H0I处的横向像差以PLTA表 示,其正向子午面光扇的可见光最短工作波长通过入射光瞳边缘并入射在所述成像面上 0.7H0I处的横向像差以PSTA表示,负向子午面光扇的可见光最长工作波长通过入射光瞳边 缘并入射在所述成像面上0.7H0I处的横向像差以NLTA表示,负向子午面光扇的可见光最短 工作波长通过入射光瞳边缘并入射在所述成像面上0.7H0I处的横向像差以NSTA表示,弧矢 面光扇的可见光最长工作波长通过入射光瞳边缘并入射在所述成像面上0.7H0I处的横向 像差以SLTA表示,弧矢面光扇的可见光最短工作波长通过入射光瞳边缘并入射在所述成像 面上0.7H0I处的横向像差以SSTA表示,其满足下列条件:PLTA兰100微米;PSTA兰100微米; NLTA 兰 100微米;NSTA 兰 100微米;SLTA 兰 100微米;SSTA 兰 100微米;以及 I TDTI〈250 %。

[0037] 优选地,上述透镜中任一透镜的任一表面的最大有效半径以EHD表示,以上述透镜 中任一透镜的任一表面与光轴的交点为起点,沿着所述表面的轮廓直到所述表面的最大有 效半径处为终点,前述两点间的轮廓曲线长度为ARS,其满足下列公式:0.9 f ARS/EHD 5 2.0〇

[0038] 优选地,以所述第六透镜的物侧面于光轴上的交点为起点,沿着所述表面的轮廓 直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直高度处的坐标点为止,前述两点间的轮 廓曲线长度为ARE61,以所述第六透镜的像侧面于光轴上的交点为起点,沿着所述表面的轮 廓直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直高度处的坐标点为止,前述两点间的 轮廓曲线长度为ARE62,第六透镜于光轴上的厚度为TP6,其满足下列条件:0.05 f ARE61/ TP6 兰 35;以及0 · 05 兰 ARE62/TP6 刍 35。

[0039] 优选地,以所述第五透镜的物侧面于光轴上的交点为起点,沿着所述表面的轮廓 直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直高度处的坐标点为止,前述两点间的轮 廓曲线长度为ARE51,以所述第五透镜的像侧面于光轴上的交点为起点,沿着所述表面的轮 廓直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直高度处的坐标点为止,前述两点间的 轮廓曲线长度为ARE52,所述第五透镜于光轴上的厚度为TP5,其满足下列条件:0.05 5 ARE51/TP5 兰 35;以及0 · 05 兰 ARE52/TP5 刍 35。

[0040] 优选地,还包括一光圈,并且所述光圈至所述成像面于光轴上具有一距离InS,其 满足下列公式:0.1兰InS/HOS兰1.1。

[0041] 依据本发明另提供一种光学成像系统,由物侧至像侧依次包括一第一透镜,具有 负屈折力;一第二透镜,具有屈折力;一第三透镜,具有屈折力;一第四透镜,具有屈折力;一 第五透镜,具有屈折力;一第六透镜,具有屈折力;以及一成像面,其中所述光学成像系统具 有屈折力的透镜为六枚,所述光学成像系统于所述成像面上垂直于光轴具有一最大成像高 度Η0Ι,且所述第一透镜至所述第五透镜中至少一枚透镜为玻璃材质以及至少一枚透镜的 材质为塑料,所述第二透镜至所述第六透镜中至少一枚透镜具有正屈折力,所述第一透镜 至所述第六透镜的焦距分别为〇4243444546,所述光学成像系统的焦距为。所述光 学成像系统的入射光瞳直径为HEP,所述第一透镜物侧面至所述成像面于光轴上具有一距 离HOS,所述第一透镜物侧面至所述第六透镜像侧面于光轴上具有一距离InTL,所述光学成 像系统的最大可视角度的一半为HAF,以上述透镜中任一透镜的任一表面与光轴的交点为 起点,沿着所述表面的轮廓直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直高度处的坐 标点为止,前述两点间的轮廓曲线长度为ARE,其满足下列条件:1.0gf/HEP^10.0;0deg〈 HAF 刍 150deg; 0 · 5 刍 HOS/f 刍 30;以及0 · 9 刍 2 (ARE/HEP)刍 2 · 0。

[0042] 优选地,各所述透镜之间均具有一空气间隔。

[0043] 优选地,上述透镜中任一透镜的任一表面的最大有效半径以EHD表示,以上述透镜 中任一透镜的任一表面与光轴的交点为起点,沿着所述表面的轮廓直到所述表面的最大有 效半径处为终点,前述两点间的轮廓曲线长度为ARS,其满足下列公式:0.9 f ARS/EHD 5 2.0〇

[0044] 优选地,所述成像面为一平面或一曲面。

[0045] 优选地,所述光学成像系统于所述成像面上垂直于光轴具有一最大成像高度HOI, 所述光学成像系统的正向子午面光扇的可见光最长工作波长通过入射光瞳边缘并入射在 所述成像面上0.7H0I处的横向像差以PLTA表示,其正向子午面光扇的可见光最短工作波长 通过入射光瞳边缘并入射在所述成像面上0.7H0I处的横向像差以PSTA表示,负向子午面光 扇的可见光最长工作波长通过入射光瞳边缘并入射在所述成像面上0.7H0I处的横向像差 以NLTA表示,负向子午面光扇的可见光最短工作波长通过入射光瞳边缘并入射在所述成像 面上0.7H0I处的横向像差以NSTA表示,弧矢面光扇的可见光最长工作波长通过入射光瞳边 缘并入射在所述成像面上0.7H0I处的横向像差以SLTA表示,弧矢面光扇的可见光最短工作 波长通过入射光瞳边缘并入射在所述成像面上0.7H0I处的横向像差以SSTA表示,其满足下 列条件:PLTA = 80微米;PSTA = 80微米;NLTA = 80微米;NSTA = 80微米;SLTA = 80微米;SSTA 刍80微米;以及ΗΟΙ>1 · 0mm。

[0046] 优选地,所述第一透镜与所述第二透镜之间于光轴上的距离为IN12,且满足下列 公式:0〈IN12/f 兰 5.0。

[0047] 优选地,所述第五透镜与所述第六透镜之间于光轴上的距离为IN56,且满足下列 公式:0〈IN56/f刍 3.0。

[0048] 优选地,所述第五透镜与所述第六透镜之间于光轴上的距离为IN56,所述第五透 镜与所述第六透镜于光轴上的厚度分别为TP5以及TP6,其满足下列条件:0.15 (TP6+ IN56)/TP5 刍 50。

[0049] 优选地,所述第一透镜与所述第二透镜之间于光轴上的距离为IN12,所述第一透 镜与所述第二透镜于光轴上的厚度分别为TPl以及TP2,其满足下列条件:0.15 (TP1 + IN12)/TP2 兰 10。

[0050] 优选地,所述第一透镜、所述第二透镜、所述第三透镜、所述第四透镜、所述第五透 镜及所述第六透镜中至少一枚透镜为波长小于500nm的光线滤除组件。

[0051] 依据本发明再提供一种光学成像系统,由物侧至像侧依次包括一第一透镜,具有 负屈折力;一第二透镜,具有屈折力;一第三透镜,具有屈折力;一第四透镜,具有屈折力;一 第五透镜,具有屈折力;一第六透镜,具有屈折力;以及一成像面,其中所述光学成像系统具 有屈折力的透镜为六枚,所述光学成像系统于所述成像面上垂直于光轴具有一最大成像高 度HOI,且其中至少三枚透镜的材质为玻璃,所述第一透镜至所述第六透镜的焦距分别为 0 4243444546,所述光学成像系统的焦距为。所述第一透镜至所述第六透镜中至少 一枚透镜的至少一表面具有至少一反曲点,所述光学成像系统的入射光瞳直径为HEP,所述 光学成像系统的最大视角的一半为HAF,所述第一透镜物侧面至所述成像面于光轴上具有 一距离H0S,所述第一透镜物侧面至所述第六透镜像侧面于光轴上具有一距离InTL,以上述 透镜中任一透镜的任一表面与光轴的交点为起点,沿着所述表面的轮廓直到所述表面上距 离光轴1/2入射光瞳直径的垂直高度处的坐标点为止,前述两点间的轮廓曲线长度为ARE, 其满足下列条件:1 · 〇 兰 f/HEP 兰 10; 0deg〈HAF 兰 150deg; 0 · 5 兰 HOS/f 兰 30; 0 · 5 兰 H0S/H0I 刍 15以及0.9刍2(ARE/HEP)刍2.0。

[0052] 优选地,各所述透镜之间均具有一空气间隔。

[0053] 优选地,上述透镜中任一透镜的任一表面的最大有效半径以EHD表示,以上述透镜 中任一透镜的任一表面与光轴的交点为起点,沿着所述表面的轮廓直到所述表面的最大有 效半径处为终点,前述两点间的轮廓曲线长度为ARS,其满足下列公式:0.9 f ARS/EHD 5 2.0〇

[0054] 优选地,以所述第六透镜的物侧面于光轴上的交点为起点,沿着所述表面的轮廓 直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直高度处的坐标点为止,前述两点间的轮 廓曲线长度为ARE61,以所述第六透镜的像侧面于光轴上的交点为起点,沿着所述表面的轮 廓直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直高度处的坐标点为止,前述两点间的 轮廓曲线长度为ARE62,第六透镜于光轴上的厚度为TP6,其满足下列条件:0.05 f ARE61/ TP6 兰 35;以及O · 05 兰 ARE62/TP6 刍 35。

[0055] 优选地,以所述第五透镜的物侧面于光轴上的交点为起点,沿着所述表面的轮廓 直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直高度处的坐标点为止,前述两点间的轮 廓曲线长度为ARE51,以所述第五透镜的像侧面于光轴上的交点为起点,沿着所述表面的轮 廓直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直高度处的坐标点为止,前述两点间的 轮廓曲线长度为ARE52,所述第五透镜于光轴上的厚度为TP5,其满足下列条件:0.05 5 ARE51/TP5 兰 35;以及0 · 05 兰 ARE52/TP5 刍 35。

[0056] 优选地,所述光学成像系统还包括一光圈、一图像传感器以及一驱动模块,所述图 像传感器设置于所述成像面,并且所述光圈至所述成像面于光轴上具有一距离InS,所述驱 动模块与各所述透镜相耦合并使各所述透镜产生位移,其满足下列公式:〇. 2 f InS/HOS 5 1·1〇

[0057] 单一透镜的任一表面在最大有效半径范围内的轮廓曲线长度影响该表面修正像 差以及各视场光线间光程差的能力,轮廓曲线长度越长则修正像差的能力提升,然而同时 也会增加生产制造上的困难度,因此必须控制单一透镜的任一表面在最大有效半径范围内 的轮廓曲线长度,特别是控制该表面的最大有效半径范围内的轮廓曲线长度(ARS)与该表 面所属的该透镜于光轴上的厚度(TP)间的比例关系(ARS/TP)。例如第一透镜物侧面的最大 有效半径的轮廓曲线长度以ARSll表示,第一透镜于光轴上的厚度为TPl,两者间的比值为 ARSl 1/TP1,第一透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS12表示,其与TPl间的比 值为ARS12/TP1。第二透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS21表示,第二透镜 于光轴上的厚度为TP2,两者间的比值为ARS21/TP2,第二透镜像侧面的最大有效半径的轮 廓曲线长度以ARS22表示,其与TP2间的比值为ARS22/TP2。光学成像系统中其余透镜的任一 表面的最大有效半径的轮廓曲线长度与该表面所属的该透镜于光轴上的厚度(TP)间的比 例关系,其表示方式以此类推。

[0058] 单一透镜的任一表面在1/2入射光瞳直径(HEP)高度范围内的轮廓曲线长度特别 影响该表面上在各光线视场共享区域的修正像差以及各视场光线间光程差的能力,轮廓曲 线长度越长则修正像差的能力提升,然而同时也会增加生产制造上的困难度,因此必须控 制单一透镜的任一表面在1/2入射光瞳直径(HEP)高度范围内的轮廓曲线长度,特别是控制 该表面的1/2入射光瞳直径(HEP)高度范围内的轮廓曲线长度(ARE)与该表面所属的该透镜 于光轴上的厚度(TP)间的比例关系(ARE/TP)。例如第一透镜物侧面的1/2入射光瞳直径 (HEP)高度的轮廓曲线长度以AREll表示,第一透镜于光轴上的厚度为TPl,两者间的比值为 ARE11/TP1,第一透镜像侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)高度的轮廓曲线长度以ARE12表示, 其与TPl间的比值为ARE12/TP1。第二透镜物侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)高度的轮廓曲线 长度以ARE21表示,第二透镜于光轴上的厚度为TP2,两者间的比值为ARE21/TP2,第二透镜 像侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)高度的轮廓曲线长度以ARE22表示,其与TP2间的比值为 ARE22/TP2。光学成像系统中其余透镜的任一表面的1/2入射光瞳直径(HEP)高度的轮廓曲 线长度与该表面所属的该透镜于光轴上的厚度(TP)间的比例关系,其表示方式以此类推。 [0059] 当I f 11 > I f6 I时,光学成像系统的系统总高度(H0S;Height of Optic System)可 以适当缩短以达到微型化的目的。

[0060]当I f21 +1 f31 +1 f41 +1 f51以及I π I +1 f61满足上述条件时,通过第二透镜至第五透 镜中至少一枚透镜具有弱的正屈折力或弱的负屈折力。所称弱屈折力,是指特定透镜的焦 距的绝对值大于10。当本发明第二透镜至第五透镜中至少一枚透镜具有弱的正屈折力,其 可有效分担第一透镜的正屈折力而避免不必要的像差过早出现,反之若第二透镜至第五透 镜中至少一枚透镜具有弱的负屈折力,则可以微调校正系统的像差。

[0061] 此外,第六透镜可具有负屈折力,其像侧面可为凹面。藉此,有利于缩短其后焦距 以维持小型化。另外,第六透镜的至少一表面可具有至少一反曲点,可有效地压制离轴视场 光线入射的角度,进一步可修正离轴视场的像差。

附图说明

[0062] 本发明上述及其他特征将通过参照附图详细说明。

[0063] 图IA示出了本发明第一实施例的光学成像系统的示意图;

[0064] 图IB由左至右依次示出了本发明第一实施例的光学成像系统的球差、像散以及光 学畸变的曲线图;

[0065] 图IC示出了本发明第一实施例光学成像系统的光学成像系统的子午面光扇以及 弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于〇. 7视场处的横向像差图;

[0066] 图2A示出了本发明第二实施例的光学成像系统的示意图;

[0067] 图2B由左至右依次示出了本发明第二实施例的光学成像系统的球差、像散以及光 学畸变的曲线图;

[0068] 图2C示出了本发明第二实施例光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长 工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于〇. 7视场处的横向像差图;

[0069] 图3A示出了本发明第三实施例的光学成像系统的示意图;

[0070] 图3B由左至右依次示出了本发明第三实施例的光学成像系统的球差、像散以及光 学畸变的曲线图;

[0071] 图3C示出了本发明第三实施例光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长 工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于〇. 7视场处的横向像差图;

[0072] 图4A示出了本发明第四实施例的光学成像系统的示意图;

[0073] 图4B由左至右依次示出了本发明第四实施例的光学成像系统的球差、像散以及光 学畸变的曲线图;

[0074] 图4C示出了本发明第四实施例光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长 工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于〇. 7视场处的横向像差图;

[0075] 图5A示出了本发明第五实施例的光学成像系统的示意图;

[0076] 图5B由左至右依次示出了本发明第五实施例的光学成像系统的球差、像散以及光 学畸变的曲线图;

[0077] 图5C示出了本发明第五实施例光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长 工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于〇. 7视场处的横向像差图;

[0078] 图6A示出了本发明第六实施例的光学成像系统的示意图;

[0079] 图6B由左至右依次示出了本发明第六实施例的光学成像系统的球差、像散以及光 学畸变的曲线图;

[0080] 图6C示出了本发明第六实施例光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长 工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图;

[0081] 图7A示出了本发明第七实施例的光学成像系统的示意图;

[0082] 图7B由左至右依次示出了本发明第七实施例的光学成像系统的球差、像散以及光 学畸变的曲线图;

[0083] 图7C示出了本发明第七实施例光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长 工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于〇. 7视场处的横向像差图;

[0084] 图8A示出了本发明第八实施例的光学成像系统的示意图;

[0085] 图8B由左至右依次示出了本发明第六实施例的光学成像系统的球差、像散以及光 学畸变的曲线图;

[0086] 图8C示出了本发明第八实施例光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长 工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于〇. 7视场处的横向像差图。

[0087] 附图标记说明

[0088] 光学成像系统:10、20、30、40、50、60、70、80

[0089] 光圈:100、200、300、400、500、600、700、800

[0090] 第一透镜:110、210、310、410、510、610、710、810

[0091] 物侧面:112、212、312、412、512、612、712、812

[0092] 像侧面:114、214、314、414、514、614、714、814

[0093] 第二透镜:120、220、320、420、520、620、720、820

[0094] 物侧面:122、222、322、422、522、622、722、822

[0095] 像侧面:124、224、324、424、524、624、724、824

[0096] 第三透镜:130、230、330、430、530、630、730、830

[0097] 物侧面:132、232、332、432、532、632、732、832

[0098] 像侧面:134、234、334、434、534、634、734、834

[0099] 第四透镜:140、240、340、440、540、640、740、840

[0100] 物侧面:142、242、342、442、542、642、742、842

[0101] 像侧面:144、244、344、444、544、644、744、844

[0102] 第五透镜:150、250、350、450、550、650、750、850

[0103] 物侧面:152、252、352、452、552、652、752、852

[0104] 像侧面:154、254、354、454、554、654、754、854

[0105] 第六透镜:160、260、360、460、560、660、760、860

[0106] 物侧面:162、262、362、462、562、662、762、862

[0107] 像侧面:164、264、364、464、564、664、764、864

[0108] 红外线滤光片:180、280、380、480、580、680、780、880

[0109] 成像面:190、290、390、490、590、690、790、890

[0110] 图像传感器:192、292、392、492、592、692、792、892

[0111] 光学成像系统的焦距

[0112] 第一透镜的焦距:Π;第二透镜的焦距:f2;第三透镜的焦距:f3;

[0113] 第四透镜的焦距:f4;第五透镜的焦距:f5;第六透镜的焦距:f6;

[0114] 光学成像系统的光圈值:f/HEP; Fno; F#

[0115] 光学成像系统的最大视角的一半:HAF

[0116] 第一透镜的色散系数:NAl

[0117] 第二透镜至第六透镜的色散系数:NA2、NA3、NA4、NA5、NA6

[0118] 第一透镜物侧面以及像侧面的曲率半径:R1、R2

[0119] 第二透镜物侧面以及像侧面的曲率半径:R3、R4

[0120] 第三透镜物侧面以及像侧面的曲率半径:R5、R6

[0121] 第四透镜物侧面以及像侧面的曲率半径:R7、R8

[0122] 第五透镜物侧面以及像侧面的曲率半径:R9、Rl 0

[0123] 第六透镜物侧面以及像侧面的曲率半径:R11、R12

[0124] 第一透镜于光轴上的厚度:TPl

[0125] 第二至第六透镜于光轴上的厚度:TP2、TP3、TP4、TP5、TP6

[0126] 所有具屈折力的透镜的厚度总和:Σ TP

[0127] 第一透镜与第二透镜于光轴上的间隔距离:IN12

[0128] 第二透镜与第三透镜于光轴上的间隔距离:IN23

[0129] 第三透镜与第四透镜于光轴上的间隔距离:IN34

[0130] 第四透镜与第五透镜于光轴上的间隔距离:IN45

[0131] 第五透镜与第六透镜于光轴上的间隔距离:IN56

[0132] 第六透镜物侧面于光轴上的交点至第六透镜物侧面的最大有效半径位置于光轴 的水平位移距离:InRS61

[0133] 第六透镜物侧面上最接近光轴的反曲点:IF611;该点沉陷量:SGI611

[0134] 第六透镜物侧面上最接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离:HIF611

[0135] 第六透镜像侧面上最接近光轴的反曲点:IF621;该点沉陷量:SGI621

[0136] 第六透镜像侧面上最接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离:HIF621

[0137] 第六透镜物侧面上第二接近光轴的反曲点:IF612;该点沉陷量:SGI612

[0138] 第六透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离:HIF612

[0139] 第六透镜像侧面上第二接近光轴的反曲点:IF622;该点沉陷量:SGI622

[0140] 第六透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离:HIF622

[0141] 第六透镜物侧面的临界点:C61

[0142] 第六透镜像侧面的临界点:C62

[0143] 第六透镜物侧面的临界点与光轴的水平位移距离:SGC61

[0144] 第六透镜像侧面的临界点与光轴的水平位移距离:SGC62

[0145] 第六透镜物侧面的临界点与光轴的垂直距离:HVT61

[0146] 第六透镜像侧面的临界点与光轴的垂直距离:HVT62

[0147] 系统总高度(第一透镜物侧面至成像面于光轴上的距离):HOS

[0148] 图像传感器的对角线长度:Dg

[0149] 光圈至成像面的距离:InS

[0150] 第一透镜物侧面至第六透镜像侧面的距离:InTL

[0151] 第六透镜像侧面至成像面的距离:InB

[0152] 图像传感器有效感测区域对角线长的一半(最大像高):Η0Ι

[0153] 光学成像系统于成像时的TV畸变(TV Distortion) : TDT

[0154] 光学成像系统于成像时的光学畸变(Optical Distortion) :0DT

具体实施方式

[0155] —种光学成像系统,由物侧至像侧依次包括具屈折力的第一透镜、第二透镜、第三 透镜、第四透镜、第五透镜、第六透镜以及一成像面。光学成像系统还可包括一图像传感器, 其设置于成像面。

[0156] 光学成像系统可使用三个工作波长进行设计,分别为486 · lnm、587 · 5nm、656 · 2nm, 其中587.5nm为主参考波长为主要提取技术特征的参考波长。光学成像系统也可使用五个 工作波长进行设计,分别为47〇11111、51〇11111、55511111、61〇11111、65〇11111,其中555腦为主参考波长为 主要提取技术特征的参考波长。

[0157] 光学成像系统的焦距f与每一片具有正屈折力的透镜的焦距fp的比值为PPR,光学 成像系统的焦距f与每一片具有负屈折力的透镜的焦距fn的比值为NPR,所有具正屈折力的 透镜的PPR总和为Σ PPR,所有具负屈折力的透镜的NPR总和为XNPR,当满足下列条件时有 助于控制光学成像系统的总屈折力以及总长度:0.5= XPPR/| XNPRl = 15,较佳地,可满足 下列条件兰SPPR/| XNPRl兰3.0。

[0158] 光学成像系统还可包括一图像传感器,其设置于成像面。图像传感器有效感测区 域对角线长的一半(即为光学成像系统的成像高度或称最大像高)为HOI,第一透镜物侧面 至成像面于光轴上的距离为HOS,其满足下列条件:H0S/H0I兰50;以及0.5兰H0S/f兰150。较 佳地,可满足下列条件:0.5兰H0S/H0I兰15;以及0.5兰H0S/f兰30。藉此,可维持光学成像系 统的小型化,以搭载于轻薄可携式的电子产品上。

[0159] 另外,本发明的光学成像系统中,依需求可设置至少一光圈,以减少杂散光,有助 于提升图像质量。

[0160] 本发明的光学成像系统中,光圈配置可为前置光圈或中置光圈,其中前置光圈意 即光圈设置于被摄物与第一透镜间,中置光圈则表示光圈设置于第一透镜与成像面间。若 光圈为前置光圈,可使光学成像系统的出瞳与成像面产生较长的距离而容置更多光学组 件,并可增加图像传感器接收图像的效率;若为中置光圈,则有助于扩大系统的视场角,使 光学成像系统具有广角镜头的优势。前述光圈至成像面间的距离为InS,其满足下列条件: 0.1 f InS/HOSf 1.1。藉此,可同时兼顾维持光学成像系统的小型化以及具备广角的特性。

[0161] 本发明的光学成像系统中,第一透镜物侧面至第六透镜像侧面间的距离为InTU 于光轴上所有具屈折力的透镜的厚度总和为ΣΤΡ,其满足下列条件:0.15 ΣΤΡ/InTLf 0.9。藉此,当可同时兼顾系统成像的对比度以及透镜制造的良率并提供适当的后焦距以容 置其他组件。

[0162] 第一透镜物侧面的曲率半径为Rl,第一透镜像侧面的曲率半径为R2,其满足下列 条件:0.001 f IR1/R2 I 5 25。藉此,第一透镜可具备适当正屈折力强度,避免球差增加过速。 较佳地,可满足下列条件:0.01兰IR1/R21〈12。

[0163] 第六透镜物侧面的曲率半径为Rl 1,第六透镜像侧面的曲率半径为R12,其满足下 列条件:-7〈 〇m_R12) AR11+R12)〈50。藉此,有利于修正光学成像系统所产生的像散。

[0164] 第一透镜与第二透镜于光轴上的间隔距离为IN12,其满足下列条件:0〈IN12/f^ 5.0。藉此,有助于改善透镜的色差以提升其性能。

[0165] 第五透镜与第六透镜于光轴上的间隔距离为IN56,其满足下列条件:0〈IN56/f^ 3.0,有助于改善透镜的色差以提升其性能。

[0166] 第一透镜与第二透镜于光轴上的厚度分别为TPl以及TP2,其满足下列条件:0.1兰 (TP1+IN12) /TP25 10。藉此,有助于控制光学成像系统制造的敏感度并提升其性能。

[0167] 第五透镜与第六透镜于光轴上的厚度分别为TP5以及TP6,前述两透镜于光轴上的 间隔距离为IN56,其满足下列条件:0.1 = (TP6+IN56) /TP5 = 50,较佳地,可满足下列条件:

Figure CN108279482AD00171

藉此,有助于控制光学成像系统制造的敏感度并降低系统总高 度。

[0168] 第二透镜、第三透镜与第四透镜于光轴上的厚度分别为TP2、TP3以及TP4,第二透 镜与第三透镜于光轴上的间隔距离为ΙΝ23,第三透镜与第四透镜于光轴上的间隔距离为 ΙΝ45,第一透镜物侧面至第六透镜像侧面间的距离为InTL,其满足下列条件:0.1 f ΤΡ4/ (IN34+TP4+IN45)〈1。藉此,有助层层微幅修正入射光行进过程所产生的像差并降低系统总 高度。

[0169] 本发明的光学成像系统中,第六透镜物侧面的临界点C 61与光轴的垂直距离为 HVT61,第六透镜像侧面的临界点C62与光轴的垂直距离为HVT62,第六透镜物侧面于光轴上 的交点至临界点C61位置于光轴的水平位移距离为SGC61,第六透镜像侧面于光轴上的交点 至临界点C62位置于光轴的水平位移距离为SGC62,可满足下列条件:

Figure CN108279482AD00172

Figure CN108279482AD00173

;以及0〈|SGC62

Figure CN108279482AD00174

>。藉此,可有效修正离轴视场的像差。

[0170] 本发明的光学成像系统其满足下列条件:

Figure CN108279482AD00175

,较佳地,可满足 下列条件:

Figure CN108279482AD00176

。藉此,有助于光学成像系统的边缘视场的像差修正。

[0171] 本发明的光学成像系统其满足下列条件:0 f HVT62/H0S 5 0.5。较佳地,可满足下 列条件:0.2 f HVT62/H0S 5 0.45。藉此,有助于光学成像系统的边缘视场的像差修正。

[0172] 本发明的光学成像系统中,第六透镜物侧面于光轴上的交点至第六透镜物侧面最 近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI611表示,第六透镜像侧面于光轴上 的交点至第六透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI621表 示,其满足下列条件:〇〈SGI61lASGI611+TP6)兰0.9;0〈SGI62V(SGI621+TP6)兰0.9。较佳 地,可满足下列条件:

Figure CN108279482AD00177

0.6〇

[0173] 第六透镜物侧面于光轴上的交点至第六透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间 与光轴平行的水平位移距离以SGI612表示,第六透镜像侧面于光轴上的交点至第六透镜像 侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI622表示,其满足下列条 件:0〈SGI612ASGI612+TP6)兰0·9;0〈SGI622ASGI622+TP6)兰0·9。较佳地,可满足下列条 件:0.1 刍SGI612"SGI612+TP6)刍0.6;0.1 刍SGI622"SGI622+TP6)刍0.6。

[0174] 第六透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF611表示,第六透镜 像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF621表示,其满足下列条件:0.OOlmmf

Figure CN108279482AD00178

。较佳地,可满足下列条件:〇.1謹兰|111卩611|兰

Figure CN108279482AD00179

[0175] 第六透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF612表示,第六 透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF622表示,其满足下列条件:

Figure CN108279482AD00181

。较佳地,可满足下列条件:0.1mm兰I

Figure CN108279482AD00182

[0176] 第六透镜物侧面第三接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF613表示,第六 透镜像侧面第三接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF623表示,其满足下列条件: 0.001mm刍 |HIF613| 刍5mm;0.001mm刍 |HIF623| 刍5mm。较佳地,可满足下列条件:0.1mm刍 I HIF623|^3.5mm;0.1mm^|HIF613|^3.5mm。

[0177] 第六透镜物侧面第四接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF614表示,第六 透镜像侧面第四接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF624表示,其满足下列条件:

Figure CN108279482AD00183

。较佳地,可满足下列条件:0.1mm兰I

Figure CN108279482AD00184

[0178] 本发明的光学成像系统的一种实施方式,可通过具有高色散系数与低色散系数的 透镜交错排列,而有助于光学成像系统色差的修正。

[0179] 上述非球面的方程式为:

Figure CN108279482AD00185

[0181] 其中,z为沿光轴方向在高度为h的位置以表面顶点作参考的位置值,k为锥面系 数,c为曲率半径的倒数,且六4^6^8^10^12^14^16、六18以及六20为高阶非球面系数。

[0182] 本发明提供的光学成像系统中,透镜的材质可为塑料或玻璃。当透镜材质为塑料, 可以有效降低生产成本与重量。另当透镜的材质为玻璃,则可以控制热效应并且增加光学 成像系统屈折力配置的设计空间。此外,光学成像系统中第一透镜至第六透镜的物侧面及 像侧面可为非球面,其可获得较多的控制变量,除用以消减像差外,相较于传统玻璃透镜的 使用甚至可缩减透镜使用的数目,因此能有效降低本发明光学成像系统的总高度。

[0183] 再者,本发明提供的光学成像系统中,若透镜表面为凸面,原则上表示透镜表面于 近光轴处为凸面;若透镜表面为凹面,原则上表示透镜表面于近光轴处为凹面。

[0184] 本发明的光学成像系统还可视需求应用于移动对焦的光学系统中,并兼具优良像 差修正与良好成像质量的特色,从而扩大应用层面。

[0185] 本发明的光学成像系统还可视需求包括一驱动模块,该驱动模块可与这些透镜相 耦合并使这些透镜产生位移。前述驱动模块可以是音圈马达(VCM)用于带动镜头进行对焦, 或者为光学防抖元件(OIS)用于降低拍摄过程因镜头振动所导致失焦的发生频率。

[0186] 本发明的光学成像系统还可视需求令第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、 第五透镜及第六透镜中至少一枚透镜为波长小于500nm的光线滤除组件,其可通过该特定 具滤除功能的透镜的至少一表面上镀膜或该透镜本身即由具可滤除短波长的材质所制作 而达成。

[0187] 本发明的光学成像系统的成像面还可视需求选择为一平面或一曲面。当成像面为 一曲面(例如具有一曲率半径的球面),有助于降低聚焦光线于成像面所需的入射角,除有 助于达成微缩光学成像系统的长度(TTL)外,对于提升相对照度同时有所帮助。

[0188] 根据上述实施方式,以下提出具体实施例并配合图式予以详细说明。

[0189] 第一实施例

[0190] 请参照图IA及图1B,其中图IA示出了依照本发明第一实施例的一种光学成像系统 的示意图,图IB由左至右依次为第一实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线 图。图IC为第一实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及 最短工作波长通过光圈边缘于〇. 7视场处的横向像差图。由图IA可知,光学成像系统由物侧 至像侧依次包括第一透镜110、光圈100、第二透镜120、第三透镜130、第四透镜140、第五透 镜150、第六透镜160、红外线滤光片180、成像面190以及图像传感器192。

[0191] 第一透镜110具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面112为凹面,其像侧面114为 凹面,并皆为非球面,且其物侧面112具有二反曲点。第一透镜物侧面的最大有效半径的轮 廓曲线长度以ARSll表示,第一透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS12表示。 第一透镜物侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以AREll表示,第一透镜像侧面 的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE12表示。第一透镜于光轴上的厚度为TPl。

[0192] 第一透镜物侧面于光轴上的交点至第一透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光 轴平行的水平位移距离以SGIlll表示,第一透镜像侧面于光轴上的交点至第一透镜像侧面 最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI121表示,其满足下列条件: SGIlll =-0· 0031mm; I SGIlll U(|SGI1111+TP1) =0.0016。

[0193] 第一透镜物侧面于光轴上的交点至第一透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间 与光轴平行的水平位移距离以SGI112表示,第一透镜像侧面于光轴上的交点至第一透镜像 侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI122表示,其满足下列条 件:SGI112 = 1.3178mm; I SGI112 I A|SGI112 I+TP1) =0.4052。

[0194] 第一透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIFlll表示,第一透镜 像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF121表示,其满足下列条件:HIFlll = 0.5557mm;HIFlll/H0I=0.1111。

[0195] 第一透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF112表示,第一 透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF122表示,其满足下列条件: HIF112 = 5.3732mm;HIF112/H0I = 1.0746。

[0196] 第二透镜120具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面122为凸面,其像侧面124为 凸面,并皆为非球面,且其物侧面122具有一反曲点。第二透镜物侧面的最大有效半径的轮 廓曲线长度以ARS21表示,第二透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS22表示。 第二透镜物侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE21表示,第二透镜像侧面 的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE22表示。第二透镜于光轴上的厚度为TP2。

[0197] 第二透镜物侧面于光轴上的交点至第二透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光 轴平行的水平位移距离以SGI211表示,第二透镜像侧面于光轴上的交点至第二透镜像侧面 最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI221表示,其满足下列条件: SGI211=0.1069mm; | SGI211 | / (| SGI211 |+TP2) =0.0412 ; SGI221 = 0mm; |SGI221 |/(| SGI221 |+TP2) =0〇

[0198] 第二透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF211表示,第二透镜 像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF221表示,其满足下列条件:HIF211 = 1.1264mm;HIF211/H0I = 0.2253;HIF221=0mm;HIF221/H0I = 0。

[0199] 第三透镜130具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面132为凹面,其像侧面134为 凸面,并皆为非球面,且其物侧面132以及像侧面134均具有一反曲点。第三透镜物侧面的最 大有效半径的轮廓曲线长度以ARS31表示,第三透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长 度以ARS32表示。第三透镜物侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE31表示, 第三透镜像侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE32表示。第三透镜于光轴 上的厚度为TP3。

[0200] 第三透镜物侧面于光轴上的交点至第三透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光 轴平行的水平位移距离以SGI311表示,第三透镜像侧面于光轴上的交点至第三透镜像侧面 最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI321表示,其满足下列条件: SGI311=-0.3041mm; | SGI3111 / (| SGI3111+TP3) =0.4445;SGI321=-〇. 1172mm; |SGI3211/ (I SGI321 |+TP3) =0.2357。

[0201] 第三透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF311表示,第三透镜 像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF321表示,其满足下列条件:HIF311 = 1.5907mm;HIF311/H0I = 0.3181 ;HIF321 = 1.3380mm;HIF321/H0I = 0.2676。

[0202] 第四透镜140具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面142为凸面,其像侧面144为 凹面,并皆为非球面,且其物侧面142具有二反曲点以及像侧面144具有一反曲点。第四透镜 物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS41表示,第四透镜像侧面的最大有效半径的 轮廓曲线长度以ARS42表示。第四透镜物侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以 ARE41表示,第四透镜像侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE42表示。第四 透镜于光轴上的厚度为TP4。

[0203] 第四透镜物侧面于光轴上的交点至第四透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光 轴平行的水平位移距离以SGI411表示,第四透镜像侧面于光轴上的交点至第四透镜像侧面 最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI421表示,其满足下列条件: SGI411=0.0070mm; | SGI4111 / (| SGI4111+TP4) =0.0056; SGI421 = 0.0006mm; |SGI4211/(| SGI4211+TP4) =0.0005。

[0204] 第四透镜物侧面于光轴上的交点至第四透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间 与光轴平行的水平位移距离以SGI412表示,第四透镜像侧面于光轴上的交点至第四透镜像 侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI422表示,其满足下列条 件:SGI412 = -0· 2078mm; I SGI412 I 八| SGI412 I +TP4) =0· 1439。

[0205] 第四透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF411表示,第四透镜 像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF421表示,其满足下列条件:HIF411 = 0.4706mm; HIF411/H0I = 0.0941; HIF421 =0.1721mm; HIF421/H0I = 0.0344。

[0206] 第四透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF412表示,第四 透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF422表示,其满足下列条件: HIF412 = 2.0421mm;HIF412/H0I = 0.4084。

[0207] 第五透镜150具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面152为凸面,其像侧面154为 凸面,并皆为非球面,且其物侧面152具有二反曲点以及像侧面154具有一反曲点。第五透镜 物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS51表示,第五透镜像侧面的最大有效半径的 轮廓曲线长度以ARS52表示。第五透镜物侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以 ARE51表示,第五透镜像侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE52表示。第五 透镜于光轴上的厚度为TP5。

[0208] 第五透镜物侧面于光轴上的交点至第五透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光 轴平行的水平位移距离以SGI511表示,第五透镜像侧面于光轴上的交点至第五透镜像侧面 最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI521表示,其满足下列条件: SGI511=0.00364mm; | SGI5111 / (| SGI5111+TP5) =0.00338;SGI521=-0.63365mm; |SGI521 |/(|SGI521 |+TP5) =0.37154〇

[0209] 第五透镜物侧面于光轴上的交点至第五透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间 与光轴平行的水平位移距离以SGI512表示,第五透镜像侧面于光轴上的交点至第五透镜像 侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI522表示,其满足下列条 件:SGI512 = -0.32032mm; |SGI512U(|SGI512|+TP5) =0.23009。

[0210] 第五透镜物侧面于光轴上的交点至第五透镜物侧面第三接近光轴的反曲点之间 与光轴平行的水平位移距离以SGI513表示,第五透镜像侧面于光轴上的交点至第五透镜像 侧面第三接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI523表示,其满足下列条 件:SGI513 = 0mm; I SGI513 I Al SGI513 I +TP5) =0; SGI523 = 0mm; I SGI523 I Al SGI523 I +TP5) =Oo

[0211] 第五透镜物侧面于光轴上的交点至第五透镜物侧面第四接近光轴的反曲点之间 与光轴平行的水平位移距离以SGI514表示,第五透镜像侧面于光轴上的交点至第五透镜像 侧面第四接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI524表示,其满足下列条 件:SGI514 = 0mm; I SGI514 I Al SGI5141 +TP5) =0; SGI524 = 0mm; I SGI524 I Al SGI5241 +TP5) =Oo

[0212] 第五透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF511表示,第五透镜 像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF521表示,其满足下列条件:HIF511 = 0.28212mm;HIF511/H0I = 0.05642;HIF521 = 2.13850mm;HIF521/H0I = 0.42770。

[0213] 第五透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF512表示,第五 透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF522表示,其满足下列条件: HIF512 = 2.51384mm;HIF512/H0I = 0.50277〇

[0214] 第五透镜物侧面第三接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF513表示,第五 透镜像侧面第三接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF523表示,其满足下列条件: HIF513 = 0mm;HIF513/H0I = 0;HIF523 = 0mm;HIF523/H0I = 0〇

[0215] 第五透镜物侧面第四接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF514表示,第五 透镜像侧面第四接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF524表示,其满足下列条件: HIF514 = 0mm;HIF514/H0I = 0;HIF524 = 0mm;HIF524/H0I = 0〇

[0216] 第六透镜160具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面162为凹面,其像侧面164为 凹面,且其物侧面162具有二反曲点以及像侧面164具有一反曲点。藉此,可有效调整各视场 入射于第六透镜的角度而改善像差。第六透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以 ARS61表示,第六透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS62表示。第六透镜物侧 面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE61表示,第六透镜像侧面的1/2入射光瞳 直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE62表示。第六透镜于光轴上的厚度为TP6。

[0217] 第六透镜物侧面于光轴上的交点至第六透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光 轴平行的水平位移距离以SGI611表示,第六透镜像侧面于光轴上的交点至第六透镜像侧面 最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI621表示,其满足下列条件: SGI611 =-0.38558mm; | SGI6111 / (| SGI6111 +TP6) =0.27212; SGI621 =0.12386mm; | SGI621 |/(|SGI6211+TP6) =0.10722〇

[0218] 第六透镜物侧面于光轴上的交点至第六透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间 与光轴平行的水平位移距离以SGI612表示,第六透镜像侧面于光轴上的交点至第六透镜像 侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI621表示,其满足下列条 件:SGI612 = -0.47400mm; |SGI612|A|SGI612|+TP6) =0.31488;SGI622 = 0mm; |SGI622|/ (|SGI622|+TP6) =0〇

[0219] 第六透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF611表示,第六透镜 像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF621表示,其满足下列条件:HIF611 = 2.24283mm;HIF611/H0I = 0.44857;HIF621 = 1.07376mm;HIF621/H0I = 0.21475。

[0220] 第六透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF612表示,第六 透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF622表示,其满足下列条件: HIF612 = 2.48895mm;HIF612/H0I = 0.49779〇

[0221] 第六透镜物侧面第三接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF613表示,第六 透镜像侧面第三接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF623表示,其满足下列条件: HIF613 = 0mm;HIF613/H0I = 0;HIF623 = 0mm;HIF623/H0I = 0〇

[0222] 第六透镜物侧面第四接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF614表示,第六 透镜像侧面第四接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF624表示,其满足下列条件: HIF614 = 0mm;HIF614/H0I = 0;HIF624 = 0mm;HIF624/H0I = 0〇

[0223] 红外线滤光片180为玻璃材质,其设置于第六透镜160及成像面190间且不影响光 学成像系统的焦距。

[0224] 本实施例的光学成像系统中,光学成像系统的焦距为f,光学成像系统的入射光瞳 直径为HEP,光学成像系统中最大视角的一半为HAF,其数值如下:f = 4.075mm; f/HEP = 1.4; 以及HAF = 50.001 度与tan (HAF) =1.1918。

[0225] 本实施例的光学成像系统中,第一透镜110的焦距为Π,第六透镜160的焦距为f6, 其满足下列条件:n=-7.828mm; |f/fl| =0.52060;f6 = -4.886;以及 |fl|>|f6|。

[0226] 本实施例的光学成像系统中,第二透镜120至第五透镜150的焦距分别为f2、f3、 料、作,其满足下列条件:42| + 43| + |料| + |作|=95.50815111111;|〇| + |代|=12.71352111111以 及If21 +1f31 +1f41 +1f51>InI +1f61。

[0227] 光学成像系统的焦距f与每一片具有正屈折力的透镜的焦距fp的比值为PPR,光学 成像系统的焦距f与每一片具有负屈折力的透镜的焦距fn的比值为NPR,本实施例的光学成 像系统中,所有具正屈折力的透镜的PPR总和为SPPR = f/f2+f/f4+f/f5 = 1.63290,所有具 负屈折力的透镜的NPR总和为 SNPR= I f/Π | + | f/f3 | + | f/f6 I =1.51305, SPPR/I 2NPR| = 1.07921。同时也满足下列条件:|f/f2| =0.69101; |f/f3| =0.15834; |f/f4| =0.06883; I f/f5| =0.87305; |f/f6| =0.83412〇

[0228] 本实施例的光学成像系统中,第一透镜物侧面112至第六透镜像侧面164间的距离 为InTL,第一透镜物侧面112至成像面190间的距离为HOS,光圈100至成像面180间的距离为 InS,图像传感器192有效感测区域对角线长的一半为HOI,第六透镜像侧面164至成像面190 间的距离为BFL,其满足下列条件:InTL+BFL = HOS; HOS = 19 · 54120mm; HOI = 5 · Omm; H0S/H0I = 3.90824;H0S/f = 4.7952; InS = Il .685mm;以及InS/H0S = 0.59794〇

[0229] 本实施例的光学成像系统中,于光轴上所有具屈折力的透镜的厚度总和为ΣΤΡ, 其满足下列条件:ΣΤΡ = 8.13899mm;以及ΣΤΡ/ΙηΊ1 = 0.52477。藉此,当可同时兼顾系统成 像的对比度以及透镜制造的良率并提供适当的后焦距以容置其他组件。

[0230] 本实施例的光学成像系统中,第一透镜物侧面112的曲率半径为Rl,第一透镜像侧 面114的曲率半径为R2,其满足下列条件:I R1/R2 I =8.99987。藉此,第一透镜可具备适当正 屈折力强度,避免球差增加过速。

[0231] 本实施例的光学成像系统中,第六透镜物侧面162的曲率半径为Rll,第六透镜像 侧面164的曲率半径为Rl2,其满足下列条件:(R11-R12) ARl 1+R12) = 1.27780。藉此,有利 于修正光学成像系统所产生的像散。

[0232] 本实施例的光学成像系统中,所有具正屈折力的透镜的焦距总和为ΣΡΡ,其满足 下列条件:SPP = f2+f4+f5 = 69.770mm;以及f5Af2+f4+f5) =0.067。藉此,有助于适当分 配单一透镜的正屈折力至其他正透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。

[0233] 本实施例的光学成像系统中,所有具负屈折力的透镜的焦距总和为ΣΝΡ,其满足 下列条件:SNP = fl+f3+f6 = -38.451mm;以及f6Afl+f3+f6) =0.127。藉此,有助于适当分 配第六透镜的负屈折力至其他负透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。

[0234] 本实施例的光学成像系统中,第一透镜110与第二透镜120于光轴上的间隔距离为 IN12,其满足下列条件:IN12 = 6.418mm; IN12/f= 1.57491。藉此,有助于改善透镜的色差以 提升其性能。

[0235] 本实施例的光学成像系统中,第五透镜150与第六透镜160于光轴上的间隔距离为 IN56,其满足下列条件:IN56 = 0.025mm; IN56/f = 0.00613。藉此,有助于改善透镜的色差以 提升其性能。

[0236] 本实施例的光学成像系统中,第一透镜110与第二透镜120于光轴上的厚度分别为 TPl以及TP2,其满足下列条件:TPl = I .934mm;TP2 = 2.486mm;以及(TP1 + IN12) /TP2 = 3.36005。藉此,有助于控制光学成像系统制造的敏感度并提升其性能。

[0237] 本实施例的光学成像系统中,第五透镜150与第六透镜160于光轴上的厚度分别为 TP5以及TP6,前述两透镜于光轴上的间隔距离为IN56,其满足下列条件:TP5 = 1.072mm;TP6 =1.031mm;以及(TP6+IN56)/TP5 = 0.98555。藉此,有助于控制光学成像系统制造的敏感度 并降低系统总高度。

[0238] 本实施例的光学成像系统中,第三透镜130与第四透镜140于光轴上的间隔距离为 IN34,第四透镜140与第五透镜150于光轴上的间隔距离为IN45,其满足下列条件:IN34 = 0.401mm; IN45 = 0.025mm;以及 TPV(IN34+TP4+IN45) =0.74376。藉此,有助于层层微幅修 正入射光线行进过程所产生的像差并降低系统总高度。

[0239] 本实施例的光学成像系统中,第五透镜物侧面152于光轴上的交点至第五透镜物 侧面152的最大有效半径位置于光轴的水平位移距离为InRS51,第五透镜像侧面154于光轴 上的交点至第五透镜像侧面154的最大有效半径位置于光轴的水平位移距离为InRS52,第 五透镜150于光轴上的厚度为TP5,其满足下列条件:InRS51 =-0.34789mm; InRS52 = -0.88185mm; I InRS51 |/ΤΡ5 = 0·32458 以及 I InRS52|/TP5 = 0.82276。藉此,有利于透镜的制 作与成型,并有效维持其小型化。

[0240] 本实施例的光学成像系统中,第五透镜物侧面152的临界点与光轴的垂直距离为 HVT51,第五透镜像侧面154的临界点与光轴的垂直距离为HVT52,其满足下列条件:HVT51 = 0.515349mm;HVT52 = 0mmD

[0241] 本实施例的光学成像系统中,第六透镜物侧面162于光轴上的交点至第六透镜物 侧面162的最大有效半径位置于光轴的水平位移距离为InRSei,第六透镜像侧面164于光轴 上的交点至第六透镜像侧面164的最大有效半径位置于光轴的水平位移距离为InRS62,第 六透镜160于光轴上的厚度为TP6,其满足下列条件:InRS61 = -0.58390mm; InRS62 = 0.41976mm; I InRS61 |/ΤΡ6 = 0·56616 以及 I InRS62|/TP6 = 0.40700。藉此,有利于透镜的制 作与成型,并有效维持其小型化。

[0242] 本实施例的光学成像系统中,第六透镜物侧面162的临界点与光轴的垂直距离为 HVT61,第六透镜像侧面164的临界点与光轴的垂直距离为HVT62,其满足下列条件:HVT61 = Omm;HVT62 = Omm D

[0243] 本实施例的光学成像系统中,其满足下列条件:HVT51/H0I = 0.1031。藉此,有助于 光学成像系统的边缘视场的像差修正。

[0244] 本实施例的光学成像系统中,其满足下列条件:HVT51/H0S = 0.02634。藉此,有助 于光学成像系统的边缘视场的像差修正。

[0245] 本实施例的光学成像系统中,第二透镜、第三透镜以及第六透镜具有负屈折力,第 二透镜的色散系数为NA2,第三透镜的色散系数为NA3,第六透镜的色散系数为NA6,其满足 下列条件:NA6/NA2 5 1。藉此,有助于光学成像系统色差的修正。

[0246] 本实施例的光学成像系统中,光学成像系统于成像时的TV畸变为TDT,成像时的光 学畸变为ODT,其满足下列条件:TDT = 2.124 % ; ODT = 5.076 %。

[0247] 本实施例的光学成像系统中,正向子午面光扇图的可见光最长工作波长通过光圈 边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以PLTA表示,其为0.006mm,正向子午面光扇图的 可见光最短工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以PSTA表示,其为 0.005mm,负向子午面光扇图的可见光最长工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场 的横向像差以NLTA表不,其为0.004mm,负向子午面光扇图的可见光最短工作波长通过光圈 边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以NSTA表示,其为-0.007mm。弧矢面光扇图的可见 光最长工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以SLTA表示,其为-0.003mm,弧矢面光扇图的可见光最短工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横 向像差以SSTA表示,其为0.008mm。

[0248] 再配合参照下列表一以及表二。

[0249]

Figure CN108279482AD00251

[0250] 表二、第一实施例的非球面系数

[0251]

Figure CN108279482AD00252

[0252]

Figure CN108279482AD00261

[0253] 依据表一及表二可得到下列轮廓曲线长度相关的数值:

[0254]

Figure CN108279482AD00271

[0256] 表一为图1第一实施例详细的结构数据,其中曲率半径、厚度、距离及焦距的单位 为mm,且表面0-16依次表示由物侧至像侧的表面。表二为第一实施例中的非球面数据,其 中,k表非球面曲线方程式中的锥面系数,A1-A20则表示各表面第1-20阶非球面系数。此外, 以下各实施例表格乃对应各实施例的示意图与像差曲线图,表格中数据的定义皆与第一实 施例的表一及表二的定义相同,在此不加赘述。

[0257] 第二实施例

[0258] 请参照图2A及图2B,其中图2A示出了依照本发明第二实施例的一种光学成像系统 的示意图,图2B由左至右依次为第二实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线 图。图2C为第二实施例的光学成像系统于0.7视场处的横向像差图。由图2A可知,光学成像 系统由物侧至像侧依次包括第一透镜210、第二透镜220、第三透镜230、光圈200、第四透镜 240、第五透镜250、第六透镜260、红外线滤光片280、成像面290以及图像传感器292。

[0259] 第一透镜210具有负屈折力,且为玻璃材质,其物侧面212为凸面,其像侧面214为 凹面。

[0260] 第二透镜220具有负屈折力,且为玻璃材质,其物侧面222为凹面,其像侧面224为 凹面。

[0261] 第三透镜230具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面232为凸面,其像侧面234为 凸面,并皆为非球面,且其物侧面332具有一反曲点。

[0262] 第四透镜240具有正屈折力,且为玻璃材质,其物侧面242为凸面,其像侧面244为 凸面。

[0263] 第五透镜250具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面252为凹面,其像侧面254为 凹面,并皆为非球面。

[0264] 第六透镜260具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面262为凸面,其像侧面264为 凸面,并皆为非球面,且其像侧面264具有一反曲点。藉此,有利于缩短其后焦距以维持小型 化。另外,可有效地压制离轴视场光线入射的角度,进一步可修正离轴视场的像差。

[0265] 红外线滤光片280为玻璃材质,其设置于第六透镜260及成像面290间且不影响光 学成像系统的焦距。

[0266] 请配合参照下列表三以及表四。

[0267]

Figure CN108279482AD00281

[0268] 表四、第二实施例的非球面系数

[0269]

Figure CN108279482AD00291

[0271] 第二实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的 定义皆与第一实施例相同,在此不加以赘述。

[0272] 依据表三及表四可得到下列条件式数值:

[0273]

Figure CN108279482AD00301

[0274] 依据表三及表四可得到轮廓曲线长度相关的数值:

[0275]

Figure CN108279482AD00302

[0276]

Figure CN108279482AD00311

[0277] 依据表三及表四可得到下列数值:

[0278]

Figure CN108279482AD00312

[0279] 第三实施例

[0280] 请参照图3A及图3B,其中图3A示出了依照本发明第三实施例的一种光学成像系统 的示意图,图3B由左至右依次为第三实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线 图。图3C为第三实施例的光学成像系统于0.7视场处的横向像差图。由图3A可知,光学成像 系统由物侧至像侧依次包括第一透镜310、第二透镜320、第三透镜330、光圈300、第四透镜 340、第五透镜350、第六透镜360、红外线滤光片380、成像面390以及图像传感器392。

[0281] 第一透镜310具有负屈折力,且为玻璃材质,其物侧面312为凸面,其像侧面314为 凹面。

[0282] 第二透镜320具有负屈折力,且为玻璃材质,其物侧面322为凹面,其像侧面324为 凹面。

[0283] 第三透镜330具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面332为凸面,其像侧面334为 凸面,并皆为非球面,且其物侧面332具有二反曲点以及像侧面334具有一反曲点。

[0284] 第四透镜340具有正屈折力,且为玻璃材质,其物侧面342为凸面,其像侧面344为 凸面。

[0285] 第五透镜350具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面352为凸面,其像侧面354为 凹面,并皆为非球面。

[0286] 第六透镜360具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面362为凸面,其像侧面364为 凸面,并皆为非球面,且其像侧面364具有一反曲点。藉此,有利于缩短其后焦距以维持小型 化。另外,可有效地压制离轴视场光线入射的角度,进一步可修正离轴视场的像差。

[0287] 红外线滤光片380为玻璃材质,其设置于第六透镜360及成像面390间且不影响光 学成像系统的焦距。

[0288] 请配合参照下列表五以及表六。

[0289]

Figure CN108279482AD00321

[0291] 表六、第三实施例的非球面系数

[0292]

Figure CN108279482AD00331

[0293] 第三实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的 定义皆与第一实施例相同,在此不加以赘述。

[0294] 依据表五及表六可得到下列条件式数值:

[0295]

Figure CN108279482AD00332

[0296]

Figure CN108279482AD00341

[0297] 依据表五及表六可得到下列轮廓曲线长度相关的数值:

[0298]

Figure CN108279482AD00342

[0299] 依据表五及表六可得到下列条件式数值:

[0300]

Figure CN108279482AD00351

[0302] 第四实施例

[0303] 请参照图4A及图4B,其中图4A示出了依照本发明第四实施例的一种光学成像系统 的示意图,图4B由左至右依次为第四实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线 图。图4C为第四实施例的光学成像系统于0.7视场处的横向像差图。由图4A可知,光学成像 系统由物侧至像侧依次包括第一透镜410、第二透镜420、第三透镜430、光圈400、第四透镜 440、第五透镜450、第六透镜460、红外线滤光片480、成像面490以及图像传感器492。

[0304] 第一透镜410具有负屈折力,且为玻璃材质,其物侧面412为凸面,其像侧面414为 凹面。

[0305] 第二透镜420具有负屈折力,且为玻璃材质,其物侧面422为凹面,其像侧面424为 凹面。

[0306] 第三透镜430具有正屈折力,且为玻璃材质,其物侧面432为凸面,其像侧面434为 凸面,并皆为非球面。

[0307] 第四透镜440具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面442为凸面,其像侧面444为 凸面,并皆为非球面,且其物侧面442具有一反曲点。

[0308] 第五透镜450具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面452为凸面,其像侧面454为 凹面,并皆为非球面,且其物侧面452具有一反曲点。

[0309] 第六透镜460具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面462为凸面,其像侧面464为 凸面,并皆为非球面,且其像侧面464具有一反曲点。藉此,有利于缩短其后焦距以维持小型 化。另外,可有效地压制离轴视场光线入射的角度,进一步可修正离轴视场的像差。

[0310] 红外线滤光片480为玻璃材质,其设置于第六透镜460及成像面490间且不影响光 学成像系统的焦距。

[0311] 请配合参照下列表七以及表八。

[0312]

Figure CN108279482AD00361

[0313] 表八、第四实施例的非球面系数

[0314]

Figure CN108279482AD00371

[0316] 第四实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的 定义皆与第一实施例相同,在此不加以赘述。

[0317] 依据表七及表八可得到下列条件式数值:

[0318]

Figure CN108279482AD00381

[0319] 依据表七及表八可得到下列轮廓曲线长度相关的数值:

[0320]

Figure CN108279482AD00382

[0321]

Figure CN108279482AD00391

[0324] 第五实施例

[0325] 请参照图5A及图5B,其中图5A示出了依照本发明第五实施例的一种光学成像系统 的示意图,图5B由左至右依次为第五实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线 图。图5C为第五实施例的光学成像系统于0.7视场处的横向像差图。由图5A可知,光学成像 系统由物侧至像侧依次包括第一透镜510、第二透镜520、第三透镜530、光圈500、第四透镜 540、第五透镜550、第六透镜560、红外线滤光片580、成像面590以及图像传感器592。

[0326] 第一透镜510具有负屈折力,且为玻璃材质,其物侧面512为凸面,其像侧面514为 凹面。

[0327] 第二透镜520具有负屈折力,且为玻璃材质,其物侧面522为凹面,其像侧面524为 凹面。

[0328] 第三透镜530具有正屈折力,且为玻璃材质,其物侧面532为凸面,其像侧面534为 凸面,并皆为非球面。

[0329] 第四透镜540具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面542为凸面,其像侧面544为 凸面,并皆为非球面,且其物侧面542具有一反曲点。

[0330] 第五透镜550具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面552为凸面,其像侧面554为 凹面,并皆为非球面,且其物侧面552具有一反曲点。

[0331] 第六透镜560具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面562为凸面,其像侧面564为 凸面,并皆为非球面,且其像侧面564具有一反曲点。藉此,有利于缩短其后焦距以维持小型 化。另外,可有效地压制离轴视场光线入射的角度,并修正离轴视场的像差。

[0332] 红外线滤光片580为玻璃材质,其设置于第六透镜560及成像面590间且不影响光 学成像系统的焦距。

[0333] 请配合参照下列表九以及表十。

[0334]

Figure CN108279482AD00401

[0335] 表十、第五实施例的非球面系数

[0336]

Figure CN108279482AD00402

[0337]

Figure CN108279482AD00411

[0338] 第五实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的 定义皆与第一实施例相同,在此不加以赘述。

[0339] 依据表九及表十可得到下列条件式数值:

[0340]

Figure CN108279482AD00421

[0342]依据表九及表十可得到下列轮廓曲线长度相关的数值:

[0343]

Figure CN108279482AD00431

[0344] 依据表九及表十可得到下列条件式数值:

[0345]

Figure CN108279482AD00432

[0346] 第六实施例

[0347] 请参照图6A及图6B,其中图6A示出了依照本发明第六实施例的一种光学成像系统 的示意图,图6B由左至右依次为第六实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线 图。图6C为第六实施例的光学成像系统于0.7视场处的横向像差图。由图6A可知,光学成像 系统由物侧至像侧依次包括第一透镜610、第二透镜620、第三透镜630、光圈600、第四透镜 640、第五透镜650、第六透镜660、红外线滤光片680、成像面690以及图像传感器692。

[0348] 第一透镜610具有负屈折力,且为玻璃材质,其物侧面612为凸面,其像侧面614为 凹面。

[0349] 第二透镜620具有负屈折力,且为玻璃材质,其物侧面622为凹面,其像侧面624为 凹面,并皆为非球面,且其像侧面624具有一反曲点

[0350] 第三透镜630具有正屈折力,且为玻璃材质,其物侧面632为凸面,其像侧面634为 凸面。

[0351] 第四透镜640具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面642为凸面,其像侧面644为 凸面,并皆为非球面,且其物侧面642具有一反曲点。

[0352] 第五透镜650具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面652为凸面,其像侧面654为 凹面,并皆为非球面,且其物侧面662具有二反曲点。

[0353] 第六透镜660具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面662为凸面,其像侧面664为 凸面,并皆为非球面,且其像侧面664具有一反曲点。藉此,有利于缩短其后焦距以维持小型 化,也可有效地压制离轴视场光线入射的角度,进一步可修正离轴视场的像差。

[0354] 红外线滤光片680为玻璃材质,其设置于第六透镜660及成像面690间且不影响光 学成像系统的焦距。

[0355] 请配合参照下列表十一以及表十二。

[0356]

Figure CN108279482AD00441

[0357]

Figure CN108279482AD00451

[0358] 表十二、第六实施例的非球面系数

[0359]

Figure CN108279482AD00452

[0360] 第六实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的 定义皆与第一实施例相同,在此不加以赘述。

[0361] 依据表十一及表十二可得到下列条件式数值:

[0362]

Figure CN108279482AD00461

[0363] 依据表十一及表十二可得到轮廓曲线长度相关的数值:

Figure CN108279482AD00471

[0366] 依据表十一及表十二可得到下列条件式数值:

[0367]

Figure CN108279482AD00472

[0368] 第七实施例

[0369] 请参照图7A及图7B,其中图7A示出了依照本发明第七实施例的一种光学成像系统 的示意图,图7B由左至右依次为第七实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线 图。图7C为第七实施例的光学成像系统于0.7视场处的横向像差图。由图7A可知,光学成像 系统由物侧至像侧依次包括第一透镜710、第二透镜720、第三透镜730、光圈700、第四透镜 740、第五透镜750、第六透镜760、红外线滤光片780、成像面790以及图像传感器792。

[0370] 第一透镜710具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面712为凸面,其像侧面714为 凹面,并皆为非球面,且其像侧面714具有一反曲点。

[0371] 第二透镜720具有正屈折力,且为玻璃材质,其物侧面722为凹面,其像侧面724为 凹面。

[0372] 第三透镜730具有正屈折力,且为玻璃材质,其物侧面732为凸面,其像侧面734为 凹面。

[0373] 第四透镜740具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面742为凸面,其像侧面744为 凸面,并皆为非球面,且其物侧面742具有一反曲点。

[0374] 第五透镜750具有正屈折力,且为玻璃材质,其物侧面752为凸面,其像侧面754为 凸面。

[0375] 第六透镜770具有正屈折力,且为玻璃材质,其物侧面762为凹面,其像侧面764为 凹面。藉此,有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外,也可有效地压制离轴视场光线入射 的角度,进一步可修正离轴视场的像差。

[0376] 红外线滤光片780为玻璃材质,其设置于第六透镜760及成像面790间且不影响光 学成像系统的焦距。

[0377] 请配合参照下列表十三以及表十四。

[0378]

Figure CN108279482AD00491

[0379] 表十四、第七实施例的非球面系数

[0380]

Figure CN108279482AD00492

[0381]

Figure CN108279482AD00501

[0382] 第七实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的 定义皆与第一实施例相同,在此不加以赘述。

[0383] 依据表十三及表十四可得到下列条件式数值:

[0384]

Figure CN108279482AD00502

[0385] 依据表十三及表十四可得到轮廓曲线长度相关的数值:

Figure CN108279482AD00511

[0388] 依据表十三及表十四可得到下列条件式数值:

[0389]

Figure CN108279482AD00512

[0390] 第八实施例

[0391] 请参照图8A及图8B,其中图8A示出了依照本发明第八实施例的一种光学成像系统 的示意图,图8B由左至右依次为第八实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线 图。图8C为第八实施例的光学成像系统于0.7视场处的横向像差图。由图8A可知,光学成像 系统由物侧至像侧依次包括光圈800、第一透镜810、第二透镜820、第三透镜830、第四透镜 840、第五透镜850、第六透镜860、红外线滤光片880、成像面890以及图像传感器892。

[0392] 第一透镜810具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面812为凸面,其像侧面814为 凹面,并皆为非球面,且其像侧面814具有一反曲点。

[0393] 第二透镜820具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面822为凹面,其像侧面824为 凹面,并皆为非球面,且其像侧面824具有二反曲点。

[0394] 第三透镜830具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面832为凸面,其像侧面834为 凹面,并皆为非球面,且其物侧面832以及像侧面834均具有一反曲点。

[0395] 第四透镜840具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面842为凹面,其像侧面844为 凸面,并皆为非球面,其物侧面842具有三反曲点。

[0396] 第五透镜850具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面852为凸面,其像侧面854为 凸面,并皆为非球面,其物侧面852具有三反曲点以及像侧面854具有一反曲点。

[0397] 第六透镜880具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面862为凹面,其像侧面864为 凹面,且其物侧面862具有二反曲点以及像侧面864具有一反曲点。藉此,有利于缩短其后焦 距以维持小型化,也可有效地压制离轴视场光线入射的角度,进一步可修正离轴视场的像 差。

[0398] 红外线滤光片880为玻璃材质,其设置于第六透镜860及成像面890间且不影响光 学成像系统的焦距。

[0399] 本实施例的光学成像系统中,所有具正屈折力的透镜的焦距总和为ΣΡΡ,其满足 下列条件:Σ PP= 12.785mm;以及f5/ Σ PP = O. 10。藉此,有助于适当分配单一透镜的正屈折 力至其他正透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。

[0400] 本实施例的光学成像系统中,所有具负屈折力的透镜的焦距总和为ΣΝΡ,其满足 下列条件:ΣNP = -112.117mm;以及f6/ΣNP = O.009。藉此,有助于适当分配第六透镜的负 屈折力至其他负透镜。

[0401] 请配合参照下列表十五以及表十六。

[0402]

Figure CN108279482AD00521

[0403]

Figure CN108279482AD00531

[0404] 表十六、第八实施例的非球面系数

[0405]

Figure CN108279482AD00541

[0407] 第八实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的 定义皆与第一实施例相同,在此不加以赘述。

[0408] 依据表十五及表十六可得到下列条件式数值:

[0409]

Figure CN108279482AD00551

[0410] 依据表十五及表十六可得到轮廓曲线长度相关的数值:

Figure CN108279482AD00552

Figure CN108279482AD00561

[0413] 依据表十五及表十六可得到下列条件式数值:

[0414]

Figure CN108279482AD00562

[0415] 虽然本发明已以实施方式揭露如上,然其并非用以限定本发明,任何本领域技术 人员,在不脱离本发明的精神和范围内,当可作各种的更动与润饰,因此本发明的保护范围 当视后附的权利要求范围所界定者为准。

[0416] 虽然本发明已参照其例示性实施例而特别地显示及描述,将为所属技术领域普通 技术人员所理解的是,于不脱离以下权利要求范围及其等效物所定义的本发明的精神与范 畴下可对其进行形式与细节上的各种变更。

Claims (25)

1. 一种光学成像系统,其特征在于,由物侧至像侧依次包括: 一第一透镜,具有屈折力; 一第二透镜,具有屈折力; 一第三透镜,具有屈折力; 一第四透镜,具有屈折力; 一第五透镜,具有屈折力; 一第六透镜,具有屈折力;以及 一成像面,其中所述光学成像系统具有屈折力的透镜为六枚且至少一枚透镜的材质为 玻璃,所述光学成像系统于所述成像面上具有一最大成像高度HOI,所述第一透镜至所述第 六透镜中至少一枚透镜具有正屈折力,所述第一透镜至所述第六透镜的焦距分别为fl、f2、 f3、f 4、f 5、f 6,所述光学成像系统的焦距为f,所述光学成像系统的入射光瞳直径为HEP,所 述第一透镜物侧面至所述成像面于光轴上具有一距离HOS,所述第一透镜物侧面至所述第 六透镜像侧面于光轴上具有一距离InTU所述光学成像系统的最大可视角度的一半为HAF, 以上述透镜中任一透镜的任一表面与光轴的交点为起点,沿着所述表面的轮廓直到所述表 面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直高度处的坐标点为止,前述两点间的轮廓曲线长度 为ARE,其满足下列条件:1.0兰f/HEP兰 10.0;0deg〈HAF兰 150deg;0.5兰H0S/f^30;以及0.9 刍2(ARE/HEP)兰2.0。
2. 如权利要求1所述的光学成像系统,其特征在于,所述光学成像系统满足下列关系 式:0.5兰H0S/H0I刍15。
3. 如权利要求1所述的光学成像系统,其特征在于,各所述透镜之间均具有一空气间 隔。
4. 如权利要求1所述的光学成像系统,其特征在于,所述成像面为一平面或一曲面。
5. 如权利要求1所述的光学成像系统,其特征在于,所述光学成像系统于成像时的TV畸 变为TDT,所述光学成像系统于所述成像面上垂直于光轴具有一最大成像高度HOI,所述光 学成像系统的正向子午面光扇的可见光最长工作波长通过入射光瞳边缘并入射在所述成 像面上0.7H0I处的横向像差以PLTA表示,其正向子午面光扇的可见光最短工作波长通过入 射光瞳边缘并入射在所述成像面上0.7H0I处的横向像差以PSTA表示,负向子午面光扇的可 见光最长工作波长通过入射光瞳边缘并入射在所述成像面上0.7H0I处的横向像差以NLTA 表示,负向子午面光扇的可见光最短工作波长通过入射光瞳边缘并入射在所述成像面上
0.7H0I处的横向像差以NSTA表示,弧矢面光扇的可见光最长工作波长通过入射光瞳边缘并 入射在所述成像面上0.7H0I处的横向像差以SLTA表示,弧矢面光扇的可见光最短工作波长 通过入射光瞳边缘并入射在所述成像面上0.7H0I处的横向像差以SSTA表示,其满足下列条 件:PLTA写100微米;PSTA写100微米;NLTA写100微米;NSTA写100微米;SLTA写100微米;SSTA 兰100微米;以及I TDTI〈250%。
6. 如权利要求1所述的光学成像系统,其特征在于,上述透镜中任一透镜的任一表面的 最大有效半径以EHD表不,以上述透镜中任一透镜的任一表面与光轴的交点为起点,沿着所 述表面的轮廓直到所述表面的最大有效半径处为终点,前述两点间的轮廓曲线长度为ARS, 其满足下列公式:0.9兰ARS/EHD兰2.0。
7. 如权利要求1所述的光学成像系统,其特征在于,以所述第六透镜的物侧面于光轴上 的交点为起点,沿着所述表面的轮廓直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直高 度处的坐标点为止,前述两点间的轮廓曲线长度为ARE61,以所述第六透镜的像侧面于光轴 上的交点为起点,沿着所述表面的轮廓直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直 高度处的坐标点为止,前述两点间的轮廓曲线长度为ARE62,第六透镜于光轴上的厚度为 TP6,其满足下列条件:O · 05兰ARE61/TP6兰35;以及O · 05兰ARE62/TP6刍35。
8. 如权利要求1所述的光学成像系统,其特征在于,以所述第五透镜的物侧面于光轴上 的交点为起点,沿着所述表面的轮廓直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直高 度处的坐标点为止,前述两点间的轮廓曲线长度为ARE51,以所述第五透镜的像侧面于光轴 上的交点为起点,沿着所述表面的轮廓直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直 高度处的坐标点为止,前述两点间的轮廓曲线长度为ARE52,所述第五透镜于光轴上的厚度 为TP5,其满足下列条件:0 · 05兰ARE51/TP5兰35;以及0 · 05兰ARE52/TP5兰35。
9. 如权利要求1所述的光学成像系统,其特征在于,还包括一光圈,并且所述光圈至所 述成像面于光轴上具有一距离InS,其满足下列公式:0.1兰InS/HOS兰1.1。
10. —种光学成像系统,其特征在于,由物侧至像侧依次包括: 一第一透镜,具有负屈折力; 一第二透镜,具有屈折力; 一第三透镜,具有屈折力; 一第四透镜,具有屈折力; 一第五透镜,具有屈折力; 一第六透镜,具有屈折力;以及 一成像面,其中所述光学成像系统具有屈折力的透镜为六枚,所述光学成像系统于所 述成像面上垂直于光轴具有一最大成像高度H0I,且所述第一透镜至所述第六透镜中至少 一枚透镜为玻璃材质以及至少一枚透镜的材质为塑料,所述第二透镜至所述第六透镜中至 少一枚透镜具有正屈折力,所述第一透镜至所述第六透镜的焦距分别为fl、f2、f3、f4、f5、 f6,所述光学成像系统的焦距为f,所述光学成像系统的入射光瞳直径为HEP,所述第一透镜 物侧面至所述成像面于光轴上具有一距离HOS,所述第一透镜物侧面至所述第六透镜像侧 面于光轴上具有一距离InTU所述光学成像系统的最大可视角度的一半为HAF,以上述透镜 中任一透镜的任一表面与光轴的交点为起点,沿着所述表面的轮廓直到所述表面上距离光 轴1/2入射光瞳直径的垂直高度处的坐标点为止,前述两点间的轮廓曲线长度为ARE,其满 足下列条件:1 · 〇 兰 f/HEP 兰 10 · 0; 0deg〈HAF 兰 150deg; 0 · 5 兰HOS/f 兰 30;以及0 · 9 兰 2 (ARE/ HEP)兰2.0。
11. 如权利要求10所述的光学成像系统,其特征在于,各所述透镜之间均具有一空气间 隔。
12. 如权利要求10所述的光学成像系统,其特征在于,上述透镜中任一透镜的任一表面 的最大有效半径以EHD表示,以上述透镜中任一透镜的任一表面与光轴的交点为起点,沿着 所述表面的轮廓直到所述表面的最大有效半径处为终点,前述两点间的轮廓曲线长度为 ARS,其满足下列公式:0.9兰ARS/EHD兰2.0。
13. 如权利要求10所述的光学成像系统,其特征在于,所述成像面为一平面或一曲面。
14. 如权利要求10所述的光学成像系统,其特征在于,所述光学成像系统于所述成像面 上垂直于光轴具有一最大成像高度HOI,所述光学成像系统的正向子午面光扇的可见光最 长工作波长通过入射光瞳边缘并入射在所述成像面上〇. 7H0I处的横向像差以PLTA表示,其 正向子午面光扇的可见光最短工作波长通过入射光瞳边缘并入射在所述成像面上0.7H0I 处的横向像差以PSTA表不,负向子午面光扇的可见光最长工作波长通过入射光瞳边缘并入 射在所述成像面上0.7H0I处的横向像差以NLTA表示,负向子午面光扇的可见光最短工作波 长通过入射光瞳边缘并入射在所述成像面上0.7H0I处的横向像差以NSTA表示,弧矢面光扇 的可见光最长工作波长通过入射光瞳边缘并入射在所述成像面上0.7H0I处的横向像差以 SLTA表示,弧矢面光扇的可见光最短工作波长通过入射光瞳边缘并入射在所述成像面上
0.7H0I处的横向像差以SSTA表示,其满足下列条件:PLTA = 80微米;PSTA = 80微米;NLTA兰 80微米;NSTA兰80微米;SLTA兰80微米;SSTA兰80微米;以及HO I > I · Omm。
15. 如权利要求10所述的光学成像系统,其特征在于,所述第一透镜与所述第二透镜之 间于光轴上的距离为IN12,且满足下列公式:0〈IN12/f^5.0。
16. 如权利要求10所述的光学成像系统,其特征在于,所述第五透镜与所述第六透镜之 间于光轴上的距离为IN56,且满足下列公式:0〈IN56/f^3.0。
17. 如权利要求10所述的光学成像系统,其特征在于,所述第五透镜与所述第六透镜之 间于光轴上的距离为IN56,所述第五透镜与所述第六透镜于光轴上的厚度分别为TP5以及 TP6,其满足下列条件:0 · 1兰(TP6+IN56) /TP5兰50。
18. 如权利要求10所述的光学成像系统,其特征在于,所述第一透镜与所述第二透镜之 间于光轴上的距离为IN12,所述第一透镜与所述第二透镜于光轴上的厚度分别为TPl以及 TP2,其满足下列条件:0 · 1兰(TP1+IN12) /TP2兰10。
19. 如权利要求10所述的光学成像系统,其特征在于,所述第一透镜、所述第二透镜、所 述第三透镜、所述第四透镜、所述第五透镜及所述第六透镜中至少一枚透镜为波长小于 500nm的光线滤除组件。
20. —种光学成像系统,其特征在于,由物侧至像侧依次包括: 一第一透镜,具有负屈折力; 一第二透镜,具有屈折力; 一第三透镜,具有屈折力; 一第四透镜,具有屈折力; 一第五透镜,具有屈折力; 一第六透镜,具有屈折力;以及 一成像面,其中所述光学成像系统具有屈折力的透镜为六枚,所述光学成像系统于所 述成像面上垂直于光轴具有一最大成像高度H0I,且其中至少三枚透镜的材质为玻璃,所述 第一透镜至所述第六透镜的焦距分别为〇4233444546,所述光学成像系统的焦距为 f,所述第一透镜至所述第六透镜中至少一枚透镜的至少一表面具有至少一反曲点,所述光 学成像系统的入射光瞳直径为HEP,所述光学成像系统的最大视角的一半为HAF,所述第一 透镜物侧面至所述成像面于光轴上具有一距离HOS,所述第一透镜物侧面至所述第六透镜 像侧面于光轴上具有一距离InTL,以上述透镜中任一透镜的任一表面与光轴的交点为起 点,沿着所述表面的轮廓直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直高度处的坐标 点为止,前述两点间的轮廓曲线长度为ARE,其满足下列条件:1.0 f f/HEP兰10; 0deg〈HAF 5 150deg; O · 5 刍 HOS/f 刍 30; O · 5 刍 HOS/HOI 刍 15以及O · 9 刍 2 (ARE/HEP)刍 2 · O。
21. 如权利要求20所述的光学成像系统,其特征在于,各所述透镜之间均具有一空气间 隔。
22. 如权利要求20所述的光学成像系统,其特征在于,上述透镜中任一透镜的任一表面 的最大有效半径以EHD表示,以上述透镜中任一透镜的任一表面与光轴的交点为起点,沿着 所述表面的轮廓直到所述表面的最大有效半径处为终点,前述两点间的轮廓曲线长度为 ARS,其满足下列公式:0.9兰ARS/EHD兰2.0。
23. 如权利要求20所述的光学成像系统,其特征在于,以所述第六透镜的物侧面于光轴 上的交点为起点,沿着所述表面的轮廓直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直 高度处的坐标点为止,前述两点间的轮廓曲线长度为ARE61,以所述第六透镜的像侧面于光 轴上的交点为起点,沿着所述表面的轮廓直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂 直高度处的坐标点为止,前述两点间的轮廓曲线长度为ARE62,第六透镜于光轴上的厚度为 TP6,其满足下列条件:0 · 05兰ARE61/TP6兰35;以及0 · 05兰ARE62/TP6刍35。
24. 如权利要求20所述的光学成像系统,其特征在于,以所述第五透镜的物侧面于光轴 上的交点为起点,沿着所述表面的轮廓直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂直 高度处的坐标点为止,前述两点间的轮廓曲线长度为ARE51,以所述第五透镜的像侧面于光 轴上的交点为起点,沿着所述表面的轮廓直到所述表面上距离光轴1/2入射光瞳直径的垂 直高度处的坐标点为止,前述两点间的轮廓曲线长度为ARE52,所述第五透镜于光轴上的厚 度为TP5,其满足下列条件:0 · 05兰ARE51/TP5兰35;以及0 · 05兰ARE52/TP5兰35。
25. 如权利要求20所述的光学成像系统,其特征在于,所述光学成像系统还包括一光 圈、一图像传感器以及一驱动模块,所述图像传感器设置于所述成像面,并且所述光圈至所 述成像面于光轴上具有一距离InS,所述驱动模块与各所述透镜相耦合并使各所述透镜产 生位移,其满足下列公式:0.2兰InS/HOS兰1.1。
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