CN108138053A - 热电联合的延迟焦化装置 - Google Patents

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Abstract

系统包括热交换系统和发电系统。所述热交换系统包括各自可操作为来自延迟焦化装置的热量的连续源的第一、第二和第三热交换器。第一和第二热交换器分别加热第一和第二流体流以产生经加热的第一和第二流体流。与经加热的第一流体流相比，经加热的第二流体流具有较低的温度和较大量的热量。第三热交换器加热第三流体流以产生经加热的第三流体流，所述经加热的第三流体流包括经加热的第一流体流和热流体流。与经加热的第一流体流相比，经加热的第三流体流具有较低的温度。所述发电系统使用来自经加热的第二和第三流体流的热量来发电。

Description

热电联合的延迟焦化装置
优先权要求
本申请要求于2015年8月24日提交的美国临时申请号62/209,188和于2016年1月8日提交的美国专利申请号14/991,706的优先权，这些专利的全部内容均通过引用并入本文。
背景
延迟焦化是在石油精炼厂中用于将石油残渣(即来自原油的常压和真空蒸馏的塔底产物)升级和转化为液体和气体产物流而留下被称作石油焦的固体浓缩碳材料的热裂化过程。来自延迟焦化装置的大量废热通常被排出到环境中。
概述
在一个总的方面，系统包括热交换系统和发电系统。所述热交换系统包括可操作为来自延迟焦化装置的热量的连续源的第一热交换器，所述第一热交换器被配置为加热第一流体流以产生经加热的第一流体流。所述热交换系统包括可操作为来自所述延迟焦化装置的热量的连续源的第二热交换器，所述第二热交换器被配置为加热第二流体流以产生经加热的第二流体流。与经加热的第一流体流相比，经加热的第二流体流具有较低的温度和较大量的热量。所述热交换系统包括可操作为通往所述延迟焦化装置的热量的连续源的第三热交换器，所述第三热交换器被配置为加热第三流体流以产生经加热的第三流体流。所述第三流体流包括所述经加热的第一流体流和热流体流。与经加热的第一流体流相比，经加热的第三流体流具有较低的温度。所述发电系统被配置为使用来自所述经加热的第二流体流和所述经加热的第三流体流的热量发电。
技术方面可以包括以下特征中的一种或多种。
所述系统包括流体储存罐，所述流体储存罐被配置为连续地传送所述热流体流。所述流体储存罐被配置为接收间歇热流。所述系统包括可操作为来自所述延迟焦化装置的热量的间歇源的第四热交换器。所述第四热交换器被配置为加热第四流体流以产生所述间歇热流。与所述经加热的第一流体流相比，所述间歇热流具有较大量的热量。与所述经加热的第一流体流相比，所述间歇热流具有较低的温度。所述第四热交换器从来自在所述延迟焦化装置中的焦化塔排污塔的输出流回收热量。所述输出流是间歇热源。所述输出流包括来自所述焦化塔排污塔的塔顶流。所述输出流包括来自所述焦化塔排污塔的塔底流。所述热交换系统包括多个第四热交换器，所述多个第四热交换器各自都被配置为加热间歇流体流的一部分。每个第四热交换器从在所述延迟焦化装置中的相应间歇热源回收热量。
所述第一热交换器从在所述延迟焦化装置中的连续热源回收热量，所述连续热源具有至少约134℃的温度。
所述第一热交换器从来自在所述延迟焦化装置中的脱丁烷塔的塔底流回收热量。来自所述脱丁烷塔的所述塔底流包括稳定的石脑油流。
所述第一热交换器从来自在所述延迟焦化装置中的分馏塔的海绵油(spongeoil)流回收热量。
所述第一热交换器从来自在所述延迟焦化装置中的分馏塔的轻质焦化气油产物流回收热量。
所述第一热交换器从来自在所述延迟焦化装置中的分馏塔的重质裂化气油产物流回收热量。
所述热交换系统包括多个第一热交换器，每个都被配置为加热所述第一流体流的一部分。每个第一热交换器从在所述延迟焦化装置中的相应连续热源回收热量。
所述第二热交换器从在所述延迟焦化装置中的连续热源回收热量，所述连续热源具有低于约134℃的温度。
所述第二热交换器从来自在所述延迟焦化装置中的分馏塔的塔顶流回收热量。
所述第二热交换器从在所述延迟焦化装置中的焦化塔气体压缩机的级间流回收热量。
所述第二热交换器从来自在所述延迟焦化装置中的焦化塔气体压缩机的排出流回收热量。
所述热交换系统包括多个第二热交换器，每个都被配置为加热所述第二流体流的一部分。每个第二热交换器从在所述延迟焦化装置中的相应连续热源回收热量。
所述经加热的第三流体流的温度低于所述第三流体流的温度。
所述第三热交换器被配置为通过与所述第三流体流的交换来加热来自在所述延迟焦化装置中的汽提塔的汽提塔塔底产物。
所述第三热交换器被配置为在所述汽提塔塔底产物返回到所述汽提塔之前提供热量以使所述汽提塔塔底产物再沸。
所述第三热交换器被配置为通过与第三油流的交换来加热来自在所述延迟焦化装置中的海绵吸收塔的富海绵油流。
所述第三热交换器被配置为加热在所述延迟焦化装置中的所述海绵吸收塔和分馏塔之间的所述富海绵油流。
所述热交换系统包括多个第三热交换器，每个都被配置为通过与所述第三流体流的一部分的交换加热在所述延迟焦化装置中的相应流。
所述系统包括焦化塔热交换器，所述焦化塔热交换器被配置为通过与泵循环流的交换来加热通往焦化塔加热器中的进料流。
所述发电系统包括有机兰金循环(Organic Rankine cycle)系统。
所述发电系统被配置为产生至少9MW的电力。
来自所述经加热的第二流体流和所述经加热的第三流体流的热量用于加热在所述发电系统中的异丁烷。通过在所述发电系统中的异丁烷蒸气的膨胀发电。
所述系统包括蓄积罐。所述第一流体流、所述第二流体流或它们两者均包括来自所述蓄积罐的流体。所述蓄积罐被配置为接收来自所述发电系统的所述经加热的第二流体流和所述经加热的第三流体流。
所述第一流体流、所述第二流体流或所述第三流体流中的一个或多个包括油流。
所述系统作为对所述延迟焦化装置的改造被整合到所述延迟焦化装置中。在所述改造后不再使用在所述延迟焦化装置中的一个或多个现有热交换器。在所述改造后，所述延迟焦化装置使用不超过约13％(up to about 13％less)的加热效用消耗。
在一个方面，方法包括通过与来自延迟焦化装置的热量的第一连续源的交换来加热第一流体流，以产生经加热的第一流体流。所述方法包括通过与来自所述延迟焦化装置的热量的第二连续源的交换来加热第二流体流，以产生经加热的第二流体流。与经加热的第一流体流相比，经加热的第二流体流具有较低的温度和较大量的热量。所述方法包括通过与第三流体流的交换来加热在所述延迟焦化装置中的流，以产生经加热的第三流体流。所述第三流体流包括所述经加热的第一流体流和热流体流。与经加热的第一流体流相比，经加热的第三流体流具有较低的温度。所述方法包括使用来自所述经加热的第二流体流和所述经加热的第三流体流的热量发电。
技术方面可以包括以下特征中的一种或多种。
所述方法包括连续地传送来自流体储存罐的所述热流体流。所述方法包括在所述流体储存罐处接收间歇热流。所述方法包括通过与来自所述延迟焦化装置的热量的间歇源的交换来加热第四流体流，以产生所述间歇热流。与所述经加热的第一流体流相比，所述间歇热流具有较大量的热量。与所述经加热的第一流体流相比，所述间歇热流具有较低的温度。加热所述第四流体流包括使用从来自在所述延迟焦化装置中的焦化塔排污塔的输出流回收的热量来加热所述第三流体流。所述输出流包括通过与所述第四流体流的交换、由在所述延迟焦化装置中的汽提塔产生的汽提塔塔底产物。所述输出流包括通过与所述第四流体流的交换、由在所述延迟焦化装置中的海绵吸收塔产生的富海绵油流。
加热所述第一流体流包括使用从来自在所述延迟焦化装置中的脱丁烷塔的塔底流回收的热量来加热所述第一流体流。
加热所述第一流体流包括使用从来自在所述延迟焦化装置中的分馏塔的海绵油流回收的热量来加热所述第一流体流。
加热所述第一流体流包括使用从来自在所述延迟焦化装置中的分馏塔的轻质焦化气油产物流回收的热量来加热所述第一流体流。
加热所述第一流体流包括使用从来自在所述延迟焦化装置中的分馏塔的重质裂化气油产物流回收的热量来加热所述第一流体流。
加热所述第二流体流包括使用从来自在所述延迟焦化装置中的分馏塔的塔顶流回收的热量来加热所述第二流体流。
加热所述第二流体流包括使用从级间流回收的热量以及通过与在所述延迟焦化装置中的焦化塔气体压缩机的排出流的交换来加热所述第二流体流。
加热在所述延迟焦化装置中的流包括加热来自在所述延迟焦化装置中的汽提塔的汽提塔塔底产物。
加热在所述延迟焦化装置中的流包括加热来自在所述延迟焦化装置中的海绵吸收塔的富海绵油流。
所述方法包括通过与流体泵循环流的交换来加热通往在所述延迟焦化装置的焦化塔加热器中的进料流。
发电包括使用有机兰金循环系统发电。
发电包括产生至少约9MW的电力。
发电包括使用来自所述经加热的第二流体流和所述经加热的第四流体流的热量加热异丁烷并且使异丁烷蒸气膨胀来产生电力。
所述方法包括将所述经加热的第二流体流和所述经加热的第三流体流返回到蓄积罐。
所述第一流体流、所述第二流体流或所述第三流体流中的一个或多个包括油流。
此处描述的系统和方法可以具有以下优点中的一个或多个。此处描述的热电联合系统是热交换部件、蓄热部件和热量-电力转换部件的组合，其可以被整合到延迟焦化装置中以能够实现延迟焦化装置的更高效运行。可以通过使用在热电联合系统中的热交换器的网络将回收的废热供给回到延迟焦化装置中来减少在延迟焦化装置中使用的热交换器的数量。回收的废热可以用于在延迟焦化装置中的加热和冷却，因此能够通过所述延迟焦化装置实现加热或冷却效用的消耗减少。可以通过经由热电联合系统的废热的回收和再利用来减少释放到环境中的废热和温室气体。
此处描述的热电联合系统可以使用从延迟焦化装置回收的废热实现无碳发电。例如，可以使用回收的废热产生多达约9MW的电力。
所描述的热电联合系统可以作为改造被整合到现有延迟焦化装置中，或可以被整合到新建造的延迟焦化装置中。对现有延迟焦化装置的改造允许以低资本投资获得通过热电联合系统提供的效率和发电优点。热电联合系统可以利用在延迟焦化装置中的现有结构，同时仍实现高效的废热回收和废热至电力的转换。将热电联合系统整合到现有延迟焦化装置中可以可推广至装置特异的运行模式。
其他特征和优点根据以下描述和权利要求是明显的。
附图简述
图1是热电联合系统的图。
图2是延迟焦化装置的分馏段的改造的图。
图3是延迟焦化装置的焦化段的改造的图。
图4是延迟焦化装置的排污段的改造的图。
图5是延迟焦化装置的塔顶气体压缩系统的改造的图。
图6是延迟焦化装置的吸收塔-汽提塔段的改造的图。
图7是延迟焦化装置的海绵吸收塔段的改造的图。
图8是延迟焦化装置的蒸汽(steam，又称作水蒸气)产生段的改造的图。
图9是延迟焦化装置的馏出物冷却器段的改造的图。
图10是流程图。
图11是延迟焦化装置的新建分馏段的图。
图12是延迟焦化装置的新建焦化段的图。
图13是延迟焦化装置的新建排污段的图。
图14是延迟焦化装置的新建塔顶气体压缩系统的图。
图15是延迟焦化装置的新建吸收塔-汽提塔段的图。
图16是延迟焦化装置的新建海绵吸收塔段的图。
图17是延迟焦化装置的新建馏出物冷却器段的图。
详述
此处描述用于与延迟焦化装置一起使用的热电联产系统。热交换器的网络从延迟焦化装置回收高级和低级废热两者。将回收的废热供给回到延迟焦化装置中用于装置内加热和冷却，由此节省能量(不然的话，在延迟焦化装置内的加热和冷却要使用这些能量)，并且允许更高效地运行延迟焦化装置。例如，热电联产系统可以减少加热效用的消耗多达约13％(约85MM Btu/h)。回收的废热还用于为发电系统(比如有机兰金循环系统)提供动力，实现多达约9MW的无碳电力的产生。此处描述的热电联产系统可以作为对现有延迟焦化装置的改造来实施，并且因此作为可获得与现有结构相容的低资本、节能投资。热电联产系统也可以整合到新建造的延迟焦化装置中。
延迟焦化是在石油精炼厂中用于将石油残渣(即来自原油的常压和真空蒸馏的塔底产物)升级和转化为液体和气体产物流的热裂化过程。延迟焦化留下被称作石油焦的固体浓缩碳材料。延迟焦化可以产生三种物理结构的石油焦：弹丸焦、海绵胶和针状焦。根据石油焦的物理结构和化学性质，焦炭可以作为燃料燃烧，煅烧用于例如铝或钢工业应用，或气化以产生合成气、蒸汽、H2或电力。
并入到延迟焦化装置中的热交换器的网络可以从延迟焦化装置回收高级和低级废热两者。低级废热是低于例如134℃的废热；高级废热是高于例如134℃的废热。将通过热交换器的网络回收的废热供应回到延迟焦化装置中用于装置内加热和冷却，由此节省能量(否则，要装置内加热和冷却要使用这些能量)。例如，使用废热用于装置内加热和冷却可以有助于减少焦化塔炉的燃料消耗，或减少延迟焦化装置的中压蒸汽的消耗，或同时减少焦化塔炉的燃料和延迟焦化装置的中压蒸汽的消耗，由此实现延迟焦化装置的更高效运行。废热还用于为发电系统，例如无碳发电系统如有机兰金循环(ORC)系统提供动力。通过发电系统产生的电力可以在本地(例如，在延迟焦化装置处)使用，或者输出到电网。热交换器的网络可以作为对现有延迟焦化装置的改造实施，或者可以被包括在新建造的延迟焦化装置(有时称作新建延迟焦化装置)中。
参照图1，在热电联合系统10中，热交换器的网络从延迟焦化装置回收高级和低级废热两者。在热电联合系统10中，加热流体流18(比如油、水、有机流体或另一流体的流)通过经由热交换器1-9的交换从在延迟焦化装置中的废热的几个连续和间歇源回收热量。通过与在延迟焦化装置中的废热源的交换来加热的加热流体流18的若干部分可以用于在延迟焦化装置内的装置内加热。将通过与在延迟焦化装置中的废热源的交换来加热的加热流体流40提供到发电系统50以作为用于发电的热源。
在操作中，使加热流体流18流过热交换器1-9。流到热交换器1-9中每个的入口中的加热流体的入口温度基本上相同，例如为50℃。每个热交换器1-9将加热流体加热到高于入口温度的各个温度。将来自热交换器1-9的经加热的加热流体合并，并且使其流过发电系统50。来自经加热的加热流体的热量加热ORC的工作流体，由此升高工作流体压力和温度。与工作流体的热交换导致加热流体的温度降低。然后将加热流体收集在蓄积罐20中并且可以泵送返回通过热交换器1-9以重启废热回收循环。
使加热流体流过热交换器1-9的加热流体回路可以包括多个可以手动或自动操作的阀门。例如，延迟焦化装置可以装有加热流体流动管道和阀门。操作人员可以手动地打开在回路中的各个阀门以使加热流体流过回路。为了停止废热回收，例如，以进行修理或维护或由于其他原因，操作人员可以手动地关闭在回路中的各个阀门。备选地，可以将控制系统(例如计算机控制的控制系统)连接至在回路中的各个阀门。控制系统可以基于例如来自在回路中不同位置处安装的传感器(例如，温度、压力或其他传感器)的反馈自动地控制阀门。控制系统也可以由操作人员操作。
加热流体被储存在处于例如50℃的蓄积罐20中，并且作为加热流体流18离开蓄积罐20。加热流体流18的第一部分22进料到热交换器4、5、6、7的第一子网络60(有时称作子网络A)，这些热交换器从在延迟焦化装置中的高级热量的连续源回收高级废热。加热流体流18的第二部分24进料到热交换器1、2、3的第二子网络70(有时称作子网络B)，这些热交换器从在延迟焦化装置中的低级热量的连续源回收低级废热。加热流体流18的第三部分26进料到热交换器8、9的第三子网络80(有时称作子网络C)，这些热交换器从在延迟焦化装置中的热量的间歇源回收废热。
在子网络A 60中，加热流体子流22a经由在延迟焦化装置的吸收塔-汽提塔段500、580(参见例如图6和15)中的热交换器4从来自脱丁烷塔605的塔底的稳定石脑油流612回收废热。加热流体子流22b经由在延迟焦化装置的海绵吸收塔段600、680(参见例如图7和16)中的热交换器5从贫海绵油118回收废热。加热流体子流22c经由在延迟焦化装置的馏出物冷却器段800、880(参见例如图9和17)中的热交换器6从轻质焦化气油(LCGO)产物132回收废热。加热流体子流22d经由在馏出物冷却器段800、880中的热交换器7从重质裂化气油(HCGO)产物704(参见例如图9和17)回收废热。将加热流体子流22a、22b、22c、22d合并到加热流体集管30中。
在子网络B 70中，加热流体子流24a经由在延迟焦化装置的分馏段100、180(参见例如图2和11)中的热交换器1从分馏塔塔顶流140回收废热。加热流体子流24b经由在延迟焦化装置的塔顶气体压缩系统400、480(参见例如图5和14)中的热交换器2从压缩机级间流408回收废热。加热流体子流24c经由在塔顶气体压缩系统400、480中的热交换器3从压缩机排出流416回收废热。将加热流体子流24a、24b、24c合并到加热流体集管28中。
在子网络C 80中，热交换器8和9使得能够从在排污段300、380(参见例如图4和13)中的间歇热源回收废热。加热流体子流26a经由热交换器8从焦化塔排污塔塔顶流314回收废热。加热流体子流26b经由热交换器9从焦化塔排污塔塔底流312回收废热。将由间歇热源加热的加热流体子流26a、26b合并到具有例如约180℃的温度的间歇集管32中。
由于热交换器8、9的间歇性质，在热电联合系统10的运行期间可以存在其中热交换器8、9都不运行的时间，其中热交换器8、9中仅一个运行的时间，和其中热交换器8、9两者都运行的时间。在一些情况下，热交换器8和热交换器9的运行至少部分重叠，以使得热交换器8、9两者同时运行。当热交换器8、9都不运行时，可以停止加热流体流18的第三部分26的流动。当热交换器8、9都运行时，加热流体流18的第三部分26的流动可以处于最大水平。当热交换器8、9中进一个运行时，加热流体流18的第三部分26的流动可以处于小于最大水平的水平。
将来自间歇集管32的加热流体储存在蓄热罐34(例如，具有一天容量的绝热罐)中。蓄热罐34可以使用热油、熔盐或另一介质用于蓄热。蓄热罐34收集来自间歇集管32的间歇废热，并且连续地或周期性地排出加热流体流36，例如基于每小时或另外间隔周期性进行。在一些情况下，可以使用多个蓄热罐34，比如两个蓄热罐34。蓄热罐34中的一个可以将加热流体排出到加热流体流36中，同时蓄热罐34中的另一个接收来自间歇集管32的加热流体。假定几乎没有至没有热量损失以及良好绝热的蓄热罐，流到蓄热罐34中的来自间歇集管32的加热流体的温度高于或等于从蓄热罐34排出的加热流体流36的温度。在一个实例中，加热流体流36的温度可以是约180℃，比如180.8℃，并且间歇集管34的温度可以等于或高于约180℃。
将来自蓄热罐34的加热流体流36与来自子网络A的加热流体集管30结合以形成加热流体流38。在一些情况下，加热流体流36的体积可以小于加热流体集管30的体积。例如，加热流体流36可以小于加热流体集管30的FCp的约50％。加热流体流38用于在延迟焦化装置中的装置内加热。热交换器11使用来自加热流体流38的热量加热汽提塔塔底产物514(参见例如图6和15)以使汽提塔塔底再沸。使用来自加热流体流38的热量的加热汽提塔塔底产物514允许减少或消除中压蒸汽(MPS)再沸器526的作用，由此实现在延迟焦化装置中的中压蒸汽的节省。热交换器12使用来自加热流体流38的热量来加热来自海绵吸收塔606(参见例如图7和16)的富海绵油136。在热交换器11、12处的交换稍微冷却加热流体流38。
在示例热电联合系统10中的热交换器1-12的示例热负荷在表1中示出。表1还示出加热流体进入各个热交换器的温度和加热流体离开各个热交换器的温度(例如，在与在延迟焦化装置中的流交换后)。
表1.热交换器热负荷和加热流体温度。
将加热流体流38与来自子网络B的加热流体集管28结合以形成加热流体流40。加热流体流40离开热交换器的网络并且进入发电系统50，比如ORC系统。ORC系统是使用有机流体如制冷剂或烃(例如，异丁烷液体)的流动来发电的能量转换系统。在热电联合系统10中可以使用其他类型的发电系统代替ORC系统。通过经由上述加热流体子流从延迟焦化装置回收的废热部分地为发电系统50提供动力。这种回收的废热的使用通过发电系统50实现高效的无碳发电。
在子网络A中的热交换器4-7的总热负荷是例如约63.15Gcal/h，并且离开子网络A的加热流体集管30的温度是例如约191.2℃。在子网络B中的热交换器1-3的总热负荷可以是例如70.3Gcal/h(高于子网络A的热交换器的总热负荷)，并且离开子网络B的加热流体集管28的温度是例如约103.2℃(低于子网络A的热交换器的温度)。热交换器8和9的总热负荷是例如约73.4Gcal/h(高于子网络A的热交换器的总热负荷)，并且间歇集管32的温度是例如约180℃(低于子网络A的热交换器的温度)。在该配置中，与加热流体集管28和间歇集管32两者相比，加热流体集管30具有较高的温度但是较低量的热量。该配置可以例如在以下方面具有优势：在热交换器11、12处实现高温加热流体流38与汽提塔塔底产物和富海绵油之间的高效传热。
在发电系统50中，将在约4巴和29℃下的异丁烷液体51(例如，385kg/s)通过泵52泵至9.5巴，并且进料到蒸发器56中。蒸发器56使用来自加热流体流40的热量来蒸发异丁烷液体51。蒸发的异丁烷是饱和气体。在一些情况下，在延迟焦化装置中的可获得的热量不允许蒸发的异丁烷气体的极大过热。异丁烷ORC相包络物具有正的斜率，并且异丁烷在涡轮机56中的膨胀可以在过热区域中。在一些情况下，异丁烷在位于蒸发器后的热交换器中的另外的过热对于发电可能是有价值的。例如，热交换器可以使用从在延迟焦化装置中的废热流回收的热量，比如来自去向在延迟焦化装置中的空气冷却器的低压蒸汽的热量。
通过蒸发器56加热到62℃的蒸发的异丁烷在涡轮机54中膨胀以产生电力，例如，9.8MW的电力。来自涡轮机54的气相异丁烷通过与在20℃的水59的热交换而在冷凝器58中从52℃到29℃被冷凝为液相。冷凝的液体异丁烷返回到泵52。
在与在蒸发器56中的异丁烷51的交换后，将加热流体流40冷却，例如到50℃。经冷却的加热流体流40返回到蓄积罐20。在一些实例中，空气冷却器42可以用于在蓄积罐20中的储存之前进一步冷却加热流体流40，例如，以允许异常情况的管理，比如倘若发生干扰时关闭热电联合系统10的热平衡。
将热电联合系统10作为改造或作为新建装置的一部分整合到延迟焦化装置中可以实现延迟焦化装置的更高效的运行。可以通过使用形成热电联合系统10的一部分的热交换器的网络将回收的废热供给返回到延迟焦化装置中来减少在延迟焦化装置中使用的热交换器的数量。相应地可以减少释放到环境中的废热和温室气体的量，并且因此延迟焦化装置可以更高效地运行。在一些实例中，通过实施热电联合系统10的热交换器的网络可以实现延迟焦化装置的加热效用消耗的多达约13％(例如，至少约21.5Gcal/h或至少约85MMBtu/h)的减少。此外，将热电联合系统10整合到延迟焦化装置中使得能够使用从延迟焦化装置回收的废热实现无碳发电。例如，可以使用从延迟焦化装置回收的废热产生多达约9MW的电力。
热电联合系统10可以作为改造被整合到现有延迟焦化装置中，或可以被整合到新建造的延迟焦化装置中。对现有延迟焦化装置的改造允许以低资本投资获得通过热电联合系统10提供的效率和发电优点。热电联合系统10可以利用在延迟焦化装置中的现有结构，同时还使得能够实现废热回收和废热至电力的转换。将热电联合系统10整合到现有延迟焦化装置中可以可推广至装置特异的运行模式。
对延迟焦化装置的改造的区段在图2-9中示出。在图2-9中，温度和热负荷分别作为标有方框或圆圈的数字示出。
图3示出已经改造成并入上文描述的热交换器的网络的延迟焦化装置的焦化段200。焦化段200包括一对或多对焦炭罐204，其中组成通往焦炭罐204中的进料流210的蒸气-液体混合物被转化为石油焦207和轻质烃蒸气206(有时称作塔顶蒸气206)。在图2的实例中，焦化段200包括两个焦炭罐204a、204b。在一些实例中，焦化段200可以包括两对焦炭罐204、三对焦炭罐204、或多于三对的焦炭罐204。
焦化段200作为批次连续过程(batch-continuous process)运行。进料流210是通过转换阀205在两个焦炭罐204a、204b之间转换的连续流。转换阀205分别经由绝热输送管线211a、211b连接至各个焦炭罐204a、204b。在一些实例中，转换阀205是具有到各个焦炭罐204a、204b的端口和到返回到分馏塔102(图1)的再循环管线的端口的三通阀，其用于在焦化段的启动和关闭期间使用。在一个焦炭罐(例如，焦炭罐204a)在线用于焦化和接收进料流210的同时，另一个焦炭罐(例如，焦炭罐204b)离线用于除焦。定期地，焦炭罐204a被切换为离线用于除焦，而焦炭罐204b被切换为在线用于接收进料流210。
从分馏器102(图2)的塔底接收进料流210。在一些实例中，在焦化段200中在对于焦炭生成来说太低的温度下接收进料流210。在进料到焦炭罐204之前可以通过加热器加料泵(未示出)将进料流210泵送穿过焦化塔加热器202。焦化塔加热器202快速地将进料流210加热到适合于在焦炭罐中生成焦炭的温度。例如，焦炭加热器202可以将进料流210加热到约480℃至约510℃的热裂化温度。在一些实例中，可以将蒸汽注入到焦化塔加热器202的加热盘管中以保持进料流210在焦化塔加热器202中的目标最小速度和停留时间，由此抑制在焦化塔加热器202中的焦炭的形成。
还参照图2，将来自焦炭罐204的塔顶蒸气206进料到在延迟焦化装置的改造分馏段100中的分馏塔102中。塔顶蒸气206进入分馏塔102的流出段(shed section)下方。将来自脱丁烷塔605再沸器(图7)的泵循环盘的循环重质裂化气油(HCGO)泵循环流90泵送到分馏塔102的塔板洗涤段，所述塔板洗涤段在流出段的上方。HCGO泵循环流90用于从分馏塔102移除热量，由此使重质气油冷凝并且冷却上升穿过分馏塔102的蒸气。例如，HCGO泵循环流90骤冷并且洗涤塔顶蒸气206，清洁并冷却蒸气并且使再循环流冷凝。再循环流作为进料到焦化塔段200中的进料流210的一部分离开分馏塔102的塔底。例如，可以通过加热器加料泵(未示出)将进料流210泵送穿过焦化塔加热器202(图3)。进料流210还可以包含进料到分馏塔102的塔底中的冷凝的再循环粗料103。再循环粗料103可以包括来自真空蒸馏单元的热真空减压粗料(reduced crude)。再循环粗料103可以包括冷粗料(例如来自罐储存)，所述冷粗料在进入分馏塔102的塔底之前通过热交换器105、通过热交换器107、或者通过热交换器105、107两者加热。分馏塔102的塔底可以作为对来自焦化段200的过量再循环粗料103或过量塔顶蒸气206提供抗浪涌能力(surge capacity)的储液器。
HCGO泵循环流90从分馏塔102中撤出并且流过热交换器13，在那里利用从HCGO泵循环流90回收的废热加热进料流210。在热交换器13处的进料流210的加热使得进料流210能够在比改造前其会具有的温度高的温度(例如，在改造中的约300℃，而在改造前较低的温度，比如约280℃)下进入焦化塔加热器202。进料流210的较高温度由此能够实现在焦化塔加热器202中的燃料节省，并且允许焦化塔加热器202具有较低的热负荷(例如，在改造中为149.9Gcal/h，而在改造前为162.6Gcal/h)。
在热交换器13处回收来自HCGO泵循环流90的废热后，HCGO泵循环流90可以用于经由热交换器107预热再循环粗料103。HCGO泵循环流也可以用于经由热交换器618使脱丁烷塔605(图7)再沸。
在延迟焦化装置的改造之前，HCGO泵循环流90在一些情况下用于经由在延迟焦化装置的蒸汽产生段700(图8)中的热交换器712促进来自锅炉给水(BFW)725的中压蒸汽(MPS)702的产生。在改造的延迟焦化装置中，热交换器712不用于蒸汽产生，并且HCGO泵循环流可以绕过蒸汽产生段700。在一些实例中，可以在焦化塔加热器202的对流段产生蒸汽。可以使用普通蒸汽鼓，并且通过锅炉给水循环泵可以提供穿过焦化塔加热器202的蒸汽产生盘管的循环。
在分馏塔102中经洗涤冷却的蒸气穿过分馏塔102的精馏段，在那里将蒸气分离为气体、汽油、柴油、HCGO和再循环物。在一些实例中，超大型分馏塔可以用于提高或最大化柴油产物的量并且减少或最小化送到其他精炼装置(例如，流体催化裂化)的HCGO的量。
可以通过HCGO汽提塔124汽提离开分馏塔102的HCGO产物120以去除轻馏分128，所述轻馏分返回到分馏塔102。可以经由热交换器105通过与再循环粗料103的交换而部分地冷却其余HCGO产物126。在一些情况下，可以过滤HCGO产物，例如通过反冲洗过滤器进行。参照图8，可以将HCGO产物126的一部分706在蒸汽产生段700中经由热交换器710进一步冷却，从而促进由BFW 725产生中压蒸汽702，并且导向密封油过滤器。
还参照图9，在馏出物冷却器段800中加工HCGO产物126的一部分704。第一部分705穿过热交换器7，所述热交换器从HCGO产物704回收废热并且使用所回收的废热对加热流体子流22d进行加热。将HCGO产物704冷却到储存温度(例如，90℃)，并送去储存。在存在热交换器7的情况下，除了例如用于异常情况的管理，不再使用在改造之前用于冷却HCGO产物704的空气冷却器802。将HCGO产物的第二部分707送到延迟焦化装置的其他单元。
再次参照图2，可以通过LCGO汽提塔130汽提离开分馏塔102的轻质裂化气油(LCGO)产物122以去除轻馏分134，该轻馏分返回到分馏塔102。可以经由热交换器(未示出)通过与再循环粗料的交换而部分地冷却其余LCGO产物132。参照图9，可以将LCGO产物132泵送到流出冷却器段800，在此，加热流体子流22c在热交换器6中利用从LCGO产物132回收的废热加热。将经冷却的LCGO产物132的一部分808送到冲洗油聚结器。在冷凝器806中使经冷却的LCGO产物132的另一部分冷凝，并且将其送去储存。在存在热交换器6的情况下，除了例如用于异常情况的管理，不再使用在改造之前用于冷却LCGO产物132的空气冷却器804。
在改造之前，在蒸汽产生段700中经由一个或多个热交换器716、718、720、722、724(图8)冷却LCGO产物132，以，例如，加热BFW流721从而产生低压蒸汽(LPS)723；加热BFW流725，促进MPS 702的产生；加热从石脑油产物BFW调温冷却器接收并且去往锅炉的BFW流727；或加热从石脑油产物TWA调温冷却器接收并且去往脱气塔的TWA流729。在存在从在馏出冷却段中的LCGO产物132回收废热的热交换器6的情况下，不再使用热交换器716、718、720、722和724。
再次参照图2，可以将贫海绵油118从分馏塔102的贫海绵油排出(draw-off)塔板中撤出并且泵送到海绵油系统600中。参照图7，在海绵油系统600中，热交换器5从贫海绵油118中回收废热，所述废热用于加热加热流体子流22b。在存在热交换器5的情况下，除了例如用于异常情况的管理，不再使用在改造之前用于冷却贫海绵油118的空气冷却器604。经冷却的贫海绵油118流动到海绵吸收塔606的顶部，在一些情况下在进入海绵吸收塔606之前穿过热交换器607用于进一步冷却。将来自吸收塔502(图6，下文讨论)的吸收塔塔顶512也进料到海绵吸收塔606中。富海绵油136离开海绵吸收塔606的塔底，经由热交换器12通过与加热流体流38的交换预热，并且返回到分馏塔102的传热塔板。在存在热交换器12的情况下，不再使用在改造之前实现通过与贫海绵油118的交换预热富海绵油136的热交换器602。
再次参照图2，从来自分馏塔102的塔顶140回收废热，并且其在热交换器1(在子网络B中)中用于加热加热流体子流24a。在存在热交换器1的情况下，除了例如用于异常情况的管理，不再使用在改造之前用于冷却塔顶140的空气冷却器142。在塔顶冷凝器144中部分地冷凝经冷却的塔顶140。部分冷凝的塔顶140流到分馏塔塔顶罐146(比如回流罐)中，在那里将蒸气与冷凝的烃液分离。蒸气116离开塔顶罐146并且在压力控制下流动到在蒸气回收单元中的气体压缩机404(图5)的抽吸部。将可以包含不稳定石脑油的液体分离为两个流。液体的第一部分107在分馏塔102的顶部回流，并且与蒸气116一起被送到气体压缩机404。将第二部分108泵送到在蒸气回收单元500中的吸收塔502中。酸性污水(未示出)从塔顶罐146中撤出，并且被泵送到处理设备。
参照图4，延迟焦化装置的改造的排污段300回收在焦炭罐204的骤冷和蒸汽处理期间产生的烃和蒸汽气体(steam vapor)。排污段300的使用可以有助于较少或消除在延迟焦化装置的运行过程中产生的空气污染。在冷却焦炭罐204用于除焦加工的过程中，来自焦炭罐204的蒸汽和蜡尾料208(图3)流动到在排污段300中的焦化塔排污塔302。来自焦炭罐204的焦炭冷凝物212流动到在排污段300中的焦炭冷凝物罐315，并且从焦炭冷凝物罐315流到焦化塔排污塔302中。
在焦化塔排污塔302中，通过与经冷却的循环油流303的接触使蒸汽和蜡尾料208以及焦炭冷凝物212冷凝。通过在循环油流303中的轻质气油稀释的包含蜡尾料的塔底流312从焦化塔排污塔302的塔底中撤出。经由冷却器309通过与中压蒸汽311(例如，来自在精炼厂中的蒸汽网络)的交换冷却塔底流312的第一部分312a。塔底流312的第二部分312b穿过热交换器9，该热交换器利用从塔底流312b回收的废热对加热流体子流26b进行加热。将塔底流312的经冷却的部分312a、312b作为循环油流303的一部分再循环回到焦化塔排污塔302。可以将过量的油返回到分馏塔102。
包含来自焦化塔排污塔302的顶部的蒸汽和轻质烃的塔顶流314穿过热交换器8，该热交换器利用从塔顶流314回收的废热对加热流体子流26a进行加热。经冷却的塔顶流314离开热交换器8，并且在排污冷凝器(未示出)中冷凝，并且被进料到排污沉降罐306中。在排污沉降罐306中，将油与冷凝物分离。将油泵送到精炼厂废油区(slop)。将水320(例如，酸性污水)泵送到处理设备，比如酸性污水汽提塔，或泵送到除焦水储罐用于再利用。将来自排污沉降罐306的排出气318(例如，包含轻质烃蒸气)在排出气压缩机(未示出)中压缩，并且在排出气分离罐(未示出)中与冷凝的液体分离。在一些实例中，回收的排出气318流动到分馏塔塔顶罐146(图2)。在一些实例中，回收的排出气318被送到燃料气体回收系统。将来自焦化塔排污塔302的排污322骤冷并且送到焦炭罐204(图3)。
在改造的排污段300中，热交换器8、9使得能够分别从来自焦化塔排污塔302的间歇塔顶和塔底流314、312回收废热。热交换器8、9可以间歇地运行。例如，热交换器8可以运行至少约5小时/天，并且热交换器9可以运行至少约8小时/天。在排污段的改造之前，塔底流312和塔顶流314在一些实例中分别经由空气冷却器308、316冷却。在存在热交换器8、9的情况下，除了例如用于异常情况的管理，不再使用空气冷却器308、316。
参照图5-7，塔顶气体压缩系统400、吸收塔-汽提塔段500和海绵吸收塔段600组成延迟焦化装置的蒸气回收单元。蒸气回收单元加工来自分馏塔塔顶罐146的蒸气116和液体108。图5-7示出气体压缩系统400、吸收塔-汽提塔段500和海绵吸收塔段600的改造。
参照图5，在塔顶气体压缩系统400的改造中，热交换器2、3使得能够分别从压缩机级间流408和压缩机排出流416回收废热。在塔顶气体压缩系统400中，通过压缩机抽吸分离罐402和焦化塔气体压缩机404压缩并冷却来自分馏塔塔顶罐146的蒸气116。焦化塔气体压缩机404是具有通过级间流408连接的级的两级压缩机。级间流408离开焦化塔气体压缩机404的第一级404a并且穿过热交换器2，该热交换器利用来自级间流408的废热对加热流体子流24b进行加热。将经冷却的级间流408在压缩机412中压缩并且进料到压缩机级间罐414中。级间流408从压缩机级间罐414流动到焦化塔气体压缩机404的第二级404b中。从焦化塔气体压缩机404的第二级404b离开的压缩机排出流416穿过热交换器3，该热交换器利用来自压缩机排出流416的废热对加热流体子流24c加热。将经冷却的压缩机排出流416在压缩机420中压缩并且进料到吸收塔汽提塔进料罐406中。从吸收塔汽提塔进料罐406，将蒸气流506进料到吸收塔502(图6)的塔底，并且将液体流508泵送到汽提塔504的顶部中。
在塔顶气体压缩系统400的改造之前，级间流408和压缩机排出流416在一些实例中分别经由空气冷却器410、418冷却。在存在热交换器2、3的情况下，除了例如用于异常情况的管理，不再使用空气冷却器410、418。
参照图6，在吸收塔-汽提塔段500的改造中，热交换器4使得能够从来自脱丁烷塔605(图7)的塔底的稳定石脑油流612回收废热。来自分馏塔塔顶罐146的液体108(比如不稳定石脑油)直接流动到吸收塔502的顶部中。吸收塔502和汽提塔504产生塔底产物流510，这些塔底产物流510含有在通过吸收塔502和汽提塔504加工的进料中的大部分C3和较重物质。来自吸收塔502的塔顶512含有在进料中的C2和较轻物质，连同一些未回收的C3和较重物质。将来自汽提塔504的塔顶509和来自吸收塔502的塔底产物505返回到吸收塔汽提塔进料罐406(图5)。
还参照图7，将来自吸收塔502的塔顶512进料到海绵吸收塔606中，在那里将未回收的C3和较重物质回收并且作为富海绵油136再循环回到分馏塔102。在塔顶512中的C2和较轻物质作为塔顶物530通过海绵吸收塔606的顶部离开，并且通过用于去除诸如硫化氢、硫醇或其他硫化合物之类的化合物的处理段进行加工，这如下文更详细描述的。在一些实例中，海绵吸收塔606可以使用来自分馏塔102的侧馏分作为吸收介质。
将来自汽提塔504的塔底产物流510泵送到脱丁烷塔605，该脱丁烷塔去除作为塔顶馏出物608的C3和C4并且留下作为塔底产物的稳定石脑油612。稳定石脑油612可以被送去储存或者可以被进一步加工。例如，再次参照图6，其示出吸收塔汽提塔段500的改造，稳定石脑油612可以穿过热交换器4，该热交换器利用从稳定石脑油流612回收的废热对加热流体子流22a进行加热。将离开热交换器4的经冷却的稳定石脑油612在压缩机524中压缩，并且与从分馏塔塔顶罐146进料到吸收塔502的顶部中的液体108结合。热交换器11使用来自加热流体流38的热量加热或蒸发汽提塔塔底产物514。
在吸收塔汽提塔段500的改造之前，稳定石脑油612用于经由热交换器516使汽提塔塔底产物514再沸，经由热交换器518通过与锅炉给水(BFW)528的交换进行冷却，经由热交换器520通过与调温水(tempered water)(TWA)532的交换进行冷却，并且在空气冷却器522中冷却。在存在热交换器4的情况下，除了例如用于异常情况的管理，不再使用热交换器516、518、520和空气冷却器522。另外，在吸收塔汽提塔段500的改造之前，利用中压蒸汽(MPS)再沸器526使汽提塔塔底产物514再沸，在存在热交换器11的情况下不再使用所述中压蒸汽(MPS)再沸器。
再次参照图7，可以是例如C3-C4液化石油气(LPG)的来自脱丁烷塔605的塔顶馏出物608去往用于去除诸如硫化氢、硫醇或其他硫化合物之类的化合物的处理段。处理段可以包括一个或多个冷凝器、焦化塔产物气体洗涤器610、酸性气体分离罐、胺吸收塔(比如液-液接触器616，例如C3-C4胺接触器)、胺分离罐630和沉降罐632(例如，C3-C4胺沉降罐)，并且可以利用从胺再生单元接收的贫二乙醇胺640。将来自处理段的输出物送到各种目的地。将作为来自胺分离罐630的塔顶流的燃料气体634输出物送到加热器、燃料气体分离罐和燃料气体集管。将来自沉降罐632的C3/C4产物636送到LPG硫醇氧化(merox)单元。在胺再生单元中加工来自焦化塔产物气体洗涤器610的富DEA 638。
在一些实例中，在延迟焦化装置的改造中添加的热交换器中的一个或多个可以以比图中所示热负荷小的热负荷实施。可以进行后续的第二改造以提高热交换器中的一个或多个的热负荷，例如，通过增加表面积或增强热交换器的传热。在一些实例中，如果热交换器中的一个或多个具有比图中所示热负荷小的热负荷，则可以使用显示为在改造中不再使用的空气冷却器。
参照图10，在除焦操作中，蒸汽处理整个焦炭罐(例如，图2中的焦炭罐204b)以去除任何渣油液体(900)。将得到的蒸汽和烃的混合物首先作为塔顶蒸气206的流送到分馏塔102，之后送到焦化塔排污段300，在那里回收蜡尾料208。用水填充焦炭罐，使罐冷却到低于93℃(902)。在焦化塔排污段300中使在焦炭罐的冷却过程中产生的蒸汽冷凝。将冷却水从焦炭罐中排出并回收用于再利用(904)。
在焦炭去除的准备中移除焦炭罐的顶盖和底盖(906)，并且对焦炭罐除焦(908)。在一些实例中，经由水力除焦对焦炭罐除焦，其中高压水喷射流用于从焦炭罐中切下焦炭。将水与焦炭粉分离并且再利用。
放回焦炭罐的顶盖和底盖，并且使焦炭罐紧密，对其进行净化和压力测试(910)。使用来自热焦炭罐(例如，焦炭罐204a)的蒸汽和蒸气加热冷的经除焦的焦炭罐(912)。将冷凝的水送到焦化塔排污塔302并且将冷凝的烃送到分馏塔102(作为进料206)或焦化塔排污塔302(作为蜡尾料208)。将经加热、经除焦的焦炭罐放在线上以接收进料流(914)，并且对于另一焦炭罐重复除焦循环。在一些实例中，可以使用36小时焦化循环，其中每个罐焦化18小时并且除焦18小时。在一些实例中，可以使用较短的焦化循环，比如11小时、14小时或16小时。较短的焦化循环可以通过更快地填充焦炭罐204实现增加的单位生产量。
已经被煅烧以去除过量水分和挥发性物质的焦炭被称作“生”焦(“green”coke)。可以以各种方式煅烧生焦，比如回转窑法或转炉(rotary-hearth)法。在回转窑法中，在排水后，将焦炭装入破碎机，然后装入一个或多个窑进料仓。通过连续称重进料器控制对窑的装载率。在窑中，随着生焦与热流相反地移动，去除残留水分和挥发性物质。通过燃烧器将过程热供应到窑。过程热的另一来源是由在窑中的生焦释放的挥发性物质的燃烧。将离开窑的经煅烧的焦炭排出到旋转冷却器中，在那里利用直接水喷雾或环境空气的流使焦炭骤冷。将经煅烧、经冷却的焦炭从旋转冷却器输送去储存。
图11-17示出包括热电联合系统10的热交换器的新建延迟焦化装置的细节。
图11示出新建分馏段180。热交换器13能够实现进料流210(待加热)和HCGO泵循环流90(待冷却)之间的热交换。HCGO泵循环流90流过热交换器13，流过热交换器107，然后直接流动到热交换器618(图17)用于脱丁烷塔塔底的再沸。
还参照图12，利用来自HCGO泵循环流90加热进料流210使得进料流210能够进入在高温下的焦化塔加热器202，由此实现在焦化塔加热器202中的燃料节省。
再次参照图11，在新建分馏段180中，通过热交换器1(在子网络B中)经由与加热流体子流24a的交换来冷却来自分馏塔102的塔顶140。来自塔顶140的废热用于加热加热流体子流24a，并且将经加热的流体子流24a合并到子网络B 70的加热流体集管28中。
参照图13，在新建排污段380中，热交换器8、9使得能够分别从来自焦化塔排污塔302的间歇塔顶和塔底流314、312回收废热。热交换器8利用来自塔顶流314的废热对加热流体子流26a进行加热，并且热交换器9利用来自塔底流312的废热对加热流体子流26b进行加热。将两个加热流体子流26a、26b合并到子网络C 80的间歇集管32中，所述间歇集管流到蓄热罐34中。热交换器8、9间歇地运行。例如，热交换器8可以运行至少约5小时/天，并且热交换器9可以运行至少约8小时/天。
参照图14，在新建塔顶气体压缩系统480中，热交换器2、3使得能够分别从压缩机级间流408和压缩机排出流416回收废热。热交换器2利用来自压缩机级间流408的废热对加热流体子流24b进行加热，并且热交换器3利用来自压缩机排出流416的废热对加热流体子流24c进行加热。将经加热的流体子流24b、24c合并到子网络B 70的加热流体集管28中。
参照图15，在新建吸收塔-汽提塔段580中，热交换器4使得能够从来自脱丁烷塔605(图16)的塔底的稳定石脑油流612回收废热。热交换器4利用来自稳定石脑油流612的废热对加热流体子流22a进行加热，并且将经加热的流体子流22a合并到子网络A 60的加热流体集管30中。热交换器11使用来自加热流体流38的热量使汽提塔塔底产物514再沸。
参照图16，在新建海绵吸收塔段680中，热交换器5使得能够从贫海绵油流118回收废热。热交换器5利用来自贫海绵油流118的废热对加热流体子流22b进行加热，并且将经加热的流体子流22b合并到子网络A 60的加热流体集管中。热交换器12使用来自加热流体流38的热量加热富海绵油流136。
参照图17，在新建馏出物冷却器段880中，热交换器6、7使得能够分别从LCGO产物132和HCGO产物704回收废热。热交换器6利用来自LCGO产物132的废热对加热流体子流22c进行加热，并且热交换器7利用来自HCGO产物704的废热对加热流体子流22d进行加热。将经加热的流体子流22c、22d合并到子网络A 60的加热流体集管中。如果需要，通过水冷却器730，进一步冷却去往储存的HCGO产物704。例如，通过与锅炉给水的交换，通过热交换器732冷却去往密封油过滤器的HCGO产物706。
其他实施方式也在所附权利要求的范围内。

Claims (35)

1.一种系统，所述系统包括：
热交换系统，所述热交换系统包括：
可操作为来自延迟焦化装置的热量的连续源的第一热交换器，所述第一热交换器被配置为加热第一流体流以产生经加热的第一流体流；
可操作为来自所述延迟焦化装置的热量的连续源的第二热交换器，所述第二热交换器被配置为加热第二流体流以产生经加热的第二流体流，其中与所述经加热的第一流体流相比，所述经加热的第二流体流具有较低的温度和较大量的热量；
可操作为通往所述延迟焦化装置的热量的连续源的第三热交换器，所述第三热交换器被配置为加热第三流体流以产生经加热的第三流体流，其中所述第三流体流包括所述经加热的第一流体流和热流体流，其中与所述经加热的第一流体流相比，所述经加热的第三流体流具有较低的温度；和
发电系统，所述发电系统被配置为使用来自所述经加热的第二流体流和所述经加热的第三流体流的热量来发电。
2.权利要求1所述的系统，所述系统还包括流体储存罐，所述流体储存罐被配置为接收热流体的间歇流以及连续地传送所述热流体流。
3.权利要求2所述的系统，所述系统还包括可操作为来自所述延迟焦化装置的热量的间歇源的第四热交换器，所述第四热交换器被配置为加热第四流体流以产生所述热流体的间歇流。
4.权利要求3所述的系统，其中与所述经加热的第一流体流相比，间歇热流具有更大量的热量和更低的温度。
5.权利要求3所述的系统，其中所述第四热交换器从来自在所述延迟焦化装置中的焦化塔排污塔的输出流回收热量，其中所述输出流是间歇热源。
6.权利要求3所述的系统，其中所述热交换系统包括多个第四热交换器，所述第四热交换器每个都被配置为加热间歇流体流的一部分，其中每个第四热交换器从在所述延迟焦化装置中的相应间歇热源回收热量。
7.权利要求1所述的系统，其中所述第一热交换器从在所述延迟焦化装置中的连续热源回收热量，所述连续热源具有至少约134℃的温度。
8.权利要求1所述的系统，其中所述第一热交换器从来自在所述延迟焦化装置中的脱丁烷塔的塔底流回收热量。
9.权利要求1所述的系统，其中所述第一热交换器从来自在所述延迟焦化装置中的分馏塔的输出流回收热量。
10.权利要求1所述的系统，其中所述热交换系统包括多个第一热交换器，所述第一热交换器每个都被配置为加热所述第一流体流的一部分，其中每个第一热交换器从在所述延迟焦化装置中的相应连续热源回收热量。
11.权利要求1所述的系统，其中所述第二热交换器从在所述延迟焦化装置中的连续热源回收热量，所述连续热源具有低于约134℃的温度。
12.权利要求1所述的系统，其中所述第二热交换器从来自在所述延迟焦化装置中的分馏塔的塔顶流回收热量。
13.权利要求1所述的系统，其中所述第二热交换器从在所述延迟焦化装置中的焦化塔气体压缩机的级间流或排出流回收热量。
14.权利要求1所述的系统，其中所述热交换系统包括多个第二热交换器，所述第二热交换器每个都被配置为加热所述第二流体流的一部分，其中每个第二热交换器从在所述延迟焦化装置中的相应连续热源回收热量。
15.权利要求1所述的系统，其中所述经加热的第三流体流的温度低于所述第三流体流的温度。
16.权利要求1所述的系统，其中所述第三热交换器被配置为通过与所述第三流体流的交换来加热来自在所述延迟焦化装置中的汽提塔的汽提塔塔底产物。
17.权利要求1所述的系统，其中所述第三热交换器被配置为通过与所述第三流体流的交换来加热来自在所述延迟焦化装置中的海绵吸收塔的富海绵油流。
18.权利要求1所述的系统，其中所述热交换系统包括多个第三热交换器，所述第三热交换器每个都被配置为通过与所述第三流体流的一部分的交换来加热在所述延迟焦化装置中的相应流。
19.权利要求1所述的系统，其中所述发电系统包括有机兰金循环系统。
20.权利要求1所述的系统，其中所述系统作为对所述延迟焦化装置的改造而被整合到所述延迟焦化装置中。
21.权利要求20所述的系统，其中在所述改造后不再使用在所述延迟焦化装置中的一个或多个现有热交换器。
22.权利要求20所述的系统，其中，与所述延迟焦化装置在所述改造前的加热效用消耗相比，在所述改造后，所述延迟焦化装置所使用的加热效用消耗达到少不超过约13％。
23.一种方法，所述方法包括：
通过与来自延迟焦化装置的热量的第一连续源的交换来加热第一流体流，以产生经加热的第一流体流；
通过与来自所述延迟焦化装置的热量的第二连续源的交换来加热第二流体流，以产生经加热的第二流体流，其中与所述经加热的第一流体流相比，所述经加热的第二流体流具有较低的温度和较大量的热量；
通过与第三流体流的交换来加热在所述延迟焦化装置中的流，以产生经加热的第三流体流，其中所述第三流体流包括所述经加热的第一流体流和热流体流，其中与所述经加热的第一流体流相比，所述经加热的第三流体流具有较低的温度；和
使用来自所述经加热的第二流体流和所述经加热的第三流体流的热量来发电。
24.权利要求23所述的方法，所述方法还包括：
在流体储存罐处接收间歇热流；和
连续地传送来自所述流体储存罐的所述热流体流。
25.权利要求24所述的方法，所述方法还包括通过与来自所述延迟焦化装置的热量的间歇源的交换来加热第四流体流，以产生所述间歇热流。
26.权利要求25所述的方法，其中加热所述第四流体流包括使用从来自在所述延迟焦化装置中的焦化塔排污塔的输出流回收的热量来加热所述第三流体流，其中所述输出流是间歇热源。
27.权利要求23所述的方法，其中加热所述第一流体流包括使用从来自在所述延迟焦化装置中的脱丁烷塔的塔底流回收的热量来加热所述第一流体流。
28.权利要求23所述的方法，其中加热所述第一流体流包括使用从来自在所述延迟焦化装置中的分馏塔的输出流回收的热量来加热所述第一流体流。
29.权利要求23所述的方法，其中加热所述第二流体流包括使用从来自在所述延迟焦化装置中的分馏塔的塔顶流回收的热量来加热所述第二流体流。
30.权利要求23所述的方法，其中加热所述第二流体流包括使用从在所述延迟焦化装置中的焦化塔气体压缩机的级间流和/或排出流回收的热量来加热所述第二流体流。
31.权利要求23所述的方法，其中加热在所述延迟焦化装置中的流包括加热来自在所述延迟焦化装置中的汽提塔的汽提塔塔底产物。
32.权利要求23所述的方法，其中加热在所述延迟焦化装置中的流包括加热来自在所述延迟焦化装置中的海绵吸收塔的富海绵油流。
33.权利要求23所述的方法，其中发电包括使用有机兰金循环系统来发电。
34.权利要求23所述的方法，其中发电包括产生至少约9MW的电力。
35.权利要求23所述的方法，所述方法还包括将所述经加热的第二流体流和所述经加热的第三流体流返回到蓄积罐。
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