CN108051691A - 多副边移相变压器短路检测系统及方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供了一种多副边移相变压器短路检测系统及方法，所述多副边移相变压器包括多路副边绕组，所述检测系统包括电压检测单元、数学运算单元以及短路判断单元，其中：所述电压检测单元，用于分别获取所述多路副边绕组的电压数据；所述数学运算单元，用于将所述多路副边绕组的电压数据进行数学运算并获得数学运算结果；所述短路判断单元，用于将所述数学运算结果与预设值比较，并在所述数学运算结果超过所述预设值时，确认所述多副边移相变压器的二次侧出现短路。本发明根据多副边绕组移相变压器自身的特殊电磁关系，根据副边绕组的电压数据进行二次侧短路检测，能够有效识别短路故障，避免多副边绕组移相变压器副边带不对称负载而造成误报。

Description

多副边移相变压器短路检测系统及方法

技术领域

本发明涉及多副边移相变压器领域，更具体地说，涉及一种多副边移相变压器短路检测系统及方法。

背景技术

功率单元级联型高压变频器因技术成熟、电网侧与电机侧谐波少，并具有功率因数高、价格低廉等优势，目前已广泛应用于钢铁、石油化工、矿业、冶金及城市建设等应用领域，其在降低能耗、改善工艺等方面起着重要的作用，特别是对高压风机、水泵类负载来说，节能效果显著。

多副边移相变压器在功率单元级联型高压变频器中起着重要作用，其可实现单元电压输入多重化，并减小输入谐波。多副边移相变压器为功率单元级联型高压变频器中的多个功率单元提供电源，其短路阻抗一般为2～5％左右，一旦二次侧发生短路，二次侧的短路电流将达到额定电流的20倍或以上，其产生的短路力及热量将危及变压器的可靠运行，严重时甚至导致多副边移相变压器绕组熔融或变形，不可修复。

因此，对多副边变压器二次侧的短路进行检测与保护十分必要。具体地，可通过检测每个二次侧副边绕组的电流，并根据二次侧副边绕组电流对变压器副边短路进行保护，但该方案不但增加了成本，同时增加了控制系统负担，可靠性差。

此外，也可通过检测多副边变压器的原边电流对多副边变压器进行保护。然而，对于多副边移相变压器来说，当二次侧一路绕组短路后，尽管该路绕组二次侧短路电流达到其额定电流的20倍，但由于多副边移相变压器副边有多路绕组输出，共同耦合作用分担原边容量，所以多副边移相变压器一次侧电流变化并不是很大。一般地，对于10kV多副边移相变压器，其副边有24路输出绕组时，其中一路副边绕组短路后，一次侧电流变化仅为额定电流的1～2倍，因此很难准确识别二次侧的短路(由于功率单元级联型高压变频器过载运行，其一次侧的正常工作电流往往会达到额定电流的2倍以上)。并且，目前的多副边移相隔离变压器的耐受的短路时间为250ms以内，所以一次侧保护往往来不及，而且二次侧短路后可能因短路电流大、时间较长后断路，并导致一次侧保护失效。

发明内容

本发明要解决的技术问题在于，针对上述多副边移相变压器二次侧短路保护成本高、响应时间慢的问题，提供一种多副边移相变压器短路检测系统及方法。

本发明解决上述技术问题的技术方案是，提供一种多副边移相变压器短路检测系统，所述多副边移相变压器包括多路副边绕组，所述检测系统包括电压检测单元、数学运算单元以及短路判断单元，其中：所述电压检测单元，用于分别获取所述多路副边绕组的电压数据；所述数学运算单元，用于将所述多路副边绕组的电压数据进行数学运算并获得数学运算结果；所述短路判断单元，用于将所述数学运算结果与预设值比较，并在所述数学运算结果超过所述预设值时，确认所述多副边移相变压器的二次侧出现短路。

在本发明所述的多副边移相变压器短路检测系统中，所述电压数据包括每一副边绕组的端电压，所述预设值为端电压差阈值；所述数学运算单元包括第一最大值获取子单元、第一最小值获取子单元以及第一差值运算子单元，其中：所述第一最大值获取子单元，用于获取所述多路副边绕组的端电压中的端电压最大值；所述第一最小值获取子单元，用于获取所述多路副边绕组的端电压中的端电压最小值；所述第一差值运算子单元，用于获取所述端电压最大值和端电压最小值的端电压差值，并将所述端电压差值作为所述数学运算结果。

在本发明所述的多副边移相变压器短路检测系统中，所述多副边移相变压器的容量为1000kVA、变比为10kV/690V并具有24路副边绕组，所述预设值为副边绕组额定电压的30-35％。

在本发明所述的多副边移相变压器短路检测系统中，所述电压数据包括多个功率单元的母线电压，且所述多个功率单元分别连接到所述多路副边绕组；所述预设值为母线电压差阈值；所述数学运算单元包括第二最大值获取子单元、第二最小值获取子单元以及第二差值运算子单元，其中：所述第二最大值获取子单元，用于获取所述多个功率单元的母线电压中的母线电压最大值；所述第二最小值获取子单元，用于获取所述多个功率单元的母线电压中的母线电压最小值；所述第二差值运算子单元，用于获取所述母线电压最大值和母线电压最小值的母线电压差值，并将所述母线电压差值作为所述数学运算结果。

在本发明所述的多副边移相变压器短路检测系统中，所述电压数据包括每一副边绕组的端电压，所述数学运算单元包括第三差值运算子单元和第三最大值获取子单元，其中：所述第三差值运算子单元，用于将所述多个端电压分别与多个对应的端电压参考值做差值运算，并获得多个差值运算结果，所述端电压参考值为所述多副边移相变压器二次侧无短路时各个副边绕组的端电压值；所述第三最大值获取子单元，用于将所述多个差值运算结果中的最大值，作为所述数学运算结果。

本发明还提供一种多副边移相变压器短路检测方法，所述多副边移相变压器包括多路副边绕组，包括以下步骤：

分别获取所述多路副边绕组的电压数据；

将所述多路副边绕组的电压数据进行数学运算并获得数学运算结果；

在所述数学运算结果超过预设值时，确认所述多副边移相变压器的二次侧出现短路。

在本发明所述的多副边移相变压器短路检测方法中，所述电压数据包括每一副边绕组的端电压，所述预设值为端电压差阈值；所述将所述多路副边绕组的电压数据进行数学运算并获得数学运算结果包括：

获取所述多路副边绕组的端电压中的端电压最大值和端电压最小值；

获取所述端电压最大值和端电压最小值的端电压差值，并将所述端电压差值作为所述数学运算结果。

在本发明所述的多副边移相变压器短路检测方法中，所述多副边移相变压器的容量为1000kVA、变比为10kV/690V并具有24路副边绕组，所述预设值为副边绕组额定电压的30-35％。

在本发明所述的多副边移相变压器短路检测方法中，所述电压数据包括多个功率单元的母线电压，且所述多个功率单元分别连接到所述多路副边绕组；所述预设值为母线电压差阈值；所述将所述多路副边绕组的电压数据进行数学运算并获得数学运算结果包括：

获取所述多个功率单元的母线电压中的母线电压最大值和母线电压最小值；

获取所述母线电压最大值和母线电压最小值的母线电压差值，并将所述母线电压差值作为所述数学运算结果。

在本发明所述的多副边移相变压器短路检测方法中，所述电压数据包括每一副边绕组的端电压，所述将所述多路副边绕组的电压数据进行数学运算并获得运算结果包括：

将所述多个端电压分别与多个对应的端电压参考值做差值运算，并获得多个差值运算结果，所述端电压参考值为所述多副边移相变压器二次侧无短路时各个副边绕组的端电压值；

将所述多个差值运算结果中的最大值，作为所述数学运算结果。

本发明的多副边移相变压器短路检测系统及方法，根据多副边绕组移相变压器自身的特殊电磁关系，根据副边绕组的电压数据进行二次侧短路检测，能够有效识别短路故障，避免多副边绕组移相变压器副边带不对称负载而造成误报。

附图说明

图1是在二次侧短路前多副边移相变压器磁密矢量分布的示意图；

图2是在二次侧短路后多副边移相变压器磁密矢量分布的示意图；

图3是本发明多副边移相变压器短路检测系统实施例的示意图；

图4是本发明多副边移相变压器短路检测系统中数学运算单元实施例的示意图；

图5是本发明多副边移相变压器短路检测系统中数学运算单元另一实施例的示意图；

图6是多副边移相变压器二次侧绕组短路的示意图；

图7是多副边移相变压器副边的A1绕组和A4绕组的三相端电压向量关系图；

图8是多副边移相变压器副边的A4绕组短路后的端电压及各序分量向量图；

图9是本发明多副边移相变压器短路检测系统中数学运算单元另一实施例的示意图；

图10是本发明多副边移相变压器短路检测方法实施例的流程示意图。

具体实施方式

为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下结合附图及实施例，对本发明进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。

由于电磁元器件突然发生短路时，其磁链不能突变，而会产生一个反向磁链Ψ_-作用在主磁通中，并抵消距短路绕组空间位置较近的绕组磁链，导致其副边端电压下降。

例如对于容量为1000kVA、变比为10kV/690V的多副边移相变压器，其原边电压为10kV、副边电压为690V，原边采用Y型绕组连接，各个副边采用延边三角形绕组连接。在上述多副边移相变压器中，其副边包含A、B、C三大组，每一大组分别包含有8路绕组，每一路绕组均采用延边三角形连接并输出等幅值电压690V，相邻绕组端电压相差为7.5°，每一大组的移相角度范围为+26.25°～-26.25°。上述多副边移相变压器的副边的24路绕组分别位于上、中、下不同的空间位置，且具有相同的电压幅值和不同的移相角度。

当发生短路时，短路的绕组的磁链将作用于其他绕组磁链，进而影响各个副边绕组的端电压。通过对多副边移相变压器的副边端电压进行判别，即可有效识别出多副边移相变压器是否发生了短路故障。

例如在上述10kV/690V的多副边移相变压器中，其副边的24路绕组中的一路绕组发生短路故障时，短路绕组可以看做一个无源的超导短路环，在发生短路前和短路后的瞬时时刻，其磁链不能发生突变。假设初始时刻，短路绕组的磁链为Ψ₀，若短路后磁极相对于短路绕组再次发生移动，导致磁链Ψ₀变化，则在短路绕组回路中将产生感应反电势e₀，即

由于该短路绕组回路自闭合，故在回路中产生短路电流i_a，根据安培环路定律而产生一个自感磁链Ψ_a＝L_ai_a和自感电动势并且由于短路绕组中电阻《负载时电阻，即此时短路绕组回路电阻可以认为近似0，故短路绕组回路中的合成电动势为：

因此原边瞬时变化的电压在短路绕组中产生多少磁链的变化，在短路绕组中将感应产生相同量的反向磁链以抵消其变化。即在发生短路故障时，短路绕组附近会产生与主磁通变化等量的反向磁链，集中铰链于短路绕组，如图1所示，并拉低附近绕组的电动势。

而对于空间距离较远处的绕组，绕组附近会感应出与主磁通相同方向的磁链，如图2所示，从而使此部分绕组的感应电动势增加，表征出来就是该绕组的端电压升高。

由此可知，当多副边移相变压器副边的某一路绕组的某一相发生短路时，该相的端电压会下降接近0V(绕组整体的端电压非零)，距离其空间位置较近的绕组由于受到反向磁链的作用，其输出端电压会被拉低；而距离其空间位置远的绕组受到与主磁通同向磁链的作用，其输出端电压则会被抬升。经仿真计算及分析，发生短路后，距离短路绕组较远处的副边绕组的端电压上升至额定电压的125％，而距离短路绕组较近处的副边绕组的端电压将下降为额定电压的30％。

根据上述现象，可构建本发明多副边移相变压器短路检测系统的第一实施例。如图3所示，在本实施例中，包括电压检测单元1、数学运算单元2以及短路判断单元3，上述电压检测单元1、数学运算单元2以及短路判断单元3可由安装到功率单元级联型高压变频器的控制单元的软件构成，也可采用独立于上述控制单元的硬件和软件构成。

上述电压检测单元1用于分别获取多副边移相变压器的每一路副边绕组的端电压。当该电压检测单元1集成到功率单元级联型高压变频器的控制单元时，电压检测单元1可直接读取控制单元从功率单元级联型高压变频器获取的数据。

数学运算单元2将多路副边绕组的端电压进行数学运算并获得数学运算结果。具体地，如图4所示，该数学运算单元2包括第一最大值获取子单元21、第一最小值获取子单元22以及第一差值运算子单元23，其中第一最大值获取子单元21用于获取多路副边绕组的端电压中的端电压最大值；第一最小值获取子单元22用于获取多路副边绕组的端电压中的端电压最小值；第一差值运算子单元23用于获取端电压最大值和端电压最小值的端电压差值，并将端电压差值作为数学运算结果。上述第一最大值获取子单元21、第一最小值获取子单元22以及第一差值运算子单元23可由运行于微处理器(例如功率单元级联型高压变频器的控制单元)中的软件代码实现。

短路判断单元3用于将数学运算结果与端电压差阈值(即预设值)比较，并在数学运算结果超过端电压差阈值时，确认多副边移相变压器的二次侧出现短路。该短路判断单元3同样可由运行于微处理器(例如功率单元级联型高压变频器的控制单元)中的软件代码实现。上述端电压差阈值可根据多副边移相变压器的具体参数设置。例如在多副边移相变压器容量为1000kVA、变比为10kV/690V、并具有三相24路副边绕组时，上述端电压差阈值可为副边绕组额定电压的30-35％。

当然，上述数学运算单元2也可仅包括第一最大值获取子单元21、第一最小值获取子单元22，短路判断单元3在端电压最大值超过第一端电压阈值(例如该第一端电压阈值为副边绕组额定电压的115％)且端电压最小值低于第二端电压阈值(例如该第一端电压阈值为副边绕组额定电压的80％)时确认多副边移相变压器的二次侧出现短路。

在实际应用中，上述多副边移相变压器短路检测系统中也可使用功率单元(该功率单元连接到副边绕组的输出端)直流母线电压代替副边绕组端电压，来进行二次侧短路判断。具体地，如图5所示，电压检测单元1检测获得的电压数据包括多个功率单元的母线电压(该母线电压同样可通过功率单元级联型高压变频器的控制单元获取)，而短路判断单元3所使用的预设值为母线电压差阈值(预先存储到系统中，例如在多副边移相变压器容量为1000kVA、变比为10kV/690V、并具有三相24路副边绕组时，上述母线电压差阈值可为副边绕组额定电压的20％)；数学运算单元2包括第二最大值获取子单元24、第二最小值获取子单元25以及第二差值运算子单元26，其中第二最大值获取子单元24用于获取多个功率单元的母线电压中的母线电压最大值；第二最小值获取子单元25用于获取多个功率单元的母线电压中的母线电压最小值；第二差值运算子单元26用于获取母线电压最大值和母线电压最小值的母线电压差值，并将母线电压差值作为数学运算结果。

上述多副边移相变压器短路检测系统，可以借助变频系统上单元母线电压的变化对多副边移相变压器的短路故障进行检测和判定，不会增加系统的负担，具有相当的成本优势。

由于多副边移相变压器发生二次侧短路故障时，绕组回路变为不对称电路，也可利用三相对称分量法对电磁机理进行计算和分析的结果来进行二次侧短路检测。如图6所示，突然出现两相短路时的边界条件为：

引入三组对称分量：

其中α为旋转算子，且α＝e^j120°，分别为绕组A相、B相、C相电流，分别为A相正序电路、负序电路、零序电路中的电流分量，分别为B相正序电路、负序电路、零序电路中的电流分量，分别为C相正序电路、负序电路、零序电路中的电流分量。将式(4)整理成矩阵形式：

经求解计算可得：

即可根据电路的不对称回路，设定相应的边界条件就可计算流经多副边移相变压器的正序电路、负序电路、零序电路中的电流分量。根据上述电流分量，结合正序网络、负序网络和零序网络的阻抗值，可以求得短路绕组中的电压分量情况。

由于多副边移相变压器是由原边电网电源激励产生的励磁，根据电磁感应定律，在铁芯中产生的磁链同时铰链变压器原边绕组和副边绕组，并实现能量传递。当多副边移相变压器副边发生二次侧短路后，三相电路不对称、三相电压不对称，则产生电压的磁链也变为不对称分量；由于其他绕组磁链也与此磁链流经同一铁芯，则短路磁链会对其余绕组磁链产生影响，进而影响其余各个副边绕组的输出端电压。

以1000kVA多副边移相变压器为例，设其正常运行时，A4绕组(即A大组中第4路绕组)在t₀时刻突然发生短路，其短路前时刻由励磁电流在主磁路中产生磁链(设A4绕组初始相位为0)，则有：

其中Ψ₀为A4绕组总磁链，Ψ_A(0)、Ψ_B(0)、Ψ_C(0)分别为A4绕组磁链的三相分量。由于设计上A1绕组(即A大组中第1路绕组)主磁链与A4绕组主磁链相差22.5°(A1绕组的移相为26.25°，A4绕组的移相3.75°)，则此时A1绕组中磁链为：

由于Ψ_A、Ψ_B、Ψ_C为A1绕组磁链的三相分量，故磁链的叠加和变化将直接影响端电压的数值。以发生短路前A4绕组中磁链为基值，将其三相对称磁链采用对称分量法分解成正序、负序及零序分量；为方便分析，可将A1绕组磁链同样以A4绕组中的磁链相位为基值进行分解。

当短路发生后，A4绕组电路中电流不再对称，短路电流产生的磁链也将产生相位的移动，分解在同一个参考系下，此磁链对A1绕组的磁链有抬升或拉低的影响；具体结果可以利用电动势矢量星形图加以求解得到，如图7所示。

以A4绕组的三相相电压为基值，分解A1绕组三相电压，得到的代数式为：

其中u_A(0)、u_B(0)、u_c(0)分别为A4绕组的三相电压，以A相电为例，绘制电动势矢量星形图如图7所示。即可用A4绕组三相磁链或相电动势的代数和表征A1绕组的三相电动势向量。

根据计算式(6)计算得到A4绕组中电压、电流不对称分量的正序、负序、零序分量，结合图7中短路前的各绕组向量，利用平行四边形法进行矢量求解计算得到短路后各个绕组相电压的数值，并将其绘制在同一个相量图中，如图8所示。由此可知，当某一副边绕组短路时，该路绕组的端电压(或功率单元的输入母线电压)峰值有明显抬升或下降。

根据以上分析，可构建本发明多副边移相变压器短路检测系统的另一实施例。在本实施例中，同样包括电压检测单元1、数学运算单元2以及短路判断单元3，上述电压检测单元1、数学运算单元2以及短路判断单元3可由安装到功率单元级联型高压变频器的控制单元的软件构成，也可采用独立于上述控制单元的硬件和软件构成。

在本实施例中，电压检测单元1检测获得的电压数据包括每一副边绕组的端电压，数学运算单元2包括第三差值运算子单元27和第三最大值获取子单元28，如图9所示，其中第三差值运算子单元用于将多个端电压分别与多个对应的端电压参考值分别做差值运算，并获得多个差值运算结果，上述端电压参考值为多副边移相变压器二次侧无短路时各个副边绕组的端电压值；第三最大值获取子单元28用于将多个差值运算结果中的最大值，作为数学运算结果。短路判断单元3可将上述数学运算结果与预设值进行比较，以确定多副边移相变压器的二次侧是否短路。

如图10所示，本发明还提供一种多副边移相变压器短路检测方法，其中多副边移相变压器包括多路副边绕组，该检测方法包括以下步骤：

S101：分别获取所述多路副边绕组的电压数据。上述电压数据可以为每一副边绕组的端电压、多个功率单元的母线电压(该多个功率单元分别连接到多路副边绕组)。上述端电压或母线电压可直接通过功率单元级联型高压变频器的控制单元获取，而无需增加新的硬件设备。

S102：将多路副边绕组的电压数据进行数学运算并获得数学运算结果。

若步骤S101获取的电压数据为每一副边绕组的端电压，则该步骤具体包括：获取多路副边绕组的端电压中的端电压最大值和端电压最小值；获取端电压最大值和端电压最小值的端电压差值，并将端电压差值作为数学运算结果。

若步骤S101获取的电压数据为多个功率单元的母线电压，则该步骤具体包括：获取多个功率单元的母线电压中的母线电压最大值和母线电压最小值；获取母线电压最大值和母线电压最小值的母线电压差值，并将母线电压差值作为所述数学运算结果。

S103：在数学运算结果超过预设值时，确认多副边移相变压器的二次侧出现短路。

若步骤S101获取的电压数据为每一副边绕组的端电压，则该步骤中的预设值为端电压差阈值，且在数学运算结果超过端电压差阈值时，确认多副边移相变压器的二次侧出现短路。特别地，上述预设值可根据仿真结果设定，例如可为副边绕组额定电压的30-35％。

若步骤S101获取的电压数据为多个功率单元的母线电压，则该步骤中的预设值为母线电压差阈值，且在数学运算结果超过母线电压差阈值时，确认多副边移相变压器的二次侧出现短路。

此外，还可根据副边绕组在二次侧短路前后的端电压变化来判断是否出现二次侧短路。此时，上述步骤S101中的电压数据包括每一副边绕组的端电压，而步骤S102则包括：将多个端电压分别与多个对应的端电压参考值分别做差值运算，并获得多个差值运算结果，上述端电压参考值为所述多副边移相变压器二次侧无短路时各个副边绕组的端电压值；然后将多个差值运算结果中的最大值，作为数学运算结果。在步骤S103中，在步骤S102中的数学运算结果超过预设值时，确认多副边移相变压器的二次侧出现短路。

以上所述，仅为本发明较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到的变化或替换，都应涵盖在本发明的保护范围之内。因此，本发明的保护范围应该以权利要求的保护范围为准。

Claims (10)

1.一种多副边移相变压器短路检测系统，所述多副边移相变压器包括多路副边绕组，其特征在于，所述检测系统包括电压检测单元、数学运算单元以及短路判断单元，其中：所述电压检测单元，用于分别获取所述多路副边绕组的电压数据；所述数学运算单元，用于将所述多路副边绕组的电压数据进行数学运算并获得数学运算结果；所述短路判断单元，用于将所述数学运算结果与预设值比较，并在所述数学运算结果超过所述预设值时，确认所述多副边移相变压器的二次侧出现短路。

2.根据权利要求1所述的多副边移相变压器短路检测系统，其特征在于，所述电压数据包括每一副边绕组的端电压，所述预设值为端电压差阈值；所述数学运算单元包括第一最大值获取子单元、第一最小值获取子单元以及第一差值运算子单元，其中：所述第一最大值获取子单元，用于获取所述多路副边绕组的端电压中的端电压最大值；所述第一最小值获取子单元，用于获取所述多路副边绕组的端电压中的端电压最小值；所述第一差值运算子单元，用于获取所述端电压最大值和端电压最小值的端电压差值，并将所述端电压差值作为所述数学运算结果。

3.根据权利要求2所述的多副边移相变压器短路检测系统，其特征在于，所述多副边移相变压器的容量为1000kVA、变比为10kV/690V并具有24路副边绕组，且所述预设值为副边绕组额定电压的30-35％。

4.根据权利要求1所述的多副边移相变压器短路检测系统，其特征在于，所述电压数据包括多个功率单元的母线电压，且所述多个功率单元分别连接到所述多路副边绕组；所述预设值为母线电压差阈值；所述数学运算单元包括第二最大值获取子单元、第二最小值获取子单元以及第二差值运算子单元，其中：所述第二最大值获取子单元，用于获取所述多个功率单元的母线电压中的母线电压最大值；所述第二最小值获取子单元，用于获取所述多个功率单元的母线电压中的母线电压最小值；所述第二差值运算子单元，用于获取所述母线电压最大值和母线电压最小值的母线电压差值，并将所述母线电压差值作为所述数学运算结果。

5.根据权利要求1所述的多副边移相变压器短路检测系统，其特征在于，所述电压数据包括每一副边绕组的端电压，所述数学运算单元包括第三差值运算子单元和第三最大值获取子单元，其中：所述第三差值运算子单元，用于将所述多个端电压分别与多个对应的端电压参考值做差值运算，并获得多个差值运算结果，所述端电压参考值为所述多副边移相变压器二次侧无短路时各个副边绕组的端电压值；所述第三最大值获取子单元，用于将所述多个差值运算结果中的最大值，作为所述数学运算结果。

6.一种多副边移相变压器短路检测方法，所述多副边移相变压器包括多路副边绕组，其特征在于，包括以下步骤：

分别获取所述多路副边绕组的电压数据；

将所述多路副边绕组的电压数据进行数学运算并获得数学运算结果；

在所述数学运算结果超过预设值时，确认所述多副边移相变压器的二次侧出现短路。

7.根据权利要求6所述的多副边移相变压器短路检测方法，其特征在于，所述电压数据包括每一副边绕组的端电压，所述预设值为端电压差阈值；所述将所述多路副边绕组的电压数据进行数学运算并获得数学运算结果包括：

获取所述多路副边绕组的端电压中的端电压最大值和端电压最小值；

获取所述端电压最大值和端电压最小值的端电压差值，并将所述端电压差值作为所述数学运算结果。

8.根据权利要求7所述的多副边移相变压器短路检测方法，其特征在于，所述多副边移相变压器的容量为1000kVA、变比为10kV/690V并具有24路副边绕组，所述预设值为副边绕组额定电压的30-35％。

9.根据权利要求6所述的多副边移相变压器短路检测方法，其特征在于，所述电压数据包括多个功率单元的母线电压，且所述多个功率单元分别连接到所述多路副边绕组；所述预设值为母线电压差阈值；所述将所述多路副边绕组的电压数据进行数学运算并获得数学运算结果包括：

获取所述多个功率单元的母线电压中的母线电压最大值和母线电压最小值；

获取所述母线电压最大值和母线电压最小值的母线电压差值，并将所述母线电压差值作为所述数学运算结果。

10.根据权利要求6所述的多副边移相变压器短路检测方法，其特征在于，所述电压数据包括每一副边绕组的端电压，所述将所述多路副边绕组的电压数据进行数学运算并获得运算结果包括：

将所述多个端电压分别与多个对应的端电压参考值做差值运算，并获得多个差值运算结果，所述端电压参考值为所述多副边移相变压器二次侧无短路时各个副边绕组的端电压值；

将所述多个差值运算结果中的最大值，作为所述数学运算结果。