CN107976389A - 一种测定热再生沥青混合料中旧料有效再生率的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种测定热再生沥青混合料中旧料有效再生率的方法，制备热拌沥青混合料，采用标准马歇尔击实成型法制备马歇尔试件，测试试件的空隙率、矿料间隙率、沥青饱和度；确定热拌沥青混合料中添加新沥青的含量；制备热再生沥青混合料，采用标准马歇尔击实成型法制备马歇尔试件，测试试件的空隙率、矿料间隙率、沥青饱和度；确定热再生沥青混合料中添加新沥青的含量；热拌沥青混合料添加新沥青质量减去热再生沥青混合料添加新沥青质量，得到有效再生旧沥青的质量；将有效再生旧沥青的质量除以旧料所含旧沥青的质量，即是旧料的有效再生率；本发明有效解决了现有计算获得旧料的有效再生率采用常规方法不仅操作过程麻烦，且多步骤采用了简化近似处理方法，造成测试结果的真实可靠性差，不具备实际应用价值的问题。
Description
技术领域
本发明涉及道路工程材料检测技术领域，具体涉及一种测定热再生沥青混合料中旧料有效再生率的方法。
背景技术
热再生混合料生产的过程中，旧沥青黏附在旧集料表面，且具有一定的沥青膜厚度，新沥青及再生剂通过喷洒方式加入到旧料中，仅与旧料最外表面的旧沥青相接触，然后借助机械的搅拌力，新沥青及再生剂与旧沥青融合的程度达到提高，但是仍无法与旧沥青膜厚度内的全部旧沥青完全融合，此时，旧集料表面的沥青膜将内外分层：外层为经新沥青及再生剂融合后的有效再生沥青层；内层则是没有与新沥青及再生剂发生融合的旧沥青层。据此，定义旧料的有效再生率为旧沥青中有效再生旧沥青的质量，占旧沥青总质量的百分比。
热再生沥青混合料中旧料的有效再生率越高，相应的所需添加新沥青的含量就越少，因此，量化测定热再生沥青混合料中旧料的再生利用效率尤为重要。然而，常规的方法或将旧料的有效再生率近似定义为100％，或通过将小粒径旧料与大粒径卵石先拌和生成热再生沥青混合料，然后从混合料中人为挑选出大粒径卵石并检测卵石表面新旧沥青的比例，而计算获得旧料的有效再生率。常规方法不仅操作过程麻烦，且多步骤采用了简化近似处理方法，造成测试结果的真实可靠性差，不具备实际应用价值。
发明内容
本发明提供一种测定热再生沥青混合料中旧料有效再生率的方法，本发明有效解决了现有计算获得旧料的有效再生率采用常规方法不仅操作过程麻烦，且多步骤采用了简化近似处理方法，造成测试结果的真实可靠性差，不具备实际应用价值的问题。
本发明通过以下技术方案实现：
一种测定热再生沥青混合料中旧料有效再生率的方法，其特征在于：包括如下步骤：
1)制备热拌沥青混合料：包括4～8wt％的矿粉、3～6wt％的新沥青、其余为新集料，其总质量满足100％，首先将加热的新集料、新沥青拌和60～90s，然后将加热的矿粉加入拌和60～90s，拌和温度为175℃；
2)采用标准马歇尔击实成型法，将步骤1热拌沥青混合料成型制备马歇尔试件，测试试件的空隙率、矿料间隙率、沥青饱和度；
3)确定步骤2马歇尔试件空隙率为4.0％时，热拌沥青混合料中添加新沥青的含量；
4)制备热再生沥青混合料：包括20～50wt％的旧料、0～4wt％的矿粉、1～6wt％的新沥青、0.1～0.4wt％的再生剂，其余为新集料，其总质量满足100％，首先将加热的旧料、新集料拌和60～90s，其次将加热的新沥青、再生剂加入拌和60～90s，最后将加热的矿粉加入拌和60～90s，拌和温度为175℃；
5)采用标准马歇尔击实成型法，将步骤4热再生沥青混合料成型制备马歇尔试件，测试试件的空隙率、矿料间隙率、沥青饱和度；
6)确定步骤5马歇尔试件空隙率为4.0％时，热再生沥青混合料中添加新沥青的含量；
7)用步骤3中确定的添加新沥青质量减去步骤6中确定的添加新沥青质量，得到有效再生旧沥青的质量；
8)用步骤7中的有效再生旧沥青的质量除以步骤4中旧料所含旧沥青的质量，即是旧料的有效再生率。
本发明进一步解决的技术改进方案是：
所述步骤1中，加热新集料的温度为160～180℃，加热新沥青的温度为 150～170℃，加热矿粉的温度为160～180℃。
本发明进一步解决的技术改进方案是：
所述步骤4中，加热旧料的温度为90～110℃，加热新集料的温度为 160～180℃，加热新沥青的温度为150～170℃，加热再生剂的温度为60～80℃，加热矿粉的温度为160～180℃。
本发明进一步解决的技术改进方案是：
所述步骤1、4中新集料为常用筑路材料，为石灰岩、或为玄武岩；矿粉为石灰岩矿粉，新沥青为道路石油沥青、或为改性沥青；热拌沥青混合料、热再生沥青混合料的设计级配为AC、或为SMA常用沥青路面设计级配。
本发明进一步解决的技术改进方案是：
所述步骤3确定热拌沥青混合料中添加新沥青的含量，以马歇尔试件空隙率达到4.0％为控制指标。
本发明进一步解决的技术改进方案是：
所述步骤4再生剂为高标号基质沥青、或为芳烃油类成品热再生剂。
本发明进一步解决的技术改进方案是：
所述步骤6确定热再生沥青混合料中添加新沥青的含量，以马歇尔试件空隙率达到4.0％为控制指标。
本发明进一步解决的技术改进方案是：
所述步骤7通过计算热拌沥青混合料中添加新沥青的质量与热再生沥青混合料中添加新沥青质量的差值，量化确定有效再生旧沥青的质量。
本发明进一步解决的技术改进方案是：
所述步骤8通过计算有效再生旧沥青的质量与旧料所含旧沥青质量的比值，量化确定旧料的有效再生率。
本发明与现有技术相比，具有以下明显优点：
一、本发明新集料采用石灰岩或玄武岩常用筑路材料，矿粉采用石灰岩矿粉，新沥青采用道路石油沥青或改性沥青，再生剂采用高标号基质沥青或芳烃油类成品热再生剂，测试方法不受实验材料的限制，而具有普遍适用性。
二、本发明热拌沥青混合料设计级配为AC或SMA常用沥青路面设计级配，热再生沥青混合料设计级配与之相同，测试方法不受混合料级配类型的限制，而具有普遍适用性。
三、本发明采用马歇尔试件空隙率达到4.0％为控制指标，确定热拌沥青混合料及热再生沥青混合料所需添加新沥青的含量，由于马歇尔击实成型法已广泛熟练应用于我国沥青路面工程中，因此容易被工程人员掌握运用推广。
四、本发明采用相同材料、相同设计级配、相同马歇尔试件空隙率下，热拌沥青混合料与热再生沥青混合料中，发挥胶结料作用的沥青含量将相同的理论依据，巧妙的通过计算热拌沥青混合料中添加新沥青的质量，与热再生沥青混合料中添加新沥青质量的差值，量化确定了有效再生旧沥青的质量。
五、本发明通过计算有效再生旧沥青的质量与旧料所含旧沥青质量的比值，量化确定了旧料的有效再生率。
六、本发明方法具有操作简单、快速高效、易于实现、易于掌握运用推广、无需进行抽提实验、测试结果真实可靠的优点。
具体实施方式
以下结合室内试验的具体实施例对本发明做进一步的说明。
实施例1
测定热再生沥青混合料中旧料有效再生率的方法包括以下步骤：
1、拌和加热的新集料、新沥青、矿粉，质量百分率分别为89.780％、4.489％，5.731％，制备热拌沥青混合料。
新集料采用石灰岩，其相对密度的测试结果见表1。
表1新集料相对密度试验结果
| 粒径(mm) | 0.075 | 0.15 | 0.3 | 0.6 | 1.18 | 2.36 | 4.75 | 9.5 | 13.2 |
| 毛体积相对密度 | 2.639 | 2.685 | 2.690 | 2.698 | 2.716 | 2.734 | 2.757 | 2.746 | 2.728 |
| 表观相对密度 | 2.639 | 2.685 | 2.690 | 2.698 | 2.716 | 2.734 | 2.718 | 2.713 | 2.701 |
新沥青采用SBS改性沥青，其性能指标测试结果见表2。
表2SBS改性沥青性能指标测试结果
| 针入度25℃(0.1mm) | 软化点(℃) | 延度5℃(cm) |
| 46.7 | 81.6 | 31.0 |
矿粉采用石灰岩矿粉，将新集料、矿粉进行级配设计，获得热拌沥青混合料的设计级配见表3。
表3热拌沥青混合料的设计级配
| 粒径(mm) | 0.075 | 0.15 | 0.3 | 0.6 | 1.18 | 2.36 | 4.75 | 9.5 | 13.2 | 16 |
| 通过质量百分率(％) | 6 | 8 | 12 | 18 | 24 | 36 | 48 | 70 | 95 | 100 |
拌和具体过程为：首先将加热的新集料、新沥青加入室内小型拌锅中拌和 90s，其次将加热的矿粉加入拌锅中拌和90s，加热新集料的温度为175℃，加热新沥青的温度为165℃，加热矿粉的温度为175℃，拌和温度为175℃。
2、采用标准马歇尔击实成型法，将热拌沥青混合料成型制备马歇尔试件，测试试件的空隙率、矿料间隙率、沥青饱和度。
3、确定马歇尔试件空隙率为4.0％时，热拌沥青混合料中添加新沥青的含量，试验结果见表4。
表4热拌沥青混合料中添加新沥青的含量
4、拌和加热的旧料、新集料、新沥青、再生剂及矿粉，质量百分率分别为38.830％、56.070％、2.749％，0.177％、2.174％，制备热再生沥青混合料。
旧料为某沥青路面铣刨料，其来源及粒径均相同。首先对旧料进行取样，然后室内对试样进行抽提试验，测得该旧料的沥青含量为4.55％，测得抽提试验后获得的旧集料筛分情况，结果见表5。采用旋转蒸发器法回收旧料中的旧沥青，并测试旧沥青的性能指标，结果见表6。
表5旧料中旧集料的筛分结果
表6旧料中旧沥青性能指标测试结果
| 针入度25℃(0.1mm) | 软化点(℃) | 延度15℃(cm) |
| 17.7 | 73.0 | 脆断 |
新集料采用石灰岩，其相对密度的测试结果见表1，矿粉采用石灰岩矿粉，将旧料、新集料、矿粉进行级配设计，获得热再生沥青混合料的设计级配见表3。
新沥青采用SBS改性沥青，其性能指标测试结果见表2，再生剂采用SJRZ-01 型国产沥青再生剂。
拌和具体过程为：首先将加热的旧料、新集料加入室内小型拌锅中拌和90s，其次将加热的新沥青、再生剂加入拌锅中拌和90s，最后将加热的矿粉加入拌锅中拌和90s，加热旧料的温度为110℃，加热新集料的温度为175℃，加热新沥青的温度为165℃，加热再生剂的温度为80℃，加热矿粉的温度为175℃，拌和温度为175℃。
5、采用标准马歇尔击实成型法，将热再生沥青混合料成型制备马歇尔试件，测试试件的空隙率、矿料间隙率、沥青饱和度；
6、确定马歇尔试件空隙率为4.0％时，热再生沥青混合料中添加新沥青的含量，试验结果见表7。
表7热再生沥青混合料中添加新沥青的含量
| 空隙率(％) | 矿料间隙率(％) | 沥青饱和度(％) | 新沥青含量(％) | 新沥青质量(g) |
| 4.0 | 14.1 | 71.6 | 2.754 | 143.208 |
7、用步骤3中确定的添加新沥青质量减去步骤6中确定的添加新沥青质量，得到有效再生旧沥青的质量，结果见表8。
表8有效再生旧沥青的质量
8、用步骤7中的有效再生旧沥青的质量除以步骤4中旧料所含旧沥青的质量，即为旧料的有效再生率，结果见表9。
表9旧料的有效再生率
| 有效再生旧沥青的质量(g) | 旧料中所含旧沥青的质量(g) | 旧料的有效再生率(％) |
| 90.220 | 94.640 | 95.3 |
实施例2
测定热再生沥青混合料中旧料有效再生率的方法，包括以下步骤：
1、拌和加热的新集料、新沥青、矿粉，质量百分率分别为89.780％、4.489％，5.731％，制备热拌沥青混合料。
新集料采用石灰岩，其相对密度的测试结果见表10。
表10新集料相对密度试验结果
| 粒径(mm) | 0.075 | 0.15 | 0.3 | 0.6 | 1.18 | 2.36 | 4.75 | 9.5 | 13.2 |
| 毛体积相对密度 | 2.639 | 2.685 | 2.690 | 2.698 | 2.716 | 2.734 | 2.757 | 2.746 | 2.728 |
| 表观相对密度 | 2.639 | 2.685 | 2.690 | 2.698 | 2.716 | 2.734 | 2.718 | 2.713 | 2.701 |
新沥青采用SBS改性沥青，其性能指标测试结果见表11。
表11 SBS改性沥青性能指标测试结果
| 针入度25℃(0.1mm) | 软化点(℃) | 延度5℃(cm) |
| 46.7 | 81.6 | 31.0 |
矿粉采用石灰岩矿粉，将新集料、矿粉进行级配设计，获得热拌沥青混合料的设计级配见表12。
表12热拌沥青混合料的设计级配
| 粒径(mm) | 0.075 | 0.15 | 0.3 | 0.6 | 1.18 | 2.36 | 4.75 | 9.5 | 13.2 | 16 |
| 通过质量百分率(％) | 6 | 8 | 12 | 18 | 24 | 36 | 48 | 70 | 95 | 100 |
拌和具体过程为：首先将加热的新集料、新沥青加入室内小型拌锅中拌和 90s，其次将加热的矿粉加入拌锅中拌和90s所述加热新集料的温度为175℃，加热新沥青的温度为165℃，加热矿粉的温度为175℃，拌和温度为175℃。
2、采用标准马歇尔击实成型法，将热拌沥青混合料成型制备马歇尔试件，测试试件的空隙率、矿料间隙率、沥青饱和度。
3、确定马歇尔试件空隙率为4.0％时，热拌沥青混合料中添加新沥青的含量，试验结果见表13。
表13热拌沥青混合料中添加新沥青的含量
| 空隙率(％) | 矿料间隙率(％) | 沥青饱和度(％) | 新沥青含量(％) | 新沥青质量(g) |
| 4.0 | 14.2 | 71.6 | 4.489 | 233.428 |
4、拌和加热的旧料、新集料、新沥青、再生剂及矿粉，质量百分率分别为38.749％、55.954％、2.951％，0.176％、2.170％，制备热再生沥青混合料。
旧料为某沥青路面铣刨料，其来源及粒径均相同。首先对旧料进行取样，然后室内对试样进行抽提试验，测得该旧料的沥青含量为4.55％，测得抽提试验后获得的旧集料筛分情况，结果见表14。采用旋转蒸发器法回收旧料中的旧沥青，并测试旧沥青的性能指标，结果见表15。
表14旧料中旧集料的筛分结果
表15旧料中旧沥青性能指标测试结果
| 针入度25℃(0.1mm) | 软化点(℃) | 延度15℃(cm) |
| 17.7 | 73.0 | 脆断 |
新集料采用石灰岩，其相对密度的测试结果见表10，矿粉采用石灰岩矿粉，将旧料、新集料、矿粉进行级配设计，获得热再生沥青混合料的设计级配见表 12。
新沥青采用SBS改性沥青，其性能指标测试结果见表11，再生剂采用GBO 型国产沥青再生剂。
拌和具体过程为：首先将加热的旧料、新集料加入室内小型拌锅中拌和90s，其次将加热的新沥青、再生剂加入拌锅中拌和90s，最后将加热的矿粉加入拌锅中拌和90s，加热旧料的温度为110℃，加热新集料的温度为175℃，加热新沥青的温度为165℃，加热再生剂的温度为80℃，加热矿粉的温度为175℃，拌和温度为175℃。
5、采用标准马歇尔击实成型法，将热再生沥青混合料成型制备马歇尔试件，测试试件的空隙率、矿料间隙率、沥青饱和度；
6、确定马歇尔试件空隙率为4.0％时，热再生沥青混合料中添加新沥青的含量，试验结果见表16。
表16热再生沥青混合料中添加新沥青的含量
| 空隙率(％) | 矿料间隙率(％) | 沥青饱和度(％) | 新沥青含量(％) | 新沥青质量(g) |
| 4.0 | 14.3 | 71.7 | 2.956 | 153.712 |
7、用步骤3中确定的添加新沥青质量减去步骤6中确定的添加新沥青质量，得到有效再生旧沥青的质量，结果见表17。
表17有效再生旧沥青的质量
8、用步骤7中的有效再生旧沥青的质量除以步骤4中旧料所含旧沥青的质量，即为旧料的有效再生率，结果见表18。
表18旧料的有效再生率
| 有效再生旧沥青的质量(g) | 旧料中所含旧沥青的质量(g) | 旧料的有效再生率(％) |
| 79.716 | 94.640 | 84.2 |
实施例3
测定热再生沥青混合料中旧料有效再生率的方法，包括以下步骤：
1、拌和加热的新集料、新沥青、矿粉，质量百分率分别为89.780％、4.489％，5.731％，制备热拌沥青混合料。
新集料采用石灰岩，其相对密度的测试结果见表19。
表19新集料相对密度试验结果
| 粒径(mm) | 0.075 | 0.15 | 0.3 | 0.6 | 1.18 | 2.36 | 4.75 | 9.5 | 13.2 |
| 毛体积相对密度 | 2.639 | 2.685 | 2.690 | 2.698 | 2.716 | 2.734 | 2.757 | 2.746 | 2.728 |
| 表观相对密度 | 2.639 | 2.685 | 2.690 | 2.698 | 2.716 | 2.734 | 2.718 | 2.713 | 2.701 |
新沥青采用SBS改性沥青，其性能指标测试结果见表20。
表20SBS改性沥青性能指标测试结果
| 针入度25℃(0.1mm) | 软化点(℃) | 延度5℃(cm) |
| 46.7 | 81.6 | 31.0 |
矿粉采用石灰岩矿粉，将新集料、矿粉进行级配设计，获得热拌沥青混合料的设计级配见表21。
表21热拌沥青混合料的设计级配
| 粒径(mm) | 0.075 | 0.15 | 0.3 | 0.6 | 1.18 | 2.36 | 4.75 | 9.5 | 13.2 | 16 |
| 通过质量百分率(％) | 6 | 8 | 12 | 18 | 24 | 36 | 48 | 70 | 95 | 100 |
拌和具体过程为：首先将加热的新集料、新沥青加入室内小型拌锅中拌和 90s，其次将加热的矿粉加入拌锅中拌和90s，加热新集料的温度为175℃，加热新沥青的温度为165℃，加热矿粉的温度为175℃，拌和温度为175℃。
2、采用标准马歇尔击实成型法，将热拌沥青混合料成型制备马歇尔试件，测试试件的空隙率、矿料间隙率、沥青饱和度。
3、确定马歇尔试件空隙率为4.0％时，热拌沥青混合料中添加新沥青的含量，试验结果见表22。
表22热拌沥青混合料中添加新沥青的含量
| 空隙率(％) | 矿料间隙率(％) | 沥青饱和度(％) | 新沥青含量(％) | 新沥青质量(g) |
| 4.0 | 14.2 | 71.6 | 4.489 | 233.428 |
4、拌和加热的旧料、新集料、新沥青、再生剂及矿粉，质量百分率分别为38.712％、55.899％、3.045％，0.176％、2.168％，制备热再生沥青混合料。
旧料为某沥青路面铣刨料，其来源及粒径均相同。首先对旧料进行取样，然后室内对试样进行抽提试验，测得该旧料的沥青含量为4.55％，测得抽提试验后获得的旧集料筛分情况，结果见表23。采用旋转蒸发器法回收旧料中的旧沥青，并测试旧沥青的性能指标，结果见表24。
表23旧料中旧集料的筛分结果
表24旧料中旧沥青性能指标测试结果
| 针入度25℃(0.1mm) | 软化点(℃) | 延度15℃(cm) |
| 17.7 | 73.0 | 脆断 |
新集料采用石灰岩，其相对密度的测试结果见表19，矿粉采用石灰岩矿粉，将旧料、新集料、矿粉进行级配设计，获得热再生沥青混合料的设计级配见表 21。
新沥青采用SBS改性沥青，其性能指标测试结果见表20，再生剂采用AMZ 型国产沥青再生剂。
拌和具体过程为：首先将加热的旧料、新集料加入室内小型拌锅中拌和90s，其次将加热的新沥青、再生剂加入拌锅中拌和90s，最后将加热的矿粉加入拌锅中拌和90s，加热旧料的温度为110℃，加热新集料的温度为175℃，加热新沥青的温度为165℃，加热再生剂的温度为80℃，加热矿粉的温度为175℃，拌和温度为175℃。
5、采用标准马歇尔击实成型法，将热再生沥青混合料成型制备马歇尔试件，测试试件的空隙率、矿料间隙率、沥青饱和度；
6、确定马歇尔试件空隙率为4.0％时，热再生沥青混合料中添加新沥青的含量，试验结果见表25。
表25热再生沥青混合料中添加新沥青的含量
| 空隙率(％) | 矿料间隙率(％) | 沥青饱和度(％) | 新沥青含量(％) | 新沥青质量(g) |
| 4.0 | 14.3 | 71.8 | 3.050 | 158.600 |
7、用步骤3中确定的添加新沥青质量减去步骤6中确定的添加新沥青质量，得到有效再生旧沥青的质量，结果见表26。
表26有效再生旧沥青的质量
8、用步骤7中的有效再生旧沥青的质量除以步骤4中旧料所含旧沥青的质量，即为旧料的有效再生率，结果见表27。
表27旧料的有效再生率
| 有效再生旧沥青的质量(g) | 旧料中所含旧沥青的质量(g) | 旧料的有效再生率(％) |
| 74.828 | 94.640 | 79.1 |
实施例4
测定热再生沥青混合料中旧料有效再生率的方法包括以下步骤：
1、拌和加热的新集料、新沥青、矿粉，质量百分率分别为89.780％、4.489％，5.731％，制备热拌沥青混合料。
新集料采用石灰岩，其相对密度的测试结果见表28。
表28新集料相对密度试验结果
| 粒径(mm) | 0.075 | 0.15 | 0.3 | 0.6 | 1.18 | 2.36 | 4.75 | 9.5 | 13.2 |
| 毛体积相对密度 | 2.639 | 2.685 | 2.690 | 2.698 | 2.716 | 2.734 | 2.757 | 2.746 | 2.728 |
| 表观相对密度 | 2.639 | 2.685 | 2.690 | 2.698 | 2.716 | 2.734 | 2.718 | 2.713 | 2.701 |
新沥青采用SBS改性沥青，其性能指标测试结果见表29。
表29 SBS改性沥青性能指标测试结果
| 针入度25℃(0.1mm) | 软化点(℃) | 延度5℃(cm) |
| 46.7 | 81.6 | 31.0 |
矿粉采用石灰岩矿粉，将新集料、矿粉进行级配设计，获得热拌沥青混合料的设计级配见表30。
表30热拌沥青混合料的设计级配
| 粒径(mm) | 0.075 | 0.15 | 0.3 | 0.6 | 1.18 | 2.36 | 4.75 | 9.5 | 13.2 | 16 |
| 通过质量百分率(％) | 6 | 8 | 12 | 18 | 24 | 36 | 48 | 70 | 95 | 100 |
拌和具体过程为：首先将加热的新集料、新沥青加入室内小型拌锅中拌和 90s，其次将加热的矿粉加入拌锅中拌和90s，加热新集料的温度为175℃，加热新沥青的温度为165℃，加热矿粉的温度为175℃，拌和温度为175℃。
2、采用标准马歇尔击实成型法，将热拌沥青混合料成型制备马歇尔试件，测试试件的空隙率、矿料间隙率、沥青饱和度。
3、确定马歇尔试件空隙率为4.0％时，热拌沥青混合料中添加新沥青的含量，试验结果见表31。
表31热拌沥青混合料中添加新沥青的含量
| 空隙率(％) | 矿料间隙率(％) | 沥青饱和度(％) | 新沥青含量(％) | 新沥青质量(g) |
| 4.0 | 14.2 | 71.6 | 4.489 | 233.428 |
4、拌和加热的旧料、新集料、新沥青、再生剂及矿粉，质量百分率分别为38.674％、55.846％、3.138％，0.176％、2.166％，制备热再生沥青混合料。
旧料为某沥青路面铣刨料，其来源及粒径均相同。首先对旧料进行取样，然后室内对试样进行抽提试验，测得该旧料的沥青含量为4.55％，测得抽提试验后获得的旧集料筛分情况，结果见表32。采用旋转蒸发器法回收旧料中的旧沥青，并测试旧沥青的性能指标，结果见表33。
表32旧料中旧集料的筛分结果
表33旧料中旧沥青性能指标测试结果
| 针入度25℃(0.1mm) | 软化点(℃) | 延度15℃(cm) |
| 17.7 | 73.0 | 脆断 |
新集料采用石灰岩，其相对密度的测试结果见表28，矿粉采用石灰岩矿粉，将旧料、新集料、矿粉进行级配设计，获得热再生沥青混合料的设计级配见表 30。
新沥青采用SBS改性沥青，其性能指标测试结果见表29，再生剂采用90# 基质沥青。
拌和具体过程为：首先将加热的旧料、新集料加入室内小型拌锅中拌和90s，其次将加热的新沥青、再生剂加入拌锅中拌和90s，最后将加热的矿粉加入拌锅中拌和90s，加热旧料的温度为110℃，加热新集料的温度为175℃，加热新沥青的温度为165℃，加热再生剂的温度为80℃，加热矿粉的温度为175℃，拌和温度为175℃。
5、采用标准马歇尔击实成型法，将热再生沥青混合料成型制备马歇尔试件，测试试件的空隙率、矿料间隙率、沥青饱和度；
6、确定马歇尔试件空隙率为4.0％时，热再生沥青混合料中添加新沥青的含量，试验结果见表34。
表34热再生沥青混合料中添加新沥青的含量
| 空隙率(％) | 矿料间隙率(％) | 沥青饱和度(％) | 新沥青含量(％) | 新沥青质量(g) |
| 4.0 | 13.8 | 71.0 | 3.144 | 163.488 |
7、用步骤3中确定的添加新沥青质量减去步骤6中确定的添加新沥青质量，得到有效再生旧沥青的质量，结果见表35。
表35有效再生旧沥青的质量
8、用步骤7中的有效再生旧沥青的质量除以步骤4中旧料所含旧沥青的质量，即为旧料的有效再生率，结果见表36。
表36旧料的有效再生率
| 有效再生旧沥青的质量(g) | 旧料中所含旧沥青的质量(g) | 旧料的有效再生率(％) |
| 69.940 | 94.640 | 73.9 |
上述对实施例的描述是为了便于该技术领域的普通技术人员能理解和使用本发明。熟悉本领域技术人员显然可以容易的对这些实施例做出各种修改，并把在此说明的一般原理应用到其他实施例中，而不必经过创造性的劳动。因此，本发明不限于上述实施例。本领域技术人员根据本发明的原理，不脱离本发明的范畴所做出的改进和修改都应该在本发明的保护范围之内。
Claims (9)
1.一种测定热再生沥青混合料中旧料有效再生率的方法，其特征在于：包括如下步骤：
1）制备热拌沥青混合料：包括4~8wt%的矿粉、3~6wt%的新沥青、其余为新集料，其总质量满足100%，首先将加热的新集料、新沥青拌和60~90s，然后将加热的矿粉加入拌和60~90s，拌和温度为175℃；
2）采用标准马歇尔击实成型法，将步骤1热拌沥青混合料成型制备马歇尔试件，测试试件的空隙率、矿料间隙率、沥青饱和度；
3）确定步骤2马歇尔试件空隙率为4.0%时，热拌沥青混合料中添加新沥青的含量；
4）制备热再生沥青混合料：包括20~50wt%的旧料、0~4wt%的矿粉、1~6wt%的新沥青、0.1~0.4wt%的再生剂，其余为新集料，其总质量满足100%，首先将加热的旧料、新集料拌和60~90s，其次将加热的新沥青、再生剂加入拌和60~90s，最后将加热的矿粉加入拌和60~90s，拌和温度为175℃；
5）采用标准马歇尔击实成型法，将步骤4热再生沥青混合料成型制备马歇尔试件，测试试件的空隙率、矿料间隙率、沥青饱和度；
6）确定步骤5马歇尔试件空隙率为4.0%时，热再生沥青混合料中添加新沥青的含量；
7）用步骤3中确定的添加新沥青质量减去步骤6中确定的添加新沥青质量，得到有效再生旧沥青的质量；
8）用步骤7中的有效再生旧沥青的质量除以步骤4中旧料所含旧沥青的质量，即是旧料的有效再生率。
2.根据权利要求1所述的一种测定热再生沥青混合料中旧料有效再生率的方法，其特征在于：所述步骤1中，加热新集料的温度为160~180℃，加热新沥青的温度为150~170℃，加热矿粉的温度为160~180℃。
3.根据权利要求1或2所述的一种测定热再生沥青混合料中旧料有效再生率的方法，其特征在于：所述步骤4中，加热旧料的温度为90~110℃，加热新集料的温度为160~180℃，加热新沥青的温度为150~170℃，加热再生剂的温度为60~80℃，加热矿粉的温度为160~180℃。
4.根据权利要求1或2所述的一种测定热再生沥青混合料中旧料有效再生率的方法，其特征在于：所述步骤1、4中新集料为常用筑路材料，为石灰岩、或为玄武岩；矿粉为石灰岩矿粉，新沥青为道路石油沥青、或为改性沥青；热拌沥青混合料、热再生沥青混合料的设计级配为AC、或为SMA常用沥青路面设计级配。
5.根据权利要求1或2所述的一种测定热再生沥青混合料中旧料有效再生率的方法，其特征在于：所述步骤3确定热拌沥青混合料中添加新沥青的含量，以马歇尔试件空隙率达到4.0%为控制指标。
6.根据权利要求1或2所述的一种测定热再生沥青混合料中旧料有效再生率的方法，其特征在于：所述步骤4再生剂为高标号基质沥青、或为芳烃油类成品热再生剂。
7.根据权利要求1或2所述的一种测定热再生沥青混合料中旧料有效再生率的方法，其特征在于：所述步骤6确定热再生沥青混合料中添加新沥青的含量，以马歇尔试件空隙率达到4.0%为控制指标。
8.根据权利要求1或2所述的一种测定热再生沥青混合料中旧料有效再生率的方法，其特征在于：所述步骤7通过计算热拌沥青混合料中添加新沥青的质量与热再生沥青混合料中添加新沥青质量的差值，量化确定有效再生旧沥青的质量。
9.根据权利要求1或2所述的一种测定热再生沥青混合料中旧料有效再生率的方法，其特征在于：所述步骤8通过计算有效再生旧沥青的质量与旧料所含旧沥青质量的比值，量化确定旧料的有效再生率。
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